软岩大断面硐室动态施工与耦合支护技术研究.pdf

第3 4 卷第1 期 2 0 1 4 年0 2 月 矿冶工程 ⅣⅡN I N GA N DM 哐T A L L U R G I C A LE N G 姗E R Ⅱ呵G V 0 1 ．3 4 №l F e b n I a w2 0 1 4 软岩大断面硐室动态施工与耦合支护技术研究① 李向阳，韩立军，杨灵 中国矿业大学深部岩土力学与地下工程国家重点实验室，江苏徐州2 2 1 0 0 8 摘要基于软岩大断面硐室的地质条件和破坏特征，采用F L A c 3 D 软件分析了硐室围岩力学形态变化特征与破坏机理，结合软岩 大断面硐室稳定性控制理论，提出了由初次高性能锚网喷支护、二次注浆及底板锚注支护形成的耦合支护方案，并给出了详细的技 术参数。通过耦合支护技术，实现了硐室围岩的共同承载，提高了支护结构的整体性和承载能力。工程试验结果表明该耦合支护 技术有效地控制了硐室变形，满足了软岩地层条件下大断面硐室的支护要求，取得了较好的技术与经济效果。 关键词软岩；大断面硐室；动态施工；耦合支护 中图分类号T D 3 2 1文献标识码Ad o i 1 0 ．3 9 6 9 巧．i s s n ．0 2 5 3 6 0 9 9 ．2 0 1 4 ．0 1 ．0 0 6 文章编号0 2 5 3 6 0 9 9 2 0 1 4 0 卜0 0 1 8 0 6 R e s e a r c ho nD y n a 耐cC o 璐t r u c t i o na n dT e c h 肿l o 野0 fC o 叩U n gS u p p o r t f o rU n d e r g r o 岫dC h a m b e ro fS o f tR o c kw i t hL a r g eS e c t i o n L IX i a n g y a n g ，H A NL i _ j u n ，Y A N G L i n g J s f 口把研k 6 矿忱e p 尺o c 后。以勘以胁砘口凡泌口蒯￡胁切g r o M 蒯E n ∥聊e n g ，劬i M 珈娩r s 渺旷胧n i 凡g 口蒯 扎c h ，I o f o g y ，A ￡‘抗o u2 2 1 0 0 8 ，五o ，b 笋u ，C 仇i n o A b s t r a c t B a s e do ng e o l o g i c a lc o n d i t i o n sa n df a i l u r ec h a r a c t e r i s t i c so fu n d e r g r o u n dc h a m b e ro fs o f tr o c k w i t hl a 唱e s e c t i o n ，m e c h a n i c a lc h a r a c t e r i s t i c sa n df a i l u r em e c h a n i s mf o rs u r r o u n d i n gm c ko fc h 锄b e rw a sa n a l y z e dw i t hF L A C 3 D ．I n c o m b i n a t i o nw i t hc o n t r o lt h e o r yo fs t a b i l i t yf o rc h 锄b e ro fs o f tm c kw i t h1 a 唱es e c t i o n ，ac o u p l i n gs u p p o r t i n gp r o g r a m c o n s i s t i n go fi n i t i a lb o l t i n ga n ds h o t c r e t i n g ，p l u ss e c o n d a r yg r o u t i n ga n dn o o rb 0 1 t i n gw a sp r o p o s e dw i t hd e t a i l e dt e c h n i c a l p 籼e t e r s ．L o a dc a nb eb o mc o o p e r a t i V e l yo nt h es u r r o u n d i n gr o c ko fc h a m b e rw i t ht h i sc o u p l i n gs u p p o r tp r o g r a m ， r e s u l t i n gi nt h e ．i n t e g r i t ya n db e a r i n gc a p a c i t yo fs u p p o r ts t m c t u r ee n h a n c e d ．E n 舀n e e r i n ga p p l i c a t i o n si n d i c a t et h a tt h e c h a m b e rd e f o m a t i o nc a nb ee ￡f b c t i v e l yc o n t r o U e dw i t ht h i sc o u p l i n gs u p p o r tt e c h n o l o g y ，e s p e c i a U yf ．o rt h eu n d e r g m u n d c h a m b e ro fs o f tr o c kw i t hl a 昭es e c t i o n ，l e a d i n gt og o o dr e s u l ti nt e 珊so ft e c h n o l o g ra n de c o n o m y ． 1 ‘e yw o r d s s 以r o c k ；u n d e r g m u n dc h a m b e rw i t hl a 玛es e c t i o n ；d y n a m i cc o n s t m c t i o n ；c o u p l i n gs u p p o r t 随着我国矿井开采深度、强度与规模的增加，出现 了松软破碎围岩、特大断面和受强烈采动影响等复杂 困难巷道，给巷道支护带来了一系列问题1 j 。传统 的巷道支护技术在软岩、特大断面等复杂巷道中支护 效果差。现有的巷道支护理论对巷道的支护设计一般 是基于以前的支护经验作为支撑，相应地增加了支护 强度，没有深入的研究大断面巷道的支护理论，忽视了 底板的支护，采用的支护形式和支护参数不合理，造成 了大断面巷道的变形破坏比较严重“ q 1 。虽然我国许 多专家学者对软岩巷道支护难题进行了一定的理论探 索及工程实践，取得了一系列研究成果，解决了诸多工 程难题一。2 1 】，但仍需对软岩大断面硐室的支护与稳定 性深入研究。 马钢集团白象山矿区车场中，与副井相接的水泵 房、中央变电所、排泥硐室及一系列相关硐室的断面较 大，生产服务年限较长，因此，选择合理有效的支护方 式对于保证后期的安全生产至关重要。 本文针对白象山铁矿大断面排泥硐室变形破坏特 征，从硐室变形破坏的机理人手，分析了大断面硐室动 态施工过程中围岩的力学形态演化特征，运用耦合支 护设计思想，提出了由初次全断面锚网喷支护、二次注 浆与底板锚注加固形成的耦合支护方案，并成功应用 于现场，取得了良好的加固效果。 1 硐室变形特征及破坏机理分析 硐室群中排泥硐室断面最大，其掘进断面为75 0 0 ①收稿日期2 0 1 3 1 0 一1 1 作者简介李向阳 1 9 8 8 一 ，男，山西长治人，硕士研究生，主要从事岩石力学与地下工程稳定性方面研究。 万方数据 第l 期 李向阳等软岩大断面硐室动态施工与耦合支护技术研究 1 9 m m 69 0 0m m ，同时，该矿区车场中系列硐室所处岩 层主要为闪长岩与辉绿岩。其中风化闪长岩和泥化闪 长岩风化后呈粉末状，脆而破碎，具有遇水或吸湿后明 显软化和泥化的现象，围岩表现出松散、膨胀和软硬不 均的特性，整体性很差，承载能力较低，同时宏观表现 出水平构造应力较大。严重影响了硐室的稳定性，增 加了支护难度。究其原因主要包括4 个方面 1 硐室所处岩层埋深5 0 0m 左右、构造复杂，不 同水平硐室掘进所穿越的地层存在较大差异，且存在 较大的地应力场，特别是水平应力较大，垂直方向地应 力为1 4M P a 左右，水平方向地应力为1 7 2 0M P a ，造 成硐室出现较多的水平剪切破坏模式，支护所提供的 支护力仅为0 ．2 ～0 ．3M P a 左右，因此，必须设法让围岩 中的高构造应力得到释放，即初次支护必须采用柔性 支护结构，允许围岩产生一定的变形，然后再采取有效 的二次支护和加固措施，保证低应力状态下巷道围岩 与支护结构的后期稳定。 2 顶板岩层变形与应力重分布使硐室围岩出现 应力集中，加剧了围岩的变形、破裂。 3 局部岩体破碎，自稳性差，自承载能力较低，侧 压过大与支护力不足导致支护结构局部失稳。因此， 应提高岩体的整体支护强度和支护刚度，从而有效控 制硐室围岩变形。 4 底板是整个支护结构中的薄弱环节，在高侧向 压力和两帮集中应力及垂直应力的作用下，底角极易 产生弯曲、剪切和碎胀等破坏，形成极大的松动圈，从 而产生显著的底脚内移变形和底鼓等现象，进一步造 成支护结构的整体失稳。 2 围岩力学形态变化数值分析 巷道的开挖与支护实际上是对围岩进行卸荷与加 载的过程，开挖与支护方式、支护时机的不同组合，导 致的围岩变形和破坏也是不同的J 。岩体动态施工 过程力学指出，复杂岩体的施工是一个非线性的力学 过程，其稳定性与应力路径相关，取决于分阶段或分步 开挖的方案，有必要运用动态规划原理对施工过程进 行优化分析∞1 。同样，软岩巷道的稳定是围岩对支护 的非线性力学响应过程，有必要采用动态支护的观点 分析围岩变形特征及强度弱化规律[ 1 ’3 一J 。 2 ．1 数值计算模型及参数 初始地应力垂向与埋深成正比，侧向应力系数 南 1 ．2 ，即口 y 危，盯。 克1 盯；，叮， 危2 矿。边界条件采用 位移约束边界条件与应力约束边界条件，模型的左右 边界为u ； 0 ；模型的前后边界为u ， 0 ；下部边界为“ 0 ；上部边界为1 4M P a 左右的应力约束。 模型中均采用M o l l r C o u l o m b 屈服准则来判断岩 体的破坏，并且均不考虑塑性流动 不考虑剪胀 。 模型设置时，采用摩尔库伦模型，建立1 ／2 的模型 进行模拟，如图l 所示，各岩层物理力学指标见表1 。 模拟范围为长宽高 3 0m 3 0 m 5 0m ，共生 成9 72 0 0 个单元和1 0 30 9 0 个节点。 一’镯ⅡU Ⅲ“- u ‘“ 图1F L A C 3 D 三维数值模型 表l 模型岩层物理力学性质指标 粤巳 厚度 密度 体积模量切变模量内聚力内摩擦角 稻’‘ ／m ／ k g ．m 一3 ／M P a／M P 8／M P a ／ o 闪长岩 1 02 6 1 047 9 533 0 03 ．5 53 1 ．4 磁铁矿 5 4 0 1 0 43 0 5 3 6 4 53 ．2 23 2 ．6 辉绿岩3 0 2 4 9 04 9 5 54 1 3 54 ．9 23 0 ．O 2 ．2 岩体弱化对围岩稳定性的影响 分别模拟了不同围岩弱化条件下排泥硐室围岩塑 性区分布特征，模拟结果如图2 所示。 图2 不同弱化程度下塑性区分布 a 不弱化； b 弱化7 0 ％； c 弱化6 0 ％； d 弱化5 0 ％ e 弱化4 0 ％； f 弱化3 0 ％ 万方数据 矿冶工程 第3 4 卷 当硐室开挖后，硐室周边围岩出现了厚度不等的 塑性区，其中硐室的拱部、底板、拱脚及帮部塑性破坏 比较严重，这些地方通常也是应力集中区，其中拱顶、 帮和底板的塑性区范围最大。随着弱化程度不断增 加，拱部和底板的塑性区范围都逐渐扩大，破坏形式也 复杂多样，以拉伸破坏和剪切破坏为主。硐室岩面底 板破坏最为严重，其次为帮、顶板和拱脚。从硐室塑性 区分布范围可知硐室塑性区范围随着弱化程度增加 在逐渐向外延伸，若不控制围岩的塑性区，围岩扩容变 化导致塑性区范围更大，增加了支护的难度。 2 ．4 大断面排泥硐室分步开挖对围岩稳定性的影响 采用分层开挖法模拟了硐室动态施工过程中围岩 的应力变化规律及塑性区分布。排泥洞室共3 0m 长， 模拟开挖过程为开挖步为上下层先同时开挖1 步，然 后上层开挖5 步超前下层大约7m ，接下来上下层再 同时错位开挖1 4 步直到上层开挖完成，最后为下层继 续施工剩下的5 步。 塑性区分布取其中的第4 、1 3 、1 8 、2 2 、2 5 步来分 析，模拟结果如图4 所示。从图4 中可以看出，第4 步 开挖后，硐室围岩帮和顶底板都有一定程度的塑性破 坏；与第4 步相比，第1 3 步开挖后硐室围岩松动圈破 坏范围明显扩大，后续开挖，围岩松动破坏范围和程度 与第1 3 步基本一致。随着硐室开挖的推进，每个断面 几乎在开挖超过2 ～3 步时，硐室围岩塑性区破坏基本 接近或达到稳定趋势。 第2 2 步第2 5 步 图4 分层法开挖动态施工过程中塑性区演化 在模拟动态开挖过程中，监测记录了硐室中间断 面距顶板岩面不同深度及距帮部不同深度的应力演化 过程，见图5 6 。其中S z Z 表示垂直方向应力，S X X 表示水平方向应力，S x Z 表示X z 平面的剪应力。 图5 开挖过程中距硐室帮部不同深度应力的演化 譬瑟黜～霞擎一 黉一 一一 ～～一一一黧一 姗一一一一一簇一 一一一～～～薰～ 万方数据 第l 期 李向阳等软岩大断面硐室动态施工与耦合支护技术研究 图6 开挖过程中距硐室顶板不同深度应力的演化 图5 6 表明顶板岩面在未开挖之前保持恒定的 地应力，开挖过程中，由于硐室的开挖使应力释放，距 顶板0m 处，垂直应力和水平应力急剧下降，剪应力开 始显现。开挖过后，3 种应力都逐渐减小到O 。随着距 顶板岩面的深度增加，在开挖过程中，下降的幅度逐渐 减小，当距顶板岩面1 7 ．7 4m 左右时，垂直应力、水平 应力及剪应力已基本不受开挖的影响。距帮部不同深 度的剪应力为0 ，而垂直应力和水平应力的变化与距 顶板不同深度的应力变化规律基本一致。 3 围岩稳定性控制技术 针对硐室变形破坏特点及力学形态变化特征，在 考虑支护加固方案时，采取的相关支护理论为 1 大断面硐室锚注支护。为了改善大断面硐室 锚杆支护锚固力偏低的状况和提高围岩强度，需对围 岩进行注浆加固。 围岩注浆加固松动圈的机理是提高松动圈内破裂 岩体强度。利用注浆锚杆内浆液充填大松动圈内的破 裂面，将破裂岩体固结起来，使松动圈内块体粘结成整 体结构，同时使原松动圈块体由单向或者双向受力变 为三向受力状态，从而大大提高破裂岩体残余强度和 改善其力学性能，而注浆锚杆本身由于向围岩中注浆， 使得普通锚杆也变成全长锚固锚杆，提高了锚杆的锚 固力及锚固体的强度，从而增加围岩自身承载能力，提 高了支护结构的整体性，保证围岩松动圈的稳定 性‘1 2 1 。 2 大断面硐室锚索加强支护。与锚杆支护相比， 锚索支护具有锚固深度大、锚固力大、可施加较大的预 紧力等优点。锚索主要起悬吊作用。同时，施加较大 的预紧力，可挤紧和严密岩层中的层理、节理裂隙等不 连续面，增加不连续面之间的摩擦力，从而提高围岩的 整体强度‘1 2 1 。 4 硐室施工方案及支护结构的选择 4 ．1 硐室合理支护结构的选择与施工过程控制 根据硐室围岩的变形破坏特征分析，综合考虑经 济和施工技术等因素，宜采用二次动态支护的结构型 式，初次支护以锚网喷支护和低预应力锚索加固为主， 二次支护采用锚注加强与锚索支护，以及底板与底角 与全断面复注加强加固，从而形成耦合支护结构。同 时，考虑到断面较大和岩层较破碎，将硐室断面分两层 进行施工，首先施工上分层 高度约为34 0 0m m ，上 分层掘进7m 进行初次喷锚网支护和低预应力锚索支 护后，再进行下分层的掘进与支护，下分层掘进同时进 行两帮和底角的初次支护。初次支护同时布置测力锚 杆、位移测站和液压枕进行围岩应变、位移和压力的监 测。根据监测结果和类似工程的比较，确定在初次支 护约3 5 4 5d 左右进行二次支护。 4 。2 动态支护技术参数 4 ．2 ．1 初次掘进与支护参数 采用高强度螺纹钢锚杆，规格巾2 0m m 25 0 0 m m ，问排距7 0 0m m 7 0 0m m ，预紧力不低于2 0k N ； 金属网采用①6m m 钢筋焊接；喷射混凝土强度等级不 低于c 2 0 ，厚度8 0 1 0 0m 。预应力锚索采用m 1 5 ．2 4 姗低松弛预应力钢绞线制作，长度为8 ．5m ，与锚注 断面间隔布置；预应力不高于3 0k N ，排距为2 ．1m ，间 距为2 ．0 3 ．Om 。 万方数据 矿冶工程 第3 4 卷 4 ．2 ．2 二次加强支护参数 1 低压浅孔注浆加固。为防止锚索施工过程中 将深部潜水从钻孔中导出，在预应力锚索施工前进行 低压浅孔注浆。注浆管布置在两排锚杆之间，问排距 16 0 0m m 16 0 0m m ，注浆管布置如图7 所示。规格 为中3 8m m l0 0 0m m ，封孔长度4 0 0 ～5 0 0m m ，采用 风钻打眼，孔径4 5 咖，孔深25 0 0m m 。采用单液水 泥．水玻璃浆液，水灰比控制在O ．8 一1 ．O ，水玻璃掺量为 水泥用量的3 ％一5 ％，注浆压力控制在2 ．0M P a 左右。 图7 低压浅孔注浆管布置图 2 预应力锚索加强支护。全断面布置预应力锚 索对硐室进行加强支护，并补挂一层①6 ．0m m 的钢筋 网。预应力锚索采用直径为1 7 ．8m m 的高强度低松弛 预应力钢绞线制作，长度为7 ．5m ，间排距为16 0 0m m l6 0 0m m ；锚固长度不低于1 ．0m ；极限承载力为3 5 3 k N ；采用高强度的垫板 3 0 0m m 3 0 0m m 1 6m m ， 预应力不低于1 2 0k N 。锚索加强支护结构如图8 所 示。完成预应力锚索安装后，进行再次喷浆，以封闭硐 室围岩及形成对锚杆和锚索的保护。 图8 预应力锚索加强支护结构 3 底角和底板加强支护。前述支护完成后，实施 底角和底板的加固。对硐室底角处卧底并补打高性能 螺纹钢锚杆，铺设钢筋网后，喷射混凝土封闭围岩。要 将网深入到硐室实际底板以下1 0 0 ～1 5 0m m 。底角螺 纹钢锚杆规格为①2 2m m 2 4 0 0m m ，排距为8 0 0 I I l I n ，预紧力不低于7 0k N 。 然后，底角布置灌浆锚索进行加强支护，采用直径 为1 7 ．8m m 的高强度低松弛预应力钢绞线制作，长度 为8 ．5m ，排距16 0 0m m ；预紧力不小于1 2 0k N ，外露 不大于3 0 0m m ，锚索向下倾角不小于3 0 0 。采用单液 水泥浆液。水泥5 2 ．5 级普通硅酸盐水泥，水灰比控制 在0 ．5 ～0 ．6 ，掺加水泥量0 ．7 ％的N F 高效减水剂，浆液 结石率不低于9 5 ％。 最后。进行起底，铺设双层钢筋网，浇筑8 0 0m m 左右的混凝土 弧中间最深部位 ，形成反底拱结构。 4 全断面复注加强支护。采用高压深孔渗透注 浆，与低压浅孔注浆采用同一注浆管，注浆前可采用 ①2 8m m 钻头进行扫孔，深度控制在5 ．0m 左右。高压 深孔注浆管布置如图9 所示。 图9 高压深孔注浆管布置 高压深孔渗透注浆过程中的主要技术参数为 ①注浆材料渗透注浆材料以高渗透性、高强度 的水泥浆液为主，采用5 2 ．5 级普通硅酸盐水泥，水灰 比控制在o ．5 ～0 ．6 ，掺加水泥量o ．7 ％的N F 高效减水 剂。当围岩中的裂隙细小，无法进行深孔注浆时，可采 用超细水泥制作注浆材料，以保证注浆加固效果； ②注浆参数注浆压力控制在3 ～5M P a ，加固范 围控制在5 ．0m 左右。滞后低压浅孔充填注浆1 周 左右。 5 支护效果分析 在硐室开挖支护后，进行了4 个多月的位移监测， 监测结果如图1 0 所示。监测结果表明硐室顶板最大 移进量为5 1 姗，两帮的最大移进量为3 3m m ，围岩变 万方数据 第l 期李向阳等软岩大断面硐室动态施工与耦合支护技术研究 形已逐步趋于稳定。所提出的耦合支护技术有效地控 制了硐室围岩变形，保证了硐室围岩和支护结构较长 时间内的稳定。 昌 量 衄】 甾 制 疆 擎 监测时间／d 图1 0 硐室围岩收敛变形监测数据 6 结语 1 闪长岩遇水或吸湿后，具有明显的软化和泥化 现象，表现出松散、膨胀和软硬不均的特性，整体性很 差。围岩在各阶段表现出不同的变形破坏特点，有必 要采用动态支护的观点与强度弱化规律分析围岩变形 特征，从而进行支护选型。 2 随着围岩弱化程度增加，塑性区深度明显的增 加，破坏形态更加复杂。不同的地应力状态对塑性区影 响非常明显，底板破坏比较严重，为硐室支护的重点。 3 硐室开挖造成围岩从压应力状态向拉应力状 态转变，围岩承载力大大减小，随着开挖步的进行，高 应力区范围逐渐增大，破坏区范围向围岩深处延伸，体 现了硐室开挖后围岩应力随时间增长的发展过程。 4 由初次高性能锚网喷支护、二次注浆及底板锚 注支护形成的耦合支护技术显著地提高了支护结构的 整体性能和承载能力，满足了软岩条件下大断面硐室 的长期稳定和防渗等要求。 参考文献 [ 1 ] 薛顺勋，聂光国，姜光杰，等．软岩巷道支护技术指南[ M ] ．北京 煤炭工业出版社，2 0 0 2 ． [ 2 ] 韩立军，张茂林，贺永年，等．岩土加固技术[ M ] ．徐州中国矿业 大学出版社，2 0 Q 5 ． [ 3 ] 杨米加，贺永年，张农．巷道围岩强度弱化规律及其动态加固技 术[ J ] ．工程力学，1 9 9 9 ，1 6 5 5 3 5 7 ． [ 4 ] 张农，侯朝炯．巷道围岩强度弱化规律及其应用[ J ] ．中国矿业 大学学报，1 9 9 9 ，2 8 2 1 3 3 1 3 5 ． [ 5 ] 夏海燕，付建军，时凯．基于B P 网络的深部软岩巷道围岩力学 参数反演研究[ J ] ．矿冶工程，2 0 1 3 5 2 5 2 9 ． ， [ 6 ] 李向阳，韩立军，宗义江．深埋软岩巷道破坏机理与控制技术研究 [ J ] ．矿冶工程，2 0 1 2 6 2 卜2 5 ． [ 7 ]郭子源，赵国彦，彭康．深部高应力软岩巷道开挖与支护围岩变 形的F L A c 3 D 模拟[ J ] ．矿冶工程，2 0 1 2 2 1 8 2 2 ． [ 8 ] 万串串，李夕兵，马春德．基于围岩松动圈现场测试的深部软岩巷 道支护技术优化[ J ] ．矿冶工程，2 0 1 2 1 1 2 1 6 ． [ 9 ] 乔卫国，孟庆彬，林登阁，等．深部高应力膨胀性软岩巷道锚注支 护技术及相似模拟试验研究[ J ] ．矿冶工程，2 0 1 1 2 2 4 2 8 ． [ 1 0 ] 柏建彪，王襄禹，姚酷．高应力软岩巷道耦合支护研究[ J ] ．中 国矿业大学学报，2 0 0 7 ，3 6 4 4 2 卜4 2 5 ． [ 1 1 ] 齐干，李占金，唐强达，等．深部大断面软岩巷道变形力学机制 及耦合支护设计[ J ] ．采矿与安全工程学报，2 0 0 9 ，2 6 4 4 5 5 4 5 9 ． [ 1 2 ]郭志飚，李乾，王炯．深部软岩巷道锚网喷- 桁架耦合支护技 术及其工程应用[ J ] ．岩石力学与工程学报，2 0 0 9 ，2 8 增2 3 9 1 4 3 9 1 9 ． [ 1 3 ] 彭刚，王卫军，李树清．松散破碎硐室锚注修复加固技术应用 研究[ J ] ．湖南科技大学学报，2 0 0 8 ，2 3 1 6 9 ． [ 1 4 ] 常聚才，谢广祥．深部巷道围岩力学特征及其稳定性控制[ J ] ． 煤炭学报。2 0 0 9 ，3 4 7 8 8 卜8 8 6 ． [ 1 5 ] 刘高，聂德新，韩文峰．高应力软岩巷道围岩变形破坏研究 [ J ] ．岩石力学与工程学报，2 0 0 0 ，1 9 6 7 2 6 7 3 0 ． [ 1 6 ] 张华伟，彭文庆．锚杆注浆联合支护大断面煤仓硐室围岩稳定性 研究[ J ] ．湖南科技大学学报，2 0 0 8 ，2 3 3 1 4 一1 6 ． [ 1 7 ] 何满潮，李国峰，王炯，等．安矿深部软岩巷道大面积高冒落支 护设计研究[ J ] ．岩石力学与工程学报，2 0 0 7 ，2 6 5 9 5 9 9 “． [ 1 8 ] 刘文朝．采动影响下破碎围岩巷道注浆加固支护技术[ J ] ．煤炭 科学技术，2 0 0 9 ，3 7 6 1 7 2 0 ． [ 1 9 ] 方新秋，何 杰，何加省．深部高应力软岩动压巷道加固技术研 究[ J ] ．岩土力学，2 0 0 9 ，3 0 6 1 6 9 3 1 6 9 8 ． [ 2 0 ]王利，王庆伟，张召玉．高地压硐室综合支护技术研究与应用 [ J ] ．煤炭技术，2 0 1 l ，3 0 3 7 6 7 8 ． [ 2 1 ]杨树新，李宏，白明洲，等．高地应力环境下硐室开挖围岩应力 释放规律[ J ] ．煤炭学报。2 0 l O ，3 5 1 2 6 3 0 ． 万方数据