管线球阀的技术现状及发展方向.pdf

文章编号 100225855 2007 0620022207 作者简介邬佑靖,高级工程师,长期从事管线球阀的设计、制造工作。 管线球阀的技术现状及发展方向 邬佑靖 上海耐莱斯 詹姆斯伯雷阀门有限公司,上海201206 摘要 论述了管线球阀的设计、制造、试验、标准和使用的状况,介绍了数字仿真技术在设 计制造中的应用以及发展前景。 关键词 管线;球阀;前景 中图分类号 TH134 文献标识码 A The technical condition and development of pipeline ball valve WU You2jing Shanghai Neles2Jamesbury Valve Co. , L TD , Shanghai 201206 , China Abstract According to the development of pipeline industry , the designs also involving numerical2 simulating technique , manufactures , testings , standards and services are all presented for the pipeline ball valves , the great prospect of the pipeline ball valve industry in China is also reported here. Key words pipeline ; ball valve ; outlook 1 概述 用管线输送液体或气体在近年来获得了迅速的 发展。长输管线长距离输送管道上使用的阀门 被称为管线阀门。管线阀门球阀、闸阀、止回阀 和旋塞阀等是一种满足管道运输的特殊要求并具 备特殊功能的专用阀门。对于管线球阀其技术标准 是美国石油协会颁发的API 6D和国际标准ISO 14313 - 1999。这种球阀全通径、低流阻,作为长 输管线用阀已得到快速的发展。 2 技术性能 长输管线的实际工况环境恶劣,其安装从北极 圈到赤道,从高山到海底,从高原到沙漠,其间穿 过地震带、沼泽地、冻土层、江河、湖泊和山坡, 有的架设,有的直埋地下,在野外操作,维修困 难,要求30年使用寿命。长输管线一般输送的介 质为原油和天然气,虽经处理但介质含有硫化物、 杂质及异物,且要求零级密封。因此,对管线球阀 提出了严格的技术要求。 1强度和韧性 阀门除了承受内部介质压力 之外,尚需承受由于环境温度变化而引起的轴向拉 力和压力。考虑滑坡,地面沉降,洪水而引起的外 部载荷,在寒带及冰冻地区尚需考虑材料低温冲击 韧性,防止低温脆性断裂。对于全焊接阀体球阀, 焊缝及热影响区,需要按照断裂力学理论,考虑其 断裂韧性。 2零级密封 阀门要求零级密封,以确保对 下游端管线的有效截断。考虑介质中金属颗粒对零 级密封的影响,金属对金属密封作为初级密封, PTFE/橡胶对金属作为次级密封,以及一旦密封失 效时应采取紧急密封措施。 3失火安全和防静电 管线球阀设计需考虑 失火安全。一旦失火,阀门的外漏和内漏不能超过 API 607规定的泄漏标准。球体被非金属材料夹 持,可能产生静电,必须与阀体导通,在24VDC 下,电阻值 10 Ω。 4 DBB功能 Double Brock Bleed 在 阀腔排泄时,上游端阀座和下游端阀座应同时自动 切断,以确保排放时的安全。 5防止阀腔压力的夹持 无论阀门处于开启 或关闭位置,均应防止介质在阀腔中被夹持。如果 22 阀 门 2007年第6期 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 介质可能夹持。则对于气体介质或液体介质均要确 保自动泄放阀腔内的压力,阀腔压力泄放的最大值 不超过阀压力额定值的1133倍,外部压力泄放阀 的口径为DN15或更大。 6排泄 阀腔的介质可以排泄,并通过排泄 孔对阀门进行在线密封检测。 7位置指示 无论手动或动力驱动,应有明 显的阀位指示,表明阀门处于开启位置或关闭位 置。 8传动链 传动链的设计扭矩至少应为球阀 最大扭矩的2倍。 9硫化工况 承压部件及螺栓材料应具有抗 应力裂化的能力,符合NACE MR0175要求。 10紧急切断 长距离管道输送系统采用卫 星监控系统,当管线压降速率或持续时间达到某一 设定值,阀门应紧急切断。 11防腐蚀 采用全焊阀体结构,管道阴极 接地和外表面防腐,防止地下水的电位腐蚀和应力 腐蚀。 3 国外管线球阀的发展 管线球阀经过半个世纪的发展,在结构设计上 形成两大类型。一类以美国Cameron公司为代表 的采用全焊接球状阀体结构图 1 。 属于这一类 图1 全焊接球形阀体管线球阀 的有德国的BORSIG公司和Schuck公司,美国的 Larsen Toubro公司,日本的KITZ公司、TIX 公司和TUBOTA公司,以及俄罗斯的Tyazhpro2 marmatuva公司。另一类以意大利Grove公司为代 表,采用分体式筒状结构和在此基础上发展的全焊 接筒状阀体结构图 2 。属于这一类的有意大利 的NuovoPignone公司、PCC公司、PERAR公司、 B1F1E公司、PIBIVIESSE公司和FCT公司,美 国的PBV公司,捷克的Czechoslovikia公司。 图2 筒状阀体管线球阀 美国Cameron公司的产品阀体为全焊接球状, 密封材料为尼龙或PTFE ,可转动阀座,上下阀杆 轴支承,进口端密封,出口端腔体压力自动向下游 端泄放。该公司的全焊接球形阀体结构,以其高的 可靠性,广泛用于重要的长输管线中,如美国阿拉 斯加原油输送管线。意大利Grove公司生产的球阀 以双活塞效应,防爆橡胶O形圈或PTFE密封材 料,支撑板支轴球结构,分体式阀体,便于维修, 广泛用于长输管线的场站和增压站。其后发展的圆 筒状或准圆筒状全焊接阀体球阀在长输管线中亦用 作紧急切断阀。在某些场合,客户需要在线维修, 可选用上装式结构管线球阀图 3 。 图3 上装式结构管线球阀 由于商业上的竞争,促进技术上也相互交融。 美国Cameron公司的Dynaseal370系列产品即为分 体式结构,同时与全焊接阀体产品配套销售。意大 利Grove公司也推出准球状的全焊接阀体结构在主 管线中获得应用。而其他公司如TIX , KITZ则吸 收两大类型的优点,根据各自制造工艺特点,推出 球状全焊接阀体双活塞效应橡胶密封材料的管线球 阀产品图 4 。 4 结构设计 322007年第6期 阀 门 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 管线球阀的设计理念最根本的是安全和可靠 性。长输管线的自然条件要求管线球阀的设计和制 造必须保证其安全性和可靠性。而且这一理念应贯 彻在产品设计、零件加工、工艺规范、型式试验、 产品试验、质量控制和售后服务的全过程。 图4 日本TIX球状全焊接阀门 411 阀体 阀体设计分为全焊接阀体设计和分体式阀体设计。 全焊接阀体设计有筒状结构和球状结构。筒状 结构为双焊缝,焊接过程热量输入大,残余应力复 杂,轴向和径向变形大。Cameron公司生产的球状 结构是四条焊缝拼接。随着工艺技术进步,采用左 右阀体热锻压成型,可中间单焊缝焊接成型,减少 线能量输入,降低轴向和径向变形。 分体式结构一般由阀体和左右连接体组成。连 接体与阀体由螺栓连接,连接法兰厚度与螺栓的连 接强度应按与阀体内径相当的法兰进行类比设计, 其连接强度必须防止管道应力而产生连接松弛,使 密封失效。阀体与连接体面对面接触,中间无间 隙。密封必须满足失火安全要求,采用橡胶O形 圈与缠绕式金属垫组合密封图 5 。 图5 阀体与连接体防火结构 阀体材料为锻件,锻件按三级锻件标准验收, 需要100 无损探伤。当使用温度为- 29℃以上 时,选用ASTM A105。当使用温度为- 29℃ 以下 时,选用ASTM A350LF2。对于焊接阀体, A105 或LF2材料的化学成分、含碳量、碳当量、S和P 等元素应另有特殊限制,焊缝处实施着色检查和超 声波探伤。 412 密封结构 阀座采用组合密封结构,即金属对金属的初始 “密封”,以阻挡固体颗粒的进入。用橡胶、PTFE、 尼龙、PEEK等软性材料作为次级密封,以保证 “零”级泄漏图 6 。为防止管线中异物侵入对软 密封材料的损坏,管线球阀均设有紧急密封剂的注 入系统,以获得暂时性的密封要求。 图6 组合密封结构 密封用橡胶圈有圆形、三角形或其他特殊形 状。对于Class900磅级以上,应选用防爆降压 AED特性的材料作为O形圈材料。PTFE的密 封圈一般采用筒状镶嵌式结构,亦可制成倒钩状组 合式结构,以保证密封圈不被吹出而导致密封失 效。 密封座材料与阀体材料相同,化学镀镍,有弹 簧加载,以保证初始密封比压,弹簧可采用螺旋弹 簧,板弹簧或碟形弹簧,材料为Inconel X - 750。 进口端和出口端阀座采用对称双向密封设计。这种 活塞式的介质自密封结构,可按照需要设计成“单 活塞效应”压力自泄放密封座结构图 7 和“双 活塞效应”双重密封结构图 8 。 单活塞效应即进口端密封,出口端腔体压力自 动排放。双活塞效应即进口端、出口端同时密封, 无论是气体介质或液体介质,腔体必须设有安全 阀,以保证压力泄放。单活塞效应和双活塞效应设 计的阀座,其腔体压力排放是有区别的。双活塞效 42 阀 门 2007年第6期 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 应设计是腔体压力超过压力等级相应的压力值的 1133倍时排放,且排放至大气环境。而单活塞效 应的设计则是只要腔体压力大于下游端管线压力就 自动排放至下游管线。因此,一般将单活塞效应产 品作为标准产品,双活塞效应产品作为选项产品。 设置安全阀时,安全阀口径应 ≥1/ 2in. ,泄放压力 ≤1133倍额定压力。阀座与连接体配合处应有失 火安全设计,与阀座配合处连接体内表面应局部化 学镀镍。 图7 压力自泄放密封座结构 图8 “双活塞效应”双重密封结构 413 球体与支承轴 管线球阀口径 DN ≥ 2in. 大都采用支承球、 浮动阀座结构。作用在球体上的介质力有两个滑动 轴承支撑,对于高压、大口径,其滑动轴的比压必 须进行计算,其许用比压不能超过供货商提供的滑 动轴套许用比压。若采用不锈钢作基体,内衬 PTFE塑料,这种轴承套承载比压可达200～ 400MPa ,许用比压取100～200MPa ,且摩擦系数 低,可降低球阀的操作扭矩。 支承轴的设计方案有2种,一种是在球上车削 成上下轴颈,并用二个上下支撑板支承,中间内置 由PTFE内衬的不锈钢轴套,支承轴长度L与轴 颈d之比受结构限制,取L/ d 014～018。另一 种是球体车削成内孔,上下由二个支承轴支承在阀 体上,这种设计一般取L/ d 112～2。这二种结 构,前者由于轴颈粗而短,所以球阀的阻力矩较 大,而后者的上支承轴,同时又是传动扭矩的阀 杆,所以是处于复合的受力状态。支承轴阀杆 的材料可选用ANSI 4140并需化学镀镍。阀杆与 球体扭矩的传递可用单键、双键或花键连接,亦有 直接连接装配后与球体焊接的结构。 球体的加工精度,其圆度 ≤01005mm。化学 镀镍,镀层硬度高于阀座的镀层。对于大口径,高 压力级阀门的球体,应作球体变形计算,这种变形 足以引起密封失效。 414 阀杆与填料 阀杆应采用安全设计,应防止在工作压力下被 “吹出”,阀杆上防吹出的凸缘处置一环状件,以减 小摩擦系数。填料可采用二级O形圈密封,亦可 采用碗形用PTFE加工的填料,并有失火安全石墨 填料和紧急状态下外部密封剂的注入系统。在阀杆 与球体接合部以及阀杆与阀体接触处有防静电机 构,防止静电在球体上积聚图 9 。在24VDC下 测定,电阻值 ≤10 Ω。 图9 阀杆与阀杆密封结构 415 DBB功能 DBB功能设计是指无论是阀门处于开启或关 闭状态,阀腔泄压排放时,上游端和下游端阀座应 同时截止,并允许从排泄阀处对在线阀门进行阀座 密封性能测试,而不影响管线运行。 416 紧急密封系统 紧急密封系统由注射器和止回阀组成,分别安 装在阀座和阀杆填料处外侧。紧急密封系统可以用 来阻止或减少管线中阀门密封座的泄漏。密封剂注 射前要进行清洁和冲洗,有专门生产的清洁剂和密 封脂,用手动或电动的工具将清洗剂或密封脂从注 射器口注入,并按供货商所提供的使用说明进行清 洁和紧急密封操作图 10 。 417 驱动装置 阀门驱动装置有手动、蜗杆传动、气动双作 用或弹簧复位、高压气动直接使用管线气体、 电动、液动双作用或弹簧复位以及气液联动。 气液联动可实施本地和远程控制,与卫星遥控的 522007年第6期 阀 门 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. SCADA系统相配合,当下游压力降的速率或持续 时间超过设定值时即管线爆裂 , 紧急切断阀自 动截断,并带有救急性的蓄压器,供手动操作。 图10 注射器与止回阀 418 端部设计 连接端有法兰连接端和焊接连接端。法兰连接 端应带凸面或环形槽,其尺寸、公差、光洁度、以 及打孔、法兰面、锪孔、倒角等按标准设计。 DN600及其以下按ASME B1615 ,其中DN550按 MSS - SP44。DN650以上按ASME B16147中A 系列。焊接端应按ASME B3114或ASME B3118 设计。 419 螺栓 阀体连接螺栓用ASTM A193 B7材料制造, 并符合NACE - TM0284规定。客户可以要求作着 色试验,按ASME第 Ⅴ 篇进行。 4110 安装 对于直埋地下的阀门为全焊接阀体管线球阀, 阀杆按客户要求接长,阀杆接长部分设计应牢固, 能抗地面承载。阀体上的连接管、密封剂注入器、 底部排泄阀、安全泄放装置均接至地表,接管与阀 体焊接。应控制接长杆的挠曲和传动链结合部的间 隙。防止开关过程中,球体不能准确地处于关或开 的位置,造成传动失误。 4111 规格与压力级 按API 6D及制造厂的装备能力,产品的供货 范围为Class100～600磅级1/ 2～60in1DN15～ 1 500mm、Class900磅级 1/ 2～36in1DN15～ 900mm、Class 1 500磅级 1/ 2～16in1DN15～ 400mm和Class 2 500磅级1/ 2～12in1 DN15～ 300mm。在 特 殊 场 合, 国 外 供 货 商 可 提 供 Class150～600磅级最大口径至72in1DN 1 800 mm 、Class900磅 级 最 大 口 径 至40in1 DN 1 016mm、Class 1 500磅 级 最 大 口 径 至 36in1 DN900mm和Class 2 500磅级最大口径至24in1 DN600mm。 5 数字仿真技术 采用有限元分析的数字仿真技术作为管线球阀 的辅助设计是必要的。如分体式管线球阀阀体及连 接螺栓应力分析,全焊接阀体管线球阀阀体的应力 分析,全焊接阀体焊接过程的温度场分布、焊接残 余应力分布、焊接轴向变形及径向变形预测图 11 、焊接过程对支撑板受力状态的影响图12 , a阀门轴向变形 b阀门径向变形 图11 固有应变法计算焊接变形 图12 支撑板应力分布 球体的变形预测尤其对于大口径,高压力级在介 质力作用下球体可能发生变形 , 这种变形应控制 在加工圆度的公差范围内图 13 。全焊接阀体球 62 阀 门 2007年第6期 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 阀强度分析图14 ,全焊接球形阀体结构的传动 轴承受弯矩和扭矩的复合载荷作用应作应力分析, 扭矩传递系统设计与故障失效分析及对于快速启闭 球阀 0 15秒传动轴的动应力分析等,可为设 计和焊接工艺优化提供有力的论证。 图13 额定压力下球体弹性变形 a筒型全焊接阀门强度 b仿球形全焊接阀门强度 图14 阀门强度分析 6 制造 611 球体加工 高密封性能和低操作扭矩是衡量球阀质量的重 要指标,而车削和磨削工艺及车球机和磨球机的设 备精度对产品的质量有着直接的影响。国内球体加 工普遍采用车削法,即在普通车床上增加一个回转 刀架,其特点是简单,操作方便。但由于切削刀尖 的磨损和切削线速度的差异,球体的加工精度、圆 度均存在问题,特别是大口径的球体加工就难以满 足设计要求。这就是国产球阀扭矩大,密封性能差 的原因。解决的方法是采用铣削磨削,或者采用 具有补偿功能的数控车球机,并带有精度在线检测 装置。 612 阀体焊接 全焊接阀体焊接工序是产品组装后进行,是最 后一道工序,焊接后不再允许拆卸。阀体的焊接应 解决焊接过程温度场的预测与控制、焊接过程轴向 变形和径向变形的预测与控制及焊接过程残余应力 的控制等问题。为解决这些问题,应选用适当的焊 接方法,优化焊接工艺包括母材、焊丝和焊剂的 选择 , 优化焊接工艺参数,制造专用的自动化焊 接设备及工装。并对焊接工艺进行评定,以及对焊 接工艺的“焊后免热处理”通过技术评估。 7 试验 为了确保产品的可靠性,国外阀门公司对管线 球阀做了大量的型式试验和可靠性试验。 1外载荷弯曲试验 考核抗地面沉降、泥石 流、洪 水 和 基 础 载 荷 的 能 力图 15 。对 于 Class600 - DN750的试验球阀施加3167kNm的弯 矩,测量 ① 阀门和管道的应力。② 以空气为介质在 1012MPa压力下阀门外部和内部的密封性能。③ 球阀的开启和关闭扭矩的变化。 图15 外载荷弯曲试验 2外载荷拉伸和压缩试验 考核由于温度 变化而引起的轴向载荷和安装载荷的影响图 16 。采用Class600 - DN750mm的试验球阀施加 20kN的拉力和压力,测量 ①阀门和管道的应力。 ② 以空气为介质,加压至016MPa ,测试外部和内 部的密封性能。③ 测试开启与关闭扭矩。 外载荷弯曲试验和外载荷拉伸和压缩试验应力 值应在允许的范围内,无外部和内部泄漏,开关的 扭矩不应发生变化。 3吹风试验 考核密封结构在开关过程中 的可靠性。以空气为介质,吹入7MPa压缩空气, 722007年第6期 阀 门 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. 阀门的开度为6 ～15 ,检查密封座无异常现象 发生,亦未发生泄漏。 图16 外载荷压缩试验 4异物吹入试验 测试异物侵入对密封性 能的 影 响。采 用7 沙 粒粒 度 为0105～ 0114mm ,在70MPa压力下吹入1 500g ,开关30 次,检查密封面的损坏状况,并做低压密封试验。 5异物磨损试验 测试磨损性能。分别将 7 沙粒、5 沙粒粒度014～116mm、3 沙粒 粒度111～213mm以及铁屑各300g ,置于阀体 底部,分别开关30次,检查泄漏情况。对于沙粒 试验,泄漏量在1ml/ min以下为良好。对于铁屑 试验泄漏量在250ml/ min以下为良好。 6紧急密封脂注入试验 测试密封面损伤 深度 014mm的划痕密封失效时,注射密封 脂,恢复其密封性能的情况。将密封面损伤后,产 生500ml/ min的泄漏,用高压注射枪注入密封脂, 并开关几次,按阀门试验规程进行密封试验,恢复 至零级泄漏。 7承载试验 测试直埋地下的阀门承受地基 的均布载荷时其可靠性。对阀门和伸长杆施加一个 弯曲力矩,对于Class600 - DN600的球阀弯曲力矩 是76kNm。在4MPa压力下,进行气密封试验和 开关试验。对阀杆伸长段进行应力测定。如果阀门 未发生泄漏,开关扭矩未发生变化,则伸长杆的应 力在许用范围内。 8抗震试验 测定阀门抵抗地震的能力。采 用一定的振动速度和振动加速度对阀门进行其密封 性能和开关扭矩测定。 9长期浸渍试验 考核材料的抗硫特性。采 用在输送的原油中长期浸泡的方法,测定材料的机 械性能变化。 10火烧试验 考核阀门失火安全性。按照 API 6D附录A的规定,阀门的火烧试验应按ISO 10497进行验证。按照BS 6755第二部分、API 6FA、API 6FC、API 6FD或API 607验证的防火 结构也可以采纳。 11寿命试验 测试阀门使用寿命。根据性 能要求在全压差下开关阀门1 000次,每隔100 次,测量其泄漏量,其结果应为零。 阀门出厂的常规试验按API 6D和API 598规 定执行,用户要求的附加试验按相关标准规定执 行。 8 贮存与使用 阀门出厂后经常发生问题,这些问题应引起供 需双方的关注。 1存放 阀门不宜于露天存放,应置于通风 和干燥处。制造厂应规定存放时间,存放期间不能 拆除阀门两端的保护盖。阀门吊装不能把执行器作 为起吊点,注意法兰面不能碰伤。 2安装 不能用阀门来支撑管道。安装时法 兰或焊接端应对齐。防止因管线热胀而引起应力超 值。 3焊接 按照规定的工艺规范进行焊接。控 制焊接温度,防止密封材料损坏。焊前在密封环带 处涂抹黄油,应用氩弧焊打底,防止焊接飞溅物嵌 入密封面。 4启动 启用前管线需经清洗,清除管内锈 垢、沉积物和异物,防止对密封表面的损坏。阀门 不能长期停留在半开半关位置。在管线强度试验 后,务必彻底排空液体,水中的氯化物会导致阀门 腐蚀,强度试验水中的氯化物含量需进行控制,并 添加防锈剂。 5使用 开关阀不能用作调节流量之用,严 禁在半开半关状态下使用,阀门应保持在全开或全 关位置。 6腐蚀 阀门制造与选用必须考虑介质中 H2S含量和氯化物的含量,选材和热处理必须符合 NACE MR - 01 - 75要求 7密封材料 选用橡胶O形圈作密封材料 时,对于Class600磅级以上,应选用经过验证的具 有防爆减压AED特性的材料。 8传动机构 阀门开关位置不到位是经常发 生的问题,制造商必须保证传动链每一环节的制造 精度,特别是接长杆的球阀,出厂前应检查阀门开 关位置和指示位置的一致性。下转第33页 82 阀 门 2007年第6期 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. All rights reserved. ③i1 3方案中,再用规格635105的弹 簧进行试验,阀门关闭时间约为017s ,接近于计 算值。 结论,按关闭时间裕度最小、密封力矩裕度最 小两个原则,齿轮减速比i1 315方案,是较为理 想的选择。 由计算数据可知,对齿轮减速比i1 3方案, 改变弹簧规格能满足要求。 515 改进方案 根据分析计算结果,仅对齿轮传动机构进行调 整。按齿轮减速比i1 315 ,对大、小齿轮进行了 重新设计和制造,并装配于样机上,完成各项型式 试验,其关闭时间、真空漏率和寿命等关键技术指 标完全满足设计要求。其中,阀门关闭时间实测值 019s ,接近于理想值表 3 。 表3 阀门实际指标 型号关闭时间s开启时间s寿命试验开启漏率 Pa 1 l/ s 关闭漏率 Pa 1 l/ s 转筒真空阀01900187500次113310 - 5 113310 - 4 说明在常温条件下、 高低温条件下和500次寿命试验后所检测的启闭时间与真空漏率及0125MPa的压力试验结果均无大变化,在要求 范围之内。 6 结语 采用优化方案改进后的样机产品成功通过了各 项型式试验,技术性能指标达到设计要求,进一步 验证了设计优化方案的合理性,经质量检测其各项 性能指标均符合技术标准及图纸要求。该样机的研 制成功,为产品设计定型提供了理论与实践依据。 同时也为后续产品批量化生产奠定可靠的技术基础。 参考文献 〔1〕 成大先 1 机械设计手册 〔M〕.北京化学工业出版社, 1997. 〔2〕 达道安.真空技术手册 〔M〕.北京国防工业出版社, 2006.收稿日期 20071071 14 上接第28页 9 标准 管线球阀设计、制造、试验规范的标准是API 6D ,该标准适用于满足石油和天然气工业国际标 准ISO 13623要求的管线系统。 ① 全通径或缩径的通径尺寸按API 6D。 ② 管线阀门的压力等级按API 6D ,压力温度 等级按ASME B16134。 ③ 管线阀门连接长度及公差按API 6D。 ④ 法兰端尺寸24in1 以下按ANSI B1615 8 , 26in1 以上按ANSI B16147。 ⑤ 对接焊端部尺寸按ASME B16125。 ⑥ 法兰面加工按ANSI B1615。 ⑦ 排泄孔与泄放孔管径按API 6D。 ⑧ 压力试验按API 6D和API 598。 ⑨ 失火安全设计与试验按BS 6755第二部分、 API 607、API 6FA。 ⑩ 材料应符合相应的ASME标准以及NACE MR0175和NACE MR0103。 阀门的焊接符合ASME锅炉与压力容器规范 第 Ⅸ 卷焊接与钎焊评定, BS 7448断裂韧性试验第 二部分。 阀门探伤符合ASME锅炉和压力容器第 Ⅴ卷 无损检测。 阀门标记应符合MSS SP 25或API 6D。 ASME锅炉与压力容器规范第 Ⅷ 卷压力容器制 造规则。 10 结语 建国50年来,中国建设石油和天然气管道约 2万km。21世纪中国天然气工业和管道工业将得 到更大的发展,全长4 200km从新疆轮南至上海 的西气东输工程的建设成功是这一工业领域发展的 序幕。其中工艺场站37座, 40in11 016mm全 焊接管线球阀257台,场站和支线上的管线球阀约 5 000台,从而带动了中国管线球阀的发展。由此 可见, 21世纪中国天然气工业的发展,管线球阀 作为工程中的关键设备之一,在技术上将获得进 步,商业上迎来无限机遇。 参考文献 〔1〕 API 6D - 2002 ,管道阀门 〔S〕. 〔2〕 ASME B1615 - 2003 ,法兰和法兰管件 〔S〕. 〔3〕 ASME B16125 - 2003 ,对焊端 〔S〕. 〔4〕 ASME B16134 - 2004 ,法兰螺纹和焊连接的阀门 〔S〕. 收稿日期 20071051 16 332007年第6期 阀 门 1994-2008 China Academic Journal Electronic Publishing House. 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