高铝烧结矿中MgO的影响研究.pdf

高铝烧结矿中 ＭｇＯ 的影响研究 ① 公言国１， 王 广１， 李 华２， 王静松１， 薛庆国１ （１．北京科技大学 钢铁冶金新技术国家重点实验室，北京 １０００８３； ２．张店钢铁总厂，山东 淄博 ２５６４００） 摘 要 通过烧结杯实验，研究了提高 ＭｇＯ 含量对高铝烧结矿生产技术经济指标、烧结矿强度和矿物组成以及冶金性能的影响。 结果表明高铝烧结矿中 ＭｇＯ 含量由 ２．５５％提高到 ３．２１％时，烧结矿成品率降低了 ４．７７％，烧结利用系数降低了 ０．３ ｔ／ （ｍ２ｈ），转 鼓强度降低了 ４．８％，气孔率增加，烧结矿低温还原粉化指数由 ６６．８％提高到 ７２．１％，还原性未发生明显变化。 关键词 高铝烧结矿； 烧结； ＭｇＯ 含量； 转鼓强度； 矿物组成； 冶金性能 中图分类号 ＴＦ０４６文献标识码 Ａｄｏｉ１０．３９６９／ ｊ．ｉｓｓｎ．０２５３－６０９９．２０１５．０１．０２１ 文章编号 ０２５３－６０９９（２０１５）０１－００７６－０４ Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ＭｇＯ ｏｎ Ｈｉｇｈ⁃ａｌｕｍｉｎａ Ｓｉｎｔｅｒ ＧＯＮＧ Ｙａｎ⁃ｇｕｏ１， ＷＡＮＧ Ｇｕａｎｇ１， ＬＩ Ｈｕａ２， ＷＡＮＧ Ｊｉｎｇ⁃ｓｏｎｇ１， ＸＵＥ Ｑｉｎｇ⁃ｇｕｏ１ （１．Ｓｔａｔｅ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ Ａｄｖａｎｃｅｄ Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ， Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｂｅｉｊｉｎｇ， Ｂｅｉｊｉｎｇ １０００８３， Ｃｈｉｎａ； ２．Ｚｈａｎｇｄｉａｎ Ｓｔｅｅｌ Ｐｌａｎｔ， Ｚｉｂｏ ２５６４００， Ｓｈａｎｄｏｎｇ， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ ｔｈｅ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ＭｇＯ ｏｎ ｔｈｅ ｔｅｃｈｎｉｃａｌ ａｎｄ ｅｃｏｎｏｍｉｃ ｉｎｄｅｘ ｏｆ ｈｉｇｈ⁃ａｌｕｍｉｎａ ｓｉｎｔｅｒ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ， ｔｈｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ， ｍｉｎｅｒａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ａｎｄ ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓｉｎｔｅｒ ｗｅｒｅ ｓｔｕｄｉｅｄ ｔｈｒｏｕｇｈ ｓｉｎｔｅｒ ｐｏｔ ｔｅｓｔｓ． Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗｅｄ ｔｈａｔ ＭｇＯ ｃｏｎｔｅｎｔ ｉｎ ｔｈｅ ｈｉｇｈ⁃ａｌｕｍｉｎａ ｓｉｎｔｅｒ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｆｒｏｍ ２．５５％ ｔｏ ３．２１％， ｒｅｓｕｌｔｉｎｇ ｉｎ ａ ｄｅｃｒｅａｓｅ ｏｆ ４．７７％ ｉｎ ｔｈｅ ｙｉｅｌｄ ｏｆ ｓｉｎｔｅｒ ｐｒｏｄｕｃｔｓ， ０．３ ｔ／ （ｍ２ｈ） ｄｏｗｎ ｉｎ ｔｈｅ ｓｉｎｔｅｒｉｎｇ ｕｔｉｌｉｚａｔｉｏｎ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ， ａｓ ｗｅｌｌ ａｓ ａ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｏｆ ４．８％ ｉｎ ｔｈｅ ｔｕｍｂｌｅｒ ｓｔｒｅｎｇｔｈ． Ｏｎ ｔｈｅ ｃｏｎｔｒａｒｙ， ｔｈｅ ｐｏｒｏｓｉｔｙ ｒａｔｅ ｗａｓ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ａｎｄ ＲＤＩ ｗａｓ ｒａｉｓｅｄ ｆｒｏｍ ６６．８％ ｔｏ ７２．１％， ｈｏｗｅｖｅｒ， ｎｏ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ ｃｈａｎｇｅ ｉｎ ｒｅｄｕｃｉｂｉｌｉｔｙ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｈｉｇｈ⁃ａｌｕｍｉｎａ ｓｉｎｔｅｒ； ｓｉｎｔｅｒｉｎｇ； ＭｇＯ ｃｏｎｔｅｎｔ； ｔｕｍｂｌｅｒ ｓｔｒｅｎｇｔｈ； ｍｉｎｅｒａｌ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ； ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｙ 近年来，随着铁矿石资源不断消耗以及冶金行业 竞争日趋激烈，许多钢铁企业开始使用低价的高铝铁 矿，在降低生产成本的同时也提高了烧结矿中氧化铝 的含量。 在炼铁系统中，Ａｌ２Ｏ３是一种有害成分，一方 面它会加剧烧结矿的低温还原粉化［１］，影响高炉上部 间接还原区域的透气性；另一方面它会吸收大量 Ｏ ２－ ， 形成复合阴离子团，降低渣中 Ｏ ２－ 的活度，恶化了脱硫 热力学条件；而且它会提高炉渣粘度，恶化脱硫动力学 条件［２］。 传统高炉炼铁理论中对 ＭｇＯ 的评价是积极的， 即它可以改善烧结矿的低温还原粉化性能，有效改善 炉渣理化性能，提高脱硫能力［３－６］。 因此，适当提高烧 结矿中 ＭｇＯ 的含量是有利的。 但是烧结矿中 ＭｇＯ 含 量的提高对烧结生产过程参数、烧结冷强度、烧结矿冶 金性能都会产生影响。 本文采用烧结杯实验研究了高 铝烧结矿中 ＭｇＯ 含量对烧结生产、烧结矿质量的影响。 １ 实验原料、设备及方法 实验设备为烧结杯系统，主要由烧结杯、点火器、 抽风除尘系统等几部分组成。 具体实验方法如下以 烧结现场出一混的混合料为基准，向其中逐渐配加菱 镁石粉，以调整烧结矿中 ＭｇＯ 的含量，然后将调整 ＭｇＯ 后的混合料装入二混进行制粒和水分调整。 所 用原料成分、配比、混合料水分及菱镁石添加量如 表 １～４ 所示。 经过二混制粒后，混合料布到烧结杯中，烧结杯底部 预先布５ ｋｇ 铺底料，烧结杯尺寸为 Φ３００ ｍｍ ６００ ｍｍ， 料高 ５５０ ｍｍ，点火负压 ６ ｋＰａ，抽风负压 １２ ｋＰａ。 经点 火、抽风、烧结、冷却、破碎、落下、筛分得到烧结矿，然后 进行转鼓强度测定，并取样进行成分和冶金性能检测。 ①收稿日期 ２０１４－０８－１２ 基金项目 国家科技支撑计划资助项目（２０１１ＢＡＣ０１Ｂ０２） 作者简介 公言国（１９９０－），男，山东临沂人，硕士研究生，研究方向为钢铁冶金。 通讯作者 王静松（１９６８－），男，北京人，教授，博士研究生导师，研究方向为钢铁冶金。 第 ３５ 卷第 １ 期 ２０１５ 年 ０２ 月 矿矿 冶冶 工工 程程 ＭＩＮＩＮＧ ＡＮＤ ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＩＣＡＬ ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ Ｖｏｌ．３５ №１ Ｆｅｂｒｕａｒｙ ２０１５ 表 １ 含铁原粉成分（质量分数） ／ ％ 原料ＴＦｅＦｅＯＳｉＯ２ＣａＯＭｎＯＭｇＯＡｌ２Ｏ３Ｐ ＴｉＯ２ ＰＢ 粉６１．５７ ０．３０３．６５０．２３０．１６０．１５２．２４０．０７２０．０９９ 澳粗 ５６５６．１４ ０．４０５．６３０．４３０．０７０．２５２．５９０．０４９０．１５０ 塞拉利昂粉 ５７．７８ ０．３０１．９９０．１６０．１３０．０８６．１５０．０４２０．２３６ 南非精粉６１．２２ ２５．７０ ２．３９３．２８０．２５３．８８０．８２０．１９６１．４５１ 朝鲜粗粉４７．９６ ０．３０ １２．４９ １．２８３．２３０．６０２．１８０．０６９０．１５０ 除尘灰４４．３９ ３．７４６．９０ １１．９３ ０．３５２．７８２．８１０．０７１０．１９４ 钢渣精粉３５．００１４．７２ ２９．１９ １．７７６．２１２．９７０．５６７０．９８６ 筛分矿６５．０９ ０．３５３．８８０．２７０．１５ ＜０．１０ １．５６０．０３９＜０．１０ 返粉５３．７８ ５．１８６．９６９．１９０．３５２．３０３．５７０．０６９０．１５９ 表 ２ 熔剂成分（质量分数） ／ ％ 名称ＣａＯＳｉＯ２ＭｇＯ烧损 蛇纹石３８．８１３９．５０１３．３４ 白云石３０．７８３．０２１８．３７４４．９８ 菱镁石１．３１７．９５４０．２６３８．３６ 生石灰８０３．０１２ 表 ３ 原料配比（质量分数） ／ ％ ＰＢ 粉 澳粗 ５６ 塞 粉 朝鲜 粉 南非 粉 筛分 矿 除尘 灰 钢渣 精粉 返 粉 蛇纹 石 白云 石 生石 灰 ３５１９４３１０７３２１７１５６．１ 表 ４ 混合料水分及菱镁石添加量 方案水分／ ％菱镁石添加量（按干混合料计） ／ ％ 基准６．７００ 方案 １７．５７０．４４ 方案 ２６．５９０．８８ 方案 ３６．６０１．３２ 方案 ４７．１２１．７６ ２ 实验结果 ２．１ 烧结矿成分 各方案烧结矿成分检测结果如表 ５ 所示。 从表 ５ 可以看出，当烧结矿中 Ａｌ２Ｏ３含量为 ２．５％ ～２．６％时， 随着菱镁石配入量增加，烧结矿中 ＭｇＯ 含量逐渐增 加，最高达 ３．２１％，ＴＦｅ 变化不大，碱度波动不大，ＦｅＯ 含量最高达 ９．１％，略有波动。 表 ５ 烧结矿成分（质量分数） ／ ％ 方案ＴＦｅＦｅＯＣａＯＡｌ２Ｏ３ＳｉＯ２ＭｇＯＲ 基准５３．７４９．１０１１．００２．５２６．０９２．５５１．８１ 方案 １５４．１９８．１０１１．１８２．６３６．２５２．６９１．７９ 方案 ２５３．７８９．３０１１．４７２．５３６．３３２．９１１．８１ 方案 ３５３．４４８．２０１１．５９２．５７６．３０２．９９１．８４ 方案 ４５３．６５８．６０１１．６４２．５４６．３４３．２１１．８４ ２．２ 烧结过程技术经济指标 烧结矿经落下后的粒度组成如表 ６ 所示。 烧结过 程参数如表 ７ 所示。 表 ６ 烧结矿粒度组成 方案 不同粒度（ｍｍ）下的含量／ ％ ＞４０４０～２５２５～１６１６～１０１０～５＜５ 基准３．９８１７．９７１６．５３１７．６５１９．１７２４．７０ 方案 １４．３２２０．０８１５．２８１４．９８１９．４１２５．９３ 方案 ２４．４３１６．０４１５．４７１７．３３１９．７２２７．０１ 方案 ３１０．７３２１．３２１５．６９１４．２４１５．４８２８．１７ 方案 ４８．２９２４．３３１５．８５１３．６０１４．７６２９．４７ 表 ７ 烧结过程参数 方案 烧结时间 ／ ｍｉｎ 垂直烧结速度 ／ （ｍｍｍｉｎ －１ ） 成品率 ／ ％ 利用系数 ／ （ｔｍ －２ ｈ －１ ） 基准１９２８．９５７５．３０１．７９ 方案 １２０．７２３．２１７４．０７１．６３ 方案 ２１９．８２７．７８７２．９９１．６６ 方案 ３２３２３．９１７１．８３１．４１ 方案 ４２３２３．９１７０．５３１．３８ 由表 ６ 可知随着烧结矿中 ＭｇＯ 质量分数提高，粒 度大于 ５ ｍｍ 的烧结矿的质量减少，而粒度小于 ５ ｍｍ 的烧结矿其质量有所增加。 由表 ７ 可知① 随着 ＭｇＯ 含量提高，烧结时间延长，垂直烧结速度降低；② 高铝 烧结矿成品率较低，只有 ７５．３％。 而且随着烧结矿中 ＭｇＯ 的质量分数由 ２．５５％提高到 ３􀆱 ２１％，烧结矿成品率 由 ７５．３０％下降到 ７０．５３％，利用系数由 １．７９ ｔ／ （ｍ２ｈ） 下降到 １．３８ ｔ／ （ｍ２ｈ）。 Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ 都是高熔点物 质，降低了料层过热度，提高了液相粘度，影响粘结效 果［７－８］。 由此可见，提高高铝烧结矿中 ＭｇＯ 的质量分数会 进一步降低烧结成品率，而且利用系数也下降。 ２．３ 烧结矿转鼓强度 不同方案所得烧结矿转鼓强度如图 １ 所示。 结果 表明基准方案即高铝条件下烧结矿转鼓强度只有 ５４􀆱 ５％，当烧结矿 ＭｇＯ 质量分数从 ２．５５％提高到 ３．２１％ 时，转鼓强度从 ５４．５％下降到 ４９．７％。 一方面，ＭｇＯ 是 一种高熔点物质，随其含量增加，烧结液相的形成温度 图 １ ＭｇＯ 含量对烧结矿转鼓强度的影响 ７７第 １ 期公言国等 高铝烧结矿中 ＭｇＯ 的影响研究 升高，液相量不足且液相粘度增大，流动性变差［９］；另 一方面， Ｍｇ ２＋ 会进入磁铁矿晶格稳定磁铁矿结构，使 得磁铁矿的量增加，磁铁矿氧化受阻，导致铁酸钙的量 减少［１０］。 因此随着 ＭｇＯ 含量增加，烧结矿转鼓强度 下降。 ２．４ 矿相及 ＸＲＤ 分析 每组烧结矿随机选取几块制成光片在光镜下观 察，结果如图 ２ 所示。 ５ 组烧结矿均以铁酸钙、赤铁 矿、磁铁矿为主，伴有少量杂质相。 基准烧结矿存在大 量铁酸钙结构并伴有少量磁铁矿（图 ２（ａ）），有少量 大块赤铁矿与玻璃相（图 ２（ｂ）），另有少量铁酸钙交 织结构（图 ２（ｃ））。 随着 ＭｇＯ 质量分数增加，方案 ２ 烧结矿矿相结构变化不大，以铁酸钙结构为主并伴有 少量再生赤铁矿（图 ２（ｄ）），存在大量铁酸钙交织结 构（ 图 ２ （ ｅ））， 另 有 少 量 大 块 赤 铁 矿 及 玻 璃 相 （图 ２（ｆ）），孔洞增加。 方案 ４ 烧结矿以交织溶蚀状铁 酸钙为主（图 ２（ｇ）），存在较多的孔洞，并伴有赤铁矿 与铁酸钙的共晶结构（图 ２（ｈ）），出现少量分布在孔 洞周围的再生赤铁矿（图 ２（ｉ））。 由此可以看出，ＭｇＯ 含量的提高促进了交织状铁酸钙的生成，这主要是由 于垂直烧结速度降低，成矿时间延长造成的；同时 ＭｇＯ 不利于烧结液相的生成与流动，随其含量增加， 粘结相粘结效果差，孔洞增加。 图 ２ 烧结矿矿物结构分析 Ｆ 铁酸钙；Ｈ 赤铁矿；Ｍ 磁铁矿；Ｖ 玻璃相 从每组烧结矿的矿相照片中随机选取 ４０ 张矿片， 用 ＩＰＰ 图像分析软件分析计算每张矿片中孔洞占的面 积比例，其平均值记为 Ｐ。 图 ３ 所示为几组烧结矿的 Ｐ 值与 ＭｇＯ 含量的关系。 随着 ＭｇＯ 含量提高，烧结 矿 Ｐ 值增加，表明烧结矿孔隙率增加，主要是由于液 相量不足及液相流动性较差所致，这也解释了烧结矿 冷强度较低的原因。 第 ２ 组烧结矿的 Ｐ 值大于第 ３、４ 组烧结矿，结合成分分析认为，这主要与 Ａｌ２Ｏ３的波动 有关，Ａｌ２Ｏ３含量的提高会使烧结矿孔隙率增加［９］。 图 ３ ＭｇＯ 含量与 Ｐ 值的关系 对各组烧结矿进行了 ＸＲＤ 分析，图 ４ 为其中 ５ 组 烧结矿的 ＸＲＤ 分析结果。 从图 ４ 可以看出，虽然烧结 矿中 ＭｇＯ 质量分数有所提高，但烧结矿的主要矿物组 成没有发生明显变化，都是以复合铁酸钙、赤铁矿、磁 铁矿为主。 比较方案 ４ 与基准烧结矿的 ＸＲＤ 曲线可 以看出，磁铁矿峰明显加强，复合铁酸钙峰有所减弱， 对应其含量有所变化，即磁铁矿增加，铁酸钙减少。 Ｍｇ ２＋ 有稳定磁铁矿结构的作用，使较多磁铁矿保留下 来，未被氧化成再生赤铁矿，同时 ＭｇＯ 与 Ｆｅ２Ｏ３会形 成 ＭｇＯＦｅ２Ｏ３，减少了铁酸钙的量［１０］。 因而 ＭｇＯ 含 量增加，磁铁矿含量增加，铁酸钙含量减少。 图 ４ 烧结矿 ＸＲＤ 分析 ２．５ 烧结矿冶金性能 表 ８ 列出了几组烧结矿的低温还原粉化性测定结 果。 结果显示随着 ＭｇＯ 含量提高，烧结矿低温还原 粉化指数 ＲＤＩ＋３．１５先下降，后升高；ＲＤＩ＋６．３也有相同趋 势。 一方面，Ｍｇ ２＋ 和 Ｆｅ ２＋ 离子半径相近，晶格能量系数 相近，等电价且化学键均为离子键，Ｍｇ ２＋ 可取代磁铁矿 晶格中的部分 Ｆｅ ２＋ 形成含镁磁铁矿或铁酸镁，有利于 稳定磁铁矿晶格使磁铁矿氧化为赤铁矿的反应受阻， 降低了烧结矿中再生赤铁矿的含量，从而改善烧结矿 ８７矿 冶 工 程第 ３５ 卷 的低温还原粉化性能［９］。 另一方面，随着 ＭｇＯ 含量提 高，孔隙率增加，还原加剧，还原粉化抵抗力减弱。 基 准烧结矿的孔隙率较低，因而还原粉化指数高于方案 １。 随着 ＭｇＯ 含量提高，孔隙率不再起主导作用，因而 烧结矿还原粉化指数得到改善。 表 ８ 烧结矿还原粉化性能测定结果 方案 低温还原粉化性能／ ％ ＲＤＩ＋６．３ＲＤＩ＋３．１５ＲＤＩ－０．５ 基准３５．７６６．８６．０ 方案 １２１．８６２．１７．６ 方案 ２２８．４６７．５６．４ 方案 ３３５．８６８．４６．９ 方案 ４３７．７７２．１６．２ 表 ９ 列出了几组烧结矿还原速率指数及还原度， 其中还原速率指数的计算公式如下 ＲＶＩ ＝ ｄＲｔ ｄｔ ＝ ３３．６ ｔ６０ － ｔ ３０ （１） 式中 ｔ３０为还原度达到 ３０％的时间，ｍｉｎ；ｔ６０为还原度达 到 ６０％的时间，ｍｉｎ。 表 ９ 烧结矿还原实验结果 实验方案 还原后失重量 ／ ｇ 还原度 ／ ％ 速率指数 ／ ｍｉｎ －１ 基准９８．０８９．２０．６１ 方案 １９９．０８８．８０．６４ 方案 ２９８．４８９．８０．６２ 方案 ３９８．５８９．２０．６４ 方案 ４９８．１８９．１０．６５ 结果显示几组烧结矿的还原性相差不大，还原 ３ ｈ 后的失重均在９８ ｇ 左右，还原３ ｈ 后的还原度均在 ８９％左右。 还原速率指数有所变化，其中基准烧结矿 还原速率指数为 ０．６１ ｍｉｎ －１ ，方案 ４ 烧结矿的还原速率 指数为０．６５ ｍｉｎ －１ 。 一方面，还原速率与烧结矿的孔隙 率有关，孔隙率大，会加大烧结矿与还原气体的接触面 积，加速还原过程。 因而孔隙率较小的基准烧结矿还 原速率较低，而高孔隙率的方案 ４ 的还原速率较快。 另一方面，还原性与烧结矿的矿物组成有关，ＭｇＯ 含 量提高，使磁铁矿含量增加，削弱了烧结矿的还原性。 ３ 结 论 １） 基准高铝烧结矿成品率较低，只有 ７５．３％，提 高 ＭｇＯ 含量后，成品率进一步降低，利用系数降低。 基准高铝矿转鼓强度较差，仅为 ５４．５％，提高 ＭｇＯ 含 量后，转鼓强度进一步下降。 ２） ＭｇＯ 含量由 ２．５５％提高到 ３．２１％后，高铝烧结 矿的矿物结构有所变化，主要表现为孔隙率增大，磁铁 矿含量增加及铁酸钙、赤铁矿含量减少。 ３） ＭｇＯ 含量提高会改善高铝烧结矿的低温还原 粉化性能，但受烧结矿矿物结构的影响，烧结矿的还原 性能没有显著变化。 ４） 高铝烧结矿本身强度较差，提高 ＭｇＯ 含量后 会使其强度进一步降低； ＭｇＯ 会使高铝烧结矿还原粉 化指数有所改善，但对还原性影响不大。 虽然提高 ＭｇＯ 有利于高炉炼铁的脱硫，但从烧结角度分析，ＭｇＯ 含量要适度，过高会恶化烧结生产进而影响高炉炼铁 效果。 参考文献 ［１］ 杨华明，邱冠周． Ａｌ２Ｏ３对烧结矿 ＲＤＩ 的影响规律［Ｊ］． 钢铁研究 学报，１９９９，１１（１）１－４． ［２］ 宋相国，周国凡，龙 防，等． 高 Ａｌ２Ｏ３高炉炉渣脱硫性能研究 ［Ｊ］． 河南冶金，２００７，１５（６）１０－１５． ［３］ 王筱留． 钢铁冶金学炼铁部分［Ｍ］． 北京冶金工业出版社， ２００２． ［４］ 傅菊英，姜 涛，朱德庆． 烧结球团学［Ｍ］． 长沙中南工业大学 出版社，１９９６． ［５］ 李本田． 梅山提碱度降 ＭｇＯ 的烧结生产实践［Ｊ］． 烧结球团， １９９９，２４（３）４１－４３． ［６］ Ｙａｄａｖ Ｕ Ｓ，Ｐａｎｄｅｙ Ｂ Ｄ，Ｄａｓ Ｂ Ｋ，ｅｔ ａｌ． Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｍａｇｎｅｓｉａ ｏｎ ｓｉｎｔｅｒｉｎｇ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｉｒｏｎ ｏｒｅ［Ｊ］． Ｉｒｏｎｍａｋｉｎｇ ＆ Ｓｔｅｅｌｍａｋｉｎｇ， ２００２，２９（２）９１－９５． ［７］ Ｗｕ Ｓ Ｌ，Ｋａｓｓｉ Ｅ，Ｏｍｏｒｉ Ｙ． Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ｏｆ ａｄｈｅｒｉｎｇ ｌａｙｅｒｓ ｏｎ ｂｏｎｄｉｎｇ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｇｒａｎｕｌｅｓ ａｆｔｅｒ ｓｉｎｔｅｒｉｎｇ［Ｊ］． ＩＳＩＪ Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ， １９８９（２）９６１－９６７． ［８］ 吴胜利，韩宏亮，姜伟忠，等． 烧结矿中 ＭｇＯ 作用机理［Ｊ］． 北京科 技大学学报，２００９，３１（４）４２８－４３２． ［９］ 吴胜利，刘 宇，杜建新，等． 铁矿石的烧结基础特性之新概念 ［Ｊ］． 北京科技大学学报，２００２，２４（３）２５４－２５７． ［１０］ 范晓慧，李文琦，甘 敏，等． ＭｇＯ 对高碱度烧结矿强度的影响 及机理［Ｊ］． 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