某金矿尼尔森重选试验研究.pdf

某金矿尼尔森重选试验研究 ① 张崇辉１，２， 何廷树２， 孙腾飞３， 卜显忠１， 陈 伟１ （１．西安建筑科技大学 资源工程学院，陕西 西安 ７１００５５； ２．西安建筑科技大学 材料科学与工程学院，陕西 西安 ７１００５５； ３．中国黄金集团陕西有限公 司，陕西 西安 ７１０００１） 摘 要 通过全重选工艺流程对某金矿进行回收利用，采用正交试验法研究了给矿浓度、冲洗水流量、离心力对金精矿品位、回收 率、尼尔森重选粗选作业选矿效率的影响，从而确定尼尔森重选的最佳工艺参数。 结果表明，当矿浆浓度 ２５％、冲洗水流量 ３．５ Ｌ／ ｍiｎ、 离心力 １２０Ｇ 时，采用尼尔森一次粗选一次扫选，可使尾矿金含量降到 ０．１６ ｇ／ ｔ，损失率为 １０．２９％，选矿指标理想。 关键词 金矿； 重选； 尼尔森； 正交试验； 回收率； 品位； 选矿效率 中图分类号 ＴＤ９５３文献标识码 Ａｄｏi１０．３９６９／ ｊ．iｓｓｎ．０２５３－６０９９．２０２０．０６．００９ 文章编号 ０２５３－６０９９（２０２０）０６－００３４－０４ Ａｐｐｌｉｃａｔｉoｎ oｆ Ｋｎｅｌｓoｎ Coｎｃｅｎｔｒａｔoｒ ｉｎ Ｇｒａｖｉｔｙ Ｓｅｐａｒａｔｉoｎ oｆ ａ Ｇoｌｄ Ｏｒｅ ＺＨＡＮＧ Ｃｈｏｎｇ-ｈｕi１，２， ＨＥ Ｔiｎｇ-ｓｈｕ２， ＳＵＮ Ｔｅｎｇ-ｆｅi３， ＢＵ Ｘiａｎ-ｚｈｏｎｇ１， ＣＨＥＮ Ｗｅi１ （１．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｘｉａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｘｉａｎ ７１００５５， Ｓｈａａｎｘｉ， Ｃｈｉｎａ； ２．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｘｉａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， Ｘｉａｎ ７１００５５， Ｓｈａａｎｘｉ， Ｃｈｉｎａ； ３．Ｃｈｉｎａ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｇｏｌｄ Ｇｒｏｕｐ Ｓｈａａｎｘｉ Ｃｏ Ｌｔｄ， Ｘｉａｎ ７１０００１， Ｓｈａａｎｘｉ， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ａ ｆｌｏｗｓｈｅｅｔ ｗiｔｈ ｔｏｔａｌ ｇｒａｖiｔｙ ｓｅｐａｒａｔiｏｎ ｗａｓ ａｄｏｐｔｅｄ ｆｏｒ ｒｅｃｏｖｅｒiｎｇ ａ ｇｏｌｄ ｏｒｅ． Ａｎ ｏｒｔｈｏｇｏｎａｌ ｅｘｐｅｒiｍｅｎｔ ｗａｓ ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ ｔｏ ｓｔｕｄｙ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｆｅｅｄ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔiｏｎ， ｗａｓｈiｎｇ ｗａｔｅｒ ｆｌｏｗ ａｎｄ ｃｅｎｔｒiｆｕｇａｌ ｆｏｒｃｅ ｏｎ ｔｈｅ ｇｒａｄｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｏｆ ｇｏｌｄ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｅｐａｒａｔiｏｎ ｅｆｆiｃiｅｎｃｙ ｏｆ Ｋｎｅｌｓｏｎ ｒｏｕｇｈiｎｇ． Ａｎｄ ｂａｓｅｄ ｏｎ iｔ， ｔｈｅ ｐｒｏｃｅｓｓiｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｆｏｒ Ｋｎｅｌｓｏｎ ｗｅｒｅ ｏｐｔiｍiｚｅｄ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｗiｔｈ ｔｈｅ ｆｅｅｄ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔiｏｎ ｏｆ ２５％， ｔｈｅ ｗａｓｈiｎｇ ｗａｔｅｒ ｆｌｏｗ ａｔ ３．５ Ｌ／ ｍiｎ， ａｎｄ ｔｈｅ ｃｅｎｔｒiｆｕｇａｌ ｆｏｒｃｅ ｏｆ １２０Ｇ， ｔｈｅ ｇｏｌｄ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ｔａiｌiｎｇｓ ｃａｎ ｂｅ ｒｅｄｕｃｅｄ ｔｏ ０．１６ ｇ／ ｔ， ｎａｍｅｌｙ， ｔｈｅ ｍｅｔａｌ ｌｏｓｓ ｒａｔｅ iｓ ｒｅｄｕｃｅｄ ｔｏ １０．２９％， ｂｙ ｏｎｌｙ ｕｓiｎｇ ｔｈｅ Ｋｎｅｌｓｏｎ ｇｒａｖiｔｙ ｓｅｐａｒａｔiｏｎ ｆｌｏｗｓｈｅｅｔ ｃｏｎｓiｓｔiｎｇ ｏｆ ｏｎｅ ｒｏｕｇｈiｎｇ ａｎｄ ｏｎｅ ｓｃａｖｅｎｇiｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ． Ｋｅｙ ｗoｒｄｓ ｇｏｌｄ ｏｒｅ； ｇｒａｖiｔｙ ｓｅｐａｒａｔiｏｎ； Ｋｎｅｌｓｏｎ； ｏｒｔｈｏｇｏｎａｌ ｅｘｐｅｒiｍｅｎｔ； ｒｅｃｏｖｅｒｙ； ｇｒａｄｅ； ｓｅｐａｒａｔiｏｎ ｅｆｆiｃiｅｎｃｙ 金矿的选矿方法主要有重选法［１－２］、浮选法［３－４］和 氰化浸出法［５－６］。 氰化浸出可以直接得到合质金，且 总回收率较高；浮选法主要处理以硫化矿为载金矿物 的矿石，最终得到金精矿；重选法主要处理明金较多的 金矿石，是一种绿色环保的选矿方法。 常用的重选设 备有摇床、跳汰机、溜槽等。 摇床处理量小，跳汰机处 理粒度下限高，溜槽富集比低，这些缺点影响了它们在 金矿选矿中的应用。 尼尔森离心选矿机作为一种新型 的重选设备，分选效率高，在金矿山已经得到了较为广 泛的应用。 本文在大量文献查阅及探索试验的基础上，采用 正交试验法［７－９］对尼尔森重选条件进行试验，考察给 矿浓度、冲洗水流量、离心力三因素对金精矿品位、回 收率、尼尔森重选选矿效率 Ｅ汉的影响，找出各影响因 素的主次顺序，探讨并优化影响因素，为应用尼尔森选 金提供理论支持。 １ 矿石性质 某金矿为贫硫化物氧化金矿，含矿岩石中的原始 金属硫化物以黄铁矿为主，强烈氧化形成褐铁矿，一部 ①收稿日期 ２０２０－０６－１２ 基金项目 国家自然科学基金（５１６７４１８４）；陕西省自然科学基金（２０１９ＪＱ-４６８） 作者简介 张崇辉（１９８４－），男，陕西户县人，博士研究生，主要研究方向为浮选分离技术、资源综合利用。 通讯作者 何廷树（１９６５－），男，四川南充人，教授，博士研究生导师，主要从事资源综合利用、细粒浮选理论及混凝土外加剂等方面的研究 与开发工作。 第 ４０ 卷第 ６ 期 ２０２０ 年 １２ 月 矿矿 冶冶 工工 程程 ＭＩＮＩＮＧ ＡＮＤ ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＩCＡＬ ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ Ｖｏｌ．４０ №６ Ｄｅｃｅｍｂｅｒ ２０２０ 分褐铁矿保留原来黄铁矿。 样品矿物组成较简单，主 要矿物为石英、伊利石、绿泥石、斜长石、方解石、黄铁 矿、铁白云石。 金主要以裸露及半裸露存在于矿石中， 还有部分碳酸盐、硫化物等包体金。 显微镜下观察发 现，金粒度大部分在 ０．０２ ｍｍ 以下。 该金矿原矿化学 成分分析结果见表 １，金物相分析结果见表 ２。 从表 １ 可以看出，该矿石中可供利用的元素为金。 表 １ 原矿化学成分分析结果（质量分数） ／ ％ Ａｕ１）Ａｇ１）ＣｕＰｂＺｎＳＣ １．４８０．７００．００６０．００６ １０．００５０．１７０．６２ ＴＦｅ ＳiＯ２Ａｌ２Ｏ３Ｋ２ＯＮａ２Ｏ ＣａＯＭｇＯ ２．３５８１．７３４．８６０．９４０．８８１．４８０．８２ １） 单位为 ｇ／ ｔ。 表 ２ 原矿金物相分析结果 相名含量／ （ｇｔ －１ ）占有率／ ％ 裸露及半裸露金１．１４７９．７２ 碳酸盐包体金０．１２８．３９ 硫化物包体金０．０６４．２０ 褐铁矿包体金０．０６４．２０ 硅酸盐包体金０．０５３．４９ 合计１．４８１００．００ ２ 结果与讨论 ２．１ 尼尔森重选磨矿细度试验 回收矿石中的有用矿物首先必须使其充分单体解 离。 给矿浓度 ３５％、冲洗水量 ３．５ Ｌ／ ｍiｎ、重力值 １２０Ｇ 条件下进行了尼尔森重选磨矿细度试验，试验流程见图 １，结果见表３。 从表３ 可以看出，磨矿细度在－０．０７４ ｍｍ 粒级占 ６５％时，精矿回收率 ７２％左右；－０．０７４ ｍｍ 粒级 含量 ７５％～８５％时，精矿回收率保持在 ８０％左右，细度 继续增加回收率反而大幅下降。 结合国内选矿厂的生 产实践综合考虑，选择磨矿细度－０．０７４ ｍｍ 粒级占 ７５％。 原矿 重选 尼尔森 精矿尾矿 磨矿 图 １ 尼尔森重选试验流程 表 ３ 磨矿细度试验结果 －０．０７４ ｍｍ 粒级含量 ／ ％ 产品 名称 产率 ／ ％ 金品位 ／ （ｇｔ －１ ） 回收率 ／ ％ 精矿１．８４４７．９０７２．１３ ６５尾矿９８．１６０．４０２７．８７ 原矿１００．００１．４２１００．００ 精矿１．８３６２．０５７９．１７ ７５尾矿９８．１７０．３１２０．８３ 原矿１００．００１．４４１００．００ 精矿１．８２６４．８４８０．８２ ８５尾矿９８．１８０．２９１９．１８ 原矿１００．００１．４６１００．００ 精矿１．７２５５．７１５１．６１ ９０尾矿９８．２８０．７２４８．３８ 原矿１００．００１．４６１００．００ ２．２ 尼尔森重选正交试验 在－０．０７４ ｍｍ 粒级占 ７５％条件下进行了尼尔森重 选工艺参数正交试验。 选择给矿浓度、冲洗水流量、离 心力 ３ 个主要因素进行研究，选用 Ｌ９（３３）正交表安排 试验，因素及水平见表 ４。 正交试验结果见表 ５，极差 分析见表 ６，方差分析见表 ７。 表 ４ 尼尔森离重选正交试验因素水平表 水平 ＡＢＣ 给矿浓度／ ％冲洗水流量／ （Ｌｍiｎ －１ ）离心力（Ｇ） １２５２．５６０ ２３５３．０９０ ３４５３．５１２０ 表 ５ 尼尔森重选正交试验结果 试验号ＡＢＣ 试验结果 Ａｕ 品位／ （ｇｔ －１ ）回收率／ ％ Ｅ汉／ ％ １１１１６３．５４７４．１２７３．３６ ２１２２６４．７１７６．２５７５．５１ ３１３３６２．８８７８．１２７７．３９ ４２１２６２．３５７３．４２７２．６４ ５２２３６１．１１７８．２９７７．５５ ６２３１５９．７６７５．６５７４．９５ ７３１３５３．１８６３．２５６２．３４ ８３２１５６．８７６４．１２６３．２４ ９３３２５５．４２６５．４４６４．５６ 表 ６ 正交试验极差分析统计表 类 别 品位回收率Ｅ汉 ＡＢＣＡＢＣＡＢＣ ＫⅠ１９１．１３ １７９．０７ １８０．１７ ２２８．４９ ２１０．７９ ２１３．８９ ２２６．２７ ２０８．３５ ２１１．５５ ＫⅡ１８３．２２ １８２．６９ １８２．４８ ２２７．３６ ２１８．６６ ２１５．１１ ２２５．１４ ２１６．３１ ２１２．７１ ＫⅢ１６５．４７ １７８．０６ １７７．１７ １９２．８１ ２１９．２１ ２１９．６６ １９０．１４ ２１６．８９ ２１７．２０ ｋⅠ６３．７１５９．６９６０．０６７６．１６７０．２６７１．３０７５．４２６９．４５７０．５２ ｋⅡ６１．０７６０．９０６０．８３７５．７９７２．８９７１．７０７５．０５７２．１０７０．９０ ｋⅢ５５．１６５９．３５５９．０６６４．２７７３．０７７３．２２６３．３８７２．３０７２．４３ Ｒ２５．６６４．６３５．３１３５．６８８．４２５．７７３６．１３８．５４５．７４ ｒ８．５５１．５５１．７７１１．８９２．８１１．９２１２．０４２．８５１．９１ ５３第 ６ 期张崇辉等 某金矿尼尔森重选试验研究 表 ７ 尼尔森重选正交试验方差及显著性计算结果 类别方差来源效应平方和 自由度均方Ｆ 值显著性 品 位 给矿浓度 Ａ１１５．１２２５７．５６３４．７９∗ ∗ 冲洗水流量 Ｂ３．９５２１．９７５１．１９ 离心力 Ｃ４．７３２２．３６５１．４３ 误差３．３１２１．６５５ 总和１２７．１１８ 回 收 率 给矿浓度 Ａ２７４．２３２１３７．１１５１９９．９０∗ ∗ 冲洗水流量 Ｂ１４．７９２７．３９５１０．７８∗ ∗ 离心力 Ｃ６．１６２３．０８４．４９∗ 误差１．３７２０．６８５ 总和２９６．５５８ Ｅ汉 给矿浓度 Ａ２８１．３８２１４０．６９２０７．７８∗ ∗ 冲洗水流量 Ｂ１５．１８２７．５９１１．２１∗ ∗ 离心力 Ｃ６．１４２３．０７４．５４∗ 误差１．３５２０．６７５ 总和３０４．０５８ 注 Ｆ０．１０（２，２） ＝ ９，Ｆ０．２０（２，２） ＝ ４。 由表 ５ 可知，通过尼尔森一次重选均可得到合格 的金精矿，精矿金品位在 ５３．１８～６４．７１ ｇ／ ｔ 之间，金回收 率在 ６３．２５％～７８．２９％之间，选矿效率 Ｅ汉在 ６２．３４％ ～ ７７．５５％之间，精矿品位、回收率和 Ｅ汉的变化范围均 较大。 由表 ６ 可知，３ 个因素对精矿金品位的影响程度 依次为Ａ＞Ｃ ＞ Ｂ；３ 因素对金回收率的影响依次为 Ａ＞Ｂ＞Ｃ；３ 因素对 Ｅ汉的影响依次为Ａ＞Ｂ＞Ｃ。 由表 ７ 可知，给矿浓度对精矿金品位、回收率和 Ｅ汉影响显著，冲洗水流量对金精矿回收率和 Ｅ汉影响 显著，离心力对金精矿回收率和 Ｅ汉有一定影响。 对 品位而言，３ 因素的最优水平为 Ａ１Ｂ２Ｃ２；对回收率而 言，３ 因素的最优水平为 Ａ１Ｂ３Ｃ３；对 Ｅ汉而言，３ 因素的 最优水平为 Ａ１Ｂ３Ｃ３。 金回收率和 Ｅ汉的最优水平相 同，说明各因素水平选取合理。 对金精矿品位、回收率 的最优水平中给矿浓度水平都选取 Ａ１，就金精矿品位 和回收率而言，给矿浓度是显著影响因素。 在重选过 程中，低浓度有助于矿物在矿浆中分散，脉石矿物对大 比重矿物的影响减少，这也符合基本的重选规律。 ２．３ 验证试验 在正交试验基础上，确定尼尔森重选粗选作业的 最佳优化方案为Ａ１Ｂ３Ｃ３，即给矿浓度 ２５％、冲洗水流 量 ３．５ Ｌ／ ｍiｎ、离心力 １２０Ｇ。 该条件下进行了 ３ 组验 证试验，结果见表８。 由表８ 可知，在尼尔森最佳参数条 件下，可获得平均品位 ６４．９３ ｇ／ ｔ、平均回收率 ８１．５０％的 金精矿。 ３ 次试验精矿金品位 ６５．０００．５０ ｇ／ ｔ，回收率 ８１．５０％０．５０％，说明正交试验组合的最佳优化方案试 验结果重复性良好，结果稳定。 表 ８ 验证试验结果 编号 产品 名称 产率 ／ ％ Ａｕ 品位 ／ （ｇｔ －１ ） 回收率 ／ ％ 精矿１．８２６４．９０８１．４６ １尾矿９８．１８０．２７１８．５４ 原矿１００．００１．４５１００．００ 精矿１．８４６４．５１８１．８６ ２尾矿９８．１６０．２７１８．１４ 原矿１００．００１．４５１００．００ 精矿１．８０６５．４０８１．１８ ３尾矿９８．２００．２８１８．８２ 原矿１００．００１．４５１００．００ 精矿１．８２６４．９３８１．５０ 平均值尾矿９８．１８０．２７１８．５０ 原矿１００．００１．４５１００．００ ２．４ 尼尔森尾矿再磨试验 尼尔森重选粗选作业最佳优化方案所得尾矿金品 位 ０．２７ ｇ／ ｔ，仍然较高，从经济及资源利用最大化方面 综合考虑，进行了尼尔森重选尾矿再磨再选试验。 所 确定的尼尔森重选工艺条件为矿浆浓度 ２５％、冲洗 水量 ３．５ Ｌ／ ｍiｎ、重力值 １２０Ｇ，试验流程见图 ２，结果见 表 ９。 从试验结果可以看出，随着磨矿细度增加，精矿 品位均在 ３６ ｇ／ ｔ 左右，而回收率逐渐下降，因此尼尔森 粗选尾矿扫选无需增加再磨作业，可直接进行扫选。 原矿 扫选 尼尔森 精矿尾矿 粗选 尼尔森 磨矿 磨矿 -0.074 mm占75 图 ２ 尼尔森重选尾矿再磨试验流程 表 ９ 尾矿再磨试验结果 －０．０７４ ｍｍ 粒级 含量／ ％ 产品 名称 产率 ／ ％ 金品位 ／ （ｇｔ －１ ） 回收率 ／ ％ 精矿３．６３３６．７５９０．１３ ７６．１３（未磨）尾矿９６．３７０．１５９．８７ 原矿１００．００１．４８１００．００ 精矿３．６８３５．２２８８．７８ ８４．１６尾矿９６．３２０．１７１１．２２ 原矿１００．００１．４６１００．００ 精矿３．５６３６．１５８７．５４ ８８．４２尾矿９６．４４０．１９１２．４６ 原矿１００．００１．４７１００．００ 精矿３．５１３６．０９８６．７６ ９１．７５尾矿９６．４９０．２０１３．２４ 原矿１００．００１．４６１００．００ ６３矿 冶 工 程第 ４０ 卷 ２．５ 全重选扩大试验 为了进一步考察流程的稳定性，优化工艺流程结 构，在以上试验基础上进行了全重选扩大试验。 所确 定的尼尔森重选工艺条件为重选矿浆浓度 ２５％、冲 洗水量 ３．５ Ｌ／ ｍiｎ、重力值 １２０Ｇ，重选扩大试验共用试 验样品 １００ ｋｇ。 试验流程见图 ３，结果见表 １０。 原矿 摇床 精选 中矿1 尾矿中矿2中矿3精矿 尼尔森 扫选 尼尔森 粗选 磨矿-0.074 mm占75 图 ３ 重选扩大试验工艺流程 表 １０ 重选扩大试验结果 产品 名称 产率 ／ ％ 金品位 ／ （ｇｔ －１ ） 回收率 ／ ％ 精矿０．０６１ １９６．８３４８．５２ 中矿 ２４．３１７．６８２２．３７ 中矿 ３０．３０９２．８５１８．８２ 尾矿９５．３３０．１６１０．２９ 原矿１００．００１．４８１００．００ 从试验结果可以看出，原矿经尼尔森一次粗选一次 扫选、摇床一次精选，最终可得到金品位 １ １９６．８３ ｇ／ ｔ、 回收率 ４８．５２％的高品位金精矿，此精矿可直接进行火 法炼金；摇床精选中矿可进入浸金作业，从而大幅降低 生产成本，最大化回收资源，使企业效益最大化。 最终 尾矿金含量降到 ０．１６ ｇ／ ｔ，损失率为 １０．２９％，选矿指标 理想。 ３ 结 论 １） 正交试验结果表明，在给矿浓度、冲洗水流量、 离心力等 ３ 个因素中，给矿浓度为金精矿品位、回收 率、尼尔森重选粗选作业选矿效率的显著影响因素，给 矿浓度、冲洗水流量为金精矿回收率、尼尔森重选粗选 作业选矿效率的显著影响因素，给矿浓度、冲洗水流量 对金精矿回收率、尼尔森重选粗选作业选矿效率有一 定影响。 其中给矿浓度影响较为突出，在采用尼尔森 进行金矿选别时应避免高矿浆浓度。 ２） 经过正交试验方案优化，尼尔森重选适宜条件 为给矿浓度 ２５％、冲洗水流量 ３．５ Ｌ／ ｍiｎ、离心力 １２０Ｇ。 在此条件下，采用全重选工艺最终可使尾矿金 含量降到 ０．１６ ｇ／ ｔ，损失率 １０．２９％，选矿指标理想。 ３） 该金矿经采用尼尔森一次粗选一次扫选、摇床 一次精选，最终可得到金品位 １ １９６．８３ ｇ／ ｔ、回收率 ４８．５２％的高品位金精矿；摇床精选中矿可采用浸出工 艺处理，从而使浸出作业的处理量大幅降低，提高企业 效益。 参考文献 ［１］ 徐飞飞，于 雪，陈新林，等． 某金矿尼尔森重选试验研究［Ｊ］． 有 色矿冶， ２０１５，３０（３）２７－２９． ［２］ 康维刚，陈京玉，谢建平，等． 老挝某金矿重选-重选尾矿氰化浸金 实验［Ｊ］． 矿冶工程， ２０１８，３８（４）１２２－１２４． ［３］ 邓荣东，胡 元，库建刚，等． 云南某高硫铜金矿石选矿实验研究［Ｊ］． 过程工程学报， ２０１６，１６（６）９４６－９５２． ［４］ 王 晴，马子龙，曹亦俊，等． 柱机联合浮选在某含金硫化矿中的 应用［Ｊ］． 矿产综合利用， ２０１８（３）５２－５６． ［５］ 王 健，余明东，尚立军． 基于响应面法优化某金矿石全泥氰化浸 出金试验［Ｊ］． 金属矿山， ２０１８（６）９９－１０２． ［６］ 李 勇，彭 伟，刘洪波，等． 从贵州某金矿石中氰化浸出金试验 研究［Ｊ］． 湿法冶金， ２０１９（２）８４－８７． ［７］ 王 萍，李国昌． 用煤矸石制备生物滤池滤料的正交试验研究［Ｊ］． 非金属矿， ２００８（２）１－２． ［８］ 王宇斌，张 威，余 乐，等． 正交试验在某镍矿粗选药剂制度优 化中应用［Ｊ］． 矿物学报， ２０１６（１）１１１－１１４． ［９］ 何廷树，郭高巍，王宇斌，等． 正交试验在白云母超细磨中的应用［Ｊ］． 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