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基于低温碱性熔炼技术的熔体物化性质研究 ① 牟文宁1，2， 辛海霞1，2， 雷雪飞1，2， 翟玉春3 （1.东北大学秦皇岛分校 资源与材料学院，河北 秦皇岛 066004； 2.秦皇岛市资源清洁转化与高效利用重点实验室，河北 秦皇岛 066004； 3.东北大学 冶金学院，辽宁 沈阳 110819） 摘 要 基于有色金属资源的低温碱性熔炼技术，采用半球点法、旋转柱体法、阿基米德法和拉筒法，分别测定了 NaOH 体系、 NaOH⁃Na2CO3体系和 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系的熔化温度和高温密度、熔体的粘度和表面张力，并研究了不同碱组分含量对各 体系物化性质的影响。 结果表明，体系的熔化温度、粘度、表面张力和密度均随着 Na2CO3和 Na2SO4含量增加而增大，三个体系的 熔化温度、粘度、表面张力和高温密度的大小顺序为NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系＞NaOH⁃Na2CO3体系＞NaOH 体系。 关键词 低温碱性熔炼；NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系；熔化温度；粘度；表面张力；密度 中图分类号 TF111.31文献标识码 Adoi10.3969／ j.issn.0253－6099.2019.06.022 文章编号 0253－6099（2019）06－0088－04 Physicochemical Properties of Melt Based on Low⁃Temperature Alkaline Smelting Process MU Wen⁃ning1，2， XIN Hai⁃xia1，2， LEI Xue⁃fei1，2， ZHAI Yu⁃chun3 （1.School of Resources ＆ Materials， Northeastern University at Qinhuangdao， Qinhuangdao 066004， Hebei， China； 2.Key Laboratory of Resources Cleaner Conversion and Efficient Utilization of Qinhuangdao City， Qinhuangdao 066004， Hebei， China； 3.School of Metallurgy， Northeastern University， Shenyang 110819， Liaoning， China） Abstract Based on low⁃temperature alkaline smelting processing technique for non⁃ferrous metallic resources， the melting temperature and high⁃temperature density of NaOH system， NaOH⁃Na2CO3system and NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4 system， as well as melt viscosity and surface tension were all measured by using hemispherical point ， rotating cylinder ， Archimedes and rod pull ， respectively. Effects of different alkali component contents on the physicochemical properties of each system were explored. The results show that the melting temperature， viscosity， surface tension and density of the system increase with the increasing of Na2CO3and Na2SO4content， which are in the following descending order NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4system＞NaOH⁃Na2CO3system＞NaOH system. Key words low⁃temperature alkaline smelting； NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4system； melting temperature； viscosity； surface tension； density 低温碱性熔炼技术作为一项高效、清洁的有色冶 金方法，具有金属直收率高、节能环保的优点［1］。 我 国冶金学者对该技术的应用进行了推广，发展了碱性 亚熔盐体系［2－4］、NaOH 低温碱熔法［5－8］、碱性氧化熔 炼［9－11］和低温还原熔炼［12－14］等技术，用于处理多金属 复杂资源回收有价组元。 低温碱性熔炼过程存在大量的液⁃固、液⁃液分离， 熔体的物性如熔融温度、高温密度、粘度、表面张力等是 决定物相有效分离的关键因素，相关研究却鲜有报道。 本文基于低温碱性熔炼技术，开展 NaOH 体系、 NaOH⁃Na2CO3体系和 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系熔体 的物化性质研究，测定不同碱性成分下体系的熔化温 度、粘度、表面张力和密度，以期为重金属矿的低温碱 性熔炼新方法的建立提供理论依据。 1 实 验 1.1 实验原料及仪器 实验原料无水碳酸钠、氢氧化钠和无水硫酸钠均 ①收稿日期 2019－06－13 基金项目 国家重点基础研究发展计划项目（2014CB643405）；河北省高等学校青年拔尖人才项目（BJ201604）；国家自然科学基金 （51234009）； 中央高校基本科研业务专项资金资助（N182304016） 作者简介 牟文宁（1982－），女，辽宁朝阳人，副教授，博士研究生，主要从事有色金属资源高效提取与综合利用研究。 第 39 卷第 6 期 2019 年 12 月 矿矿 冶冶 工工 程程 MINING AND METALLURGICAL ENGINEERING Vol.39 №6 December 2019 万方数据 为化学纯。 实验仪器包括 RDS⁃05 型全自动熔点熔速 测定仪和 ND⁃Ⅱ型粘度测试仪。 1.2 实验方法 1.2.1 熔化温度的测定 利用熔点熔速测定仪，采用半球点法测定样品的 熔化温度。 采用特定挤压器将样品压成高 3 mm、直径 2 mm 的圆柱体，置于不锈钢垫片上放入加热炉内，在 氩气保护条件下以 5 ℃ ／ min 的速率升温。 升温过程 中可通过计算机观察样品融化的动态图象，并根据样 品收缩率采集图像。 随着温度升高，样品受热熔化，高 度降低。 当样品高度下降到原高度一半、呈半球状时 的温度称为半球温度，即为熔化温度；高度下降至原高 度的 1／5 时的温度称为流动温度或完全熔化温度。 样品熔化过程的变化如图 1 所示。 h h/2 h/5 abc 图 1 样品熔化过程 （a） 实验前； （b） 半球点温度； （c） 完全熔化温度 1.2.2 粘度的测定 利用粘度测试仪，采用旋转柱体法（吊丝法）测定 样品的粘度［15］。 将不同组成的样品置于不锈钢坩埚， 放入加热炉中，氩气保护条件下以 10 ℃ ／ min 的速率 升温。 当样品达到熔化温度时，旋转浸在熔体中的粘 度测头时，会受到熔体粘性力矩作用，粘性力矩的大小 与熔体的粘度成正比 η ＝ kΔθ（1） 式中 η 为粘度，Pas；Δθ 为扭角变化量，可由粘度测 试仪测定；k 为仪器常数，采用蓖麻油为标准液进行标 定。 蓖麻油粘度与温度的关系式为 η ＝ 4.306 10 －11 e 6 993 T （2） 根据式（2）计算出某一温度 T 下蓖麻油的粘度， 再根据式（1），通过测量某一深度下蓖麻油的 Δθ 可标 定出 k。 1.2.3 高温密度的测定 将粘度测试仪上的测量探头换成密度探头，采用 阿基米德法测定样品的高温密度［16］。 将一定质量的 被测物料置于不锈钢坩埚内，放入加热炉中，在氩气保 护条件下以 10 ℃ ／ min 的速率升温。 达到测量温度 时，将特定形状的钼锤通过钼丝悬挂在测试仪上，记录 钼锤浸入被测熔体前后的质量 m1和 m2，通过式（3） 计算熔体的高温密度。 ρ ＝ m2 － m 1 V锤 （3） 式中 ρ 为密度，g／ cm3；V锤为钼锤体积，cm3，可利用纯 水标定，记录钼锤浸入水前后的质量 m锤和 m，通过式 （4）计算得 V锤 V锤＝ m － m锤 ρ水 （4） 1.2.4 表面张力的测定 将粘度测试仪上的测量探头换成表面张力探头， 采用拉筒法［17］测量样品的表面张力。 将一定质量的 被测物料置于不锈钢坩埚内，放入加热炉中，在氩气保 护条件下以 10 ℃ ／ min 的速率升温。 达到测量温度 时，把钼丝悬挂的钼制圆筒垂直浸入液体中，向上提拉 圆筒，当筒的下表面与液面恰好接触时，在表面张力的 作用下液体对圆筒的向下拉力最大，结合筒的质量得 到钼筒拉起液体的最大质量 mmax，再根据液体质量与 表面张力的关系式（式 5）即可获得被测熔体的表面 张力。 σ ＝ mmaxg 4πr C（5） 式中 σ 为表面张力，dyn／ cm；g 为重力加速度；r 为钼 筒半径，cm；C 为仪器矫正系数。 采用已知表面张力的纯水作为标准物质，通过测 试处于水表面上的钼筒被拉离水表面时的最大拉力 m水，根据式（6）即可得出校正系数 C。 C ＝ 4πrσ水 m水g （6） 2 实验结果与讨论 2.1 熔化温度测定 2.1.1 NaOH⁃Na2CO3体系 Na2CO3含量对 NaOH⁃Na2CO3体系熔化温度的影 响如图 2 所示，试样熔化过程的图像见图 3。 Na2CO3含量／ ■ 1000 800 600 400 200 020406080 熔化温度／℃ ▲ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ■ ▲ ▲▲▲ ▲ ▲ ▲ ▲ ▲ 流动温度 半球点温度 图 2 NaOH⁃Na2CO3体系熔化温度及流动温度随 Na2CO3含 量的变化 98第 6 期牟文宁等 基于低温碱性熔炼技术的熔体物化性质研究 万方数据 图 3 样品熔化过程图像 （a） 静态室温； （b） 熔化温度； （c） 流动温度 由图 2 可知，体系的熔化温度和流动温度均随着 Na2CO3含量增加而升高。 当 Na2CO3含量小于 30％ 时，熔化温度和流动温度均低于 350 ℃，增加缓慢，此 时的体系以低熔点的 NaOH 为主，Na2CO3分布到熔化 了的 NaOH 中，在较低温度下出现了熔化状态和流动 状态；当 Na2CO3含量在 30％ ～60％之间时，体系的熔 化温度和流动温度随着高熔点 Na2CO3含量增加而快 速升高，Na2CO3含量为60％时分别达到700 ℃和770 ℃； 当 Na2CO3含量大于 60％时，体系熔化温度曲线趋于 平缓，此时体系以高熔点 Na2CO3为主，熔化温度渐趋 于 Na2CO3的熔点。 2.1.2 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系 为研究 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系的熔化温度与 体系中 NaOH、Na2CO3和 Na2SO4组分含量的关系，依 据回归实验［18］设计实验点如图 4 所示。 按照实验点 配料实验，测得 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系的熔化温 度与组分含量的关系如图 5 所示。 40 20 NaOH 80 60 4060 8020 Na2SO4Na2CO3 80604020 1 2 3 4 9131618 8121517 71114 610 5 图 4 回归实验点设计图 Na2CO3含量／ 1000 800 600 400 200 020406080 熔化温度／℃ ■ ■ ■ ■ ● ● ● ● ● ▲ ▲ ▲ ▲ ▲ ▲ ▲ ◆◆ Na2SO4 0 Na2SO4 20 Na2SO4 40 Na2SO4 60 Na2SO4 80 ■ ● ▲ ▲ ◆ 图5 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系熔化温度与组分含量的关系 由图 5 可知，Na2SO4含量固定时，NaOH⁃Na2CO3⁃ Na2SO4体系的熔化温度随着 Na2CO3含量增加而逐渐 升高；Na2CO3含量固定时，NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系 的熔化温度随着 Na2SO4含量增加而升高；这是因为体 系中高熔点的 Na2SO4和 Na2CO3逐渐占主导地位所 致。 此外，Na2SO4替代 Na2CO3后的体系熔点也升高， 这是因为硫酸根的四面体结构比碳酸根的平面三角形 结构更加稳定， Na2SO4的熔点高于 Na2CO3的熔点， 从而导致相应体系熔点的升高。 2.2 粘度测定 2.2.1 NaOH 体系 在 350～700 ℃ 范围内研究 NaOH 体系的粘度与 温度的关系，为避免测定误差，每个温度测定 10 个粘 度值，取平均值得到 NaOH 体系粘度与温度的关系曲 线如图 6 所示。 测量点数量 温度／℃ 0.15 0.10 0.05 0.00 -0.05 -0.10 0.10 0.08 0.06 0.04 0.02 0.00 2046810 700600500400300 粘度／Pa s 平均粘度／Pa s ■ ● ▲ ▲ ▲ ▲ ◆ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ★ ■ ●▲▲ ▲ ▲ ◆ ◆ ■ ● ▲▲ ▲ ▲ ◆ ■ ● ▲ ▲ ▲ ▲ ◆ ■ ● ▲ ▲ ▲▲ ◆ ■ ● ▲ ▲ ▲ ▲ ◆ ■ ● ▲▲ ▲ ▲ ■ ● ▲▲ ▲ ▲ ◆ ■ ● ▲ ▲ ▲ ▲ ◆ ■ ● ▲▲ ▲ ▲ ◆ 350 ℃ 400 ℃ 450 ℃ 500 ℃ 550 ℃ 600 ℃ 650 ℃ 700 ℃ 平均值 ★ ■ ● ▲ ▲ ◆ ▲ ▲ 图 6 NaOH 体系的粘度与温度的关系 由图 2 可知，NaOH 体系的流动温度约为 280 ℃， 在 350～700 ℃范围内该体系处于完全熔化状态。 由 图 6 可知，NaOH 体系的粘度较小，表明 NaOH 熔融体 系具有较好的流动性。 随着温度升高，NaOH 体系的 粘度略有增加，增加幅度约为 0.025 Pas，表明温度 对 NaOH 体系粘度的影响很小。 2.2.2 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系 根据图 5 选择在 850 ℃下研究 NaOH⁃Na2CO3体 系和 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系的粘度与组分含量的 关系，结果如图 7 所示。 由图 7 可知，Na2SO4含量为 0 时，NaOH⁃Na2CO3体系的粘度随着 Na2CO3含量增加 而增大。 CO3 2－ 的离子半径大于 OH－，因此 NaOH⁃ Na2CO3体系熔体的粘度要大于单一的 NaOH 熔体。 同一 Na2CO3组分条件下，NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系 粘度 随 着 Na2SO4含 量 增 加 而 增 大， Na2SO4替 代 Na2CO3后体系粘度增大，这是因为阴离子半径 SO4 2－ ＞ CO3 2－ ＞OH－，使熔体内部分子、离子和离子团的运动阻 09矿 冶 工 程第 39 卷 万方数据 力增大，因而 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系熔体的粘度 要大于 NaOH⁃Na2CO3体系和单一 NaOH 体系。 Na2CO3含量／ 0.10 0.08 0.06 0.04 0.02 0.00 020406080 平均粘度／Pa s ■ ● ▲ ▲ ■ ● ▲ ■ ● ■ ● ▲ ▲ ◆ ■ ● ▲ ▲ ◆ Na2SO4 0 Na2SO4 20 Na2SO4 40 Na2SO4 60 Na2SO4 80 ■ ● ▲ ▲ ◆ 图 7 NaOH⁃Na2CO3体系和 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系粘 度随组分含量的变化 2.3 表面张力测定 NaOH⁃Na2CO3体系和 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系 熔体的表面张力与体系组成的关系如图 8 所示。 Na2CO3含量／ 190 180 170 160 150 140 130 020406080 表面张力／dyn cm-1 Na2SO4 0 Na2SO4 20 Na2SO4 40 Na2SO4 60 Na2SO4 80■ ● ▲ ▲ ■ ● ▲ ■ ● ■● ▲ ▲ ◆ ■● ▲ ▲ ◆ ■ ● ▲ ▲ ◆ 图 8 NaOH⁃Na2CO3体系和 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系表 面张力随组分含量的变化 由图 8 可知，Na2SO4含量为 0 时，NaOH⁃Na2CO3 体系表面张力随 Na2CO3含量增加而 逐 渐 变 大。 NaOH⁃Na2CO3体系相比于单一 NaOH 体系熔化体积 膨胀小，相互作用力紧密，因此表面张力增大。 同一 Na2CO3组分条件下，NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系的表 面张力随着 Na2SO4含量增加而增大，这是因为相比于 Na2CO3体系，Na2SO4体系熔化时体积更收缩，相互作 用力更加紧密，因此表面张力更大。 2.4 密度测定 NaOH⁃Na2CO3体系和 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系 熔体的密度与体系组成的关系如图 9 所示。 由图 9 可 知，Na2SO4含量为 0 时，NaOH⁃Na2CO3体系熔体的密 度随着 Na2CO3含量增加而增大；同一 Na2CO3组分条 件下， NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系熔体的密度随着 Na2SO4含量增加也增大。 体系的密度与熔融体积相 关，Na2SO4、Na2CO3和 NaOH 熔化时体积膨胀的大小 为Na2SO4＞Na2CO3＞NaOH，在体系总质量不变的前提 下，就会导致体系密度的增大。 Na2CO3含量／ 2.3 2.2 2.1 2.0 1.9 1.8 1.7 020406080 密度／g cm-3 Na2SO4 0 Na2SO4 20 Na2SO4 40 Na2SO4 60 Na2SO4 80 ■ ● ▲ ▲ ◆ ■ ● ▲ ▲ ■ ● ▲ ▲ ■ ● ▲ ◆ ■ ● ■ ● ▲ ▲ ◆ 图 9 NaOH⁃Na2CO3体系和 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体系熔 体密度随组分含量的变化 3 结 论 NaOH⁃Na2CO3体系的熔融温度、粘度、表面张力 和高温密度都随 Na2CO3含量增加而增大。 NaOH⁃ Na2CO3⁃Na2SO4体系的熔融温度、粘度、表面张力和高 温密度，在 Na2CO3含量不变的条件下，随着 Na2SO4 含量增加而增大；在 Na2SO4含量不变的条件下，随着 Na2CO3含量增加而增大。 相同质量的 Na2SO4替代 Na2CO3的体系中，熔融温度、粘度、表面张力和高温密 度都会增加。 NaOH、NaOH⁃Na2CO3和 NaOH⁃Na2CO3⁃ Na2SO4三个体系的熔融温度、粘度、表面张力和高温 密度 的 大 小 顺 序 为 NaOH⁃Na2CO3⁃Na2SO4体 系 ＞ NaOH⁃Na2CO3体系＞NaOH 体系。 参考文献 ［1］ 郭学益，刘静欣，田庆华，等. 有色金属复杂资源低温碱性熔炼原 理与方法［J］. 有色金属科学与工程， 2013，4（2）8－13. ［2］ 周宏明，郑诗礼，张 懿. KOH 亚熔盐浸出低品位难分解钽铌矿 的实验［J］. 过程工程学报， 2003，3（5）459－463. ［3］ 刘玉民，齐 涛，王丽娜，等. KOH 亚熔盐法分解钛铁矿［J］. 过程 工程学报， 2009，9（2）319－323. ［4］ 钟 莉，张亦飞. 亚熔盐法回收赤泥［J］. 中国有色金属学报， 2008，18（S1）S70－S73. ［5］ 牟文宁，翟玉春，刘 岩. 采用熔融碱法从红土镍矿中提取硅［J］. 中国有色金属学报， 2009，19（3）570－575. ［6］ Mu W N， Zhai Y C. Dissolution kinetics of nickeliferous laterite ore in molten sodium hydroxide system［J］. Transaction of Nonferrous Metals Society of China， 2010，20（2）330－335. ［7］ 吕晓妹，段华美，翟玉春，等. 碱熔法从硼精矿中提取硅的研究［J］. 材料导报 B研究篇， 2011，25（12）8－11. ［8］ Ning Z Q， Song Q S， Zhai Y C， et al. Desilication kinetics of calcined boron mud in molten sodium hydroxide media［J］. J Cent South Univ， 2016，232191－2198. （下转第 100 页） 19第 6 期牟文宁等 基于低温碱性熔炼技术的熔体物化性质研究 万方数据 3） 竖炉、马弗炉、自制焙烧罐焙烧物料在选别工 艺过程中磁团聚、磁链普遍；悬浮炉焙烧物料在选别工 艺过程中无磁团聚和磁链，有效避免了脉石以机械夹 杂形式进入精矿，精矿品位较高。 这是不同焙烧装置 焙烧物料选别指标存在差异的主要原因。 参考文献 ［1］ 王彩虹，杨云虎. 酒钢粉矿竖炉磁化焙烧工艺研究［J］. 金属矿 山， 2017（9）96－100. ［2］ 韩跃新，孙永升，李艳军，等. 我国铁矿选矿技术最新进展［J］. 金 属矿山， 2015（2）1－11. ［3］ 陈毅琳. 镜铁山式铁矿石选矿技术发展现状及展望［C］∥2006 年 全国金属矿节约资源及高效选矿加工利用学术研讨与技术成果 交流会论文集， 2006139－142. ［4］ 唐晓玲，陈毅琳，韩跃新，等. 酒钢粉矿悬浮磁化焙烧扩大试验研 究［J］. 金属矿山， 2019（2）9－33. ［5］ 余永富. 我国铁矿山发展动向、选矿技术发展现状及存在的问题［J］. 矿冶工程， 2006（1）21－23. ［6］ 陈 雯，张立刚. 复杂难选铁矿石选矿技术现状及发展趋势［J］. 有色金属（选矿部分）， 2013（S）19－23. ［7］ 陈 雯. 贫细杂难选铁矿石选矿技术进展［J］. 金属矿山， 2010 （5）55－59. 引用本文 秦彩霞，王友胜，朱霞丽，等. 浅析酒钢镜铁山难选氧化铁矿 焙烧产品选别指标差异［J］. 矿冶工程， 2019，39（6）97－100. �������������������������������������������������������������������������������������������������� （上接第 91 页） ［9］ 刘 旸，刘静欣，秦 红，等. Na2CO3⁃NaOH⁃NaNO3⁃Air 体系低温 碱性熔炼工艺从废弃电路板中综合回收有价金属［J］. 有色金属 （冶炼部分）， 2014，46（8）1－4. ［10］ 刘 旸，刘静欣，秦 红，等. NaOH⁃NaNO3⁃Air 体系低温碱性熔 炼处理废弃电路板多金属粉末［J］. 中南大学学报（自然科学 版）， 2015，46（8）2804－2811. ［11］ 郭学益，李 菲，田庆华，等. 二次铝灰低温碱性熔炼研究［J］. 中南大学学报， 2012，43（3）809－814. ［12］ 肖剑飞，唐朝波，唐谟堂，等. 硫化铋精矿低温碱性熔炼新工艺研 究［J］. 矿冶工程， 2009，29（5）82－85. ［13］ 叶龙刚，唐朝波，唐谟堂，等. 硫化锑精矿低温熔炼新工艺［J］. 中南大学学报， 2012，43（9）3338－3343. ［14］ 胡宇杰，唐朝波，唐谟堂，等. 再生铅低温碱性固硫熔炼的实验研 究［J］. 工程科学学报，2015，37（5）588－594. ［15］ 曹洪文，孔繁芬. 吊丝旋转粘度计［J］. 仪器制造， 1980（6）42. ［16］ 朱 桥，王秀峰. 高温熔体密度测量研究进展［J］. 硅酸盐通报， 2013，32（6）1087－1091. ［17］ 范建峰，袁章福，柯家骏. 高温熔体表面张力测量方法的进展［J］. 化学通报， 2004（11）802－807. ［18］ 正交试验法编写组. 正交试验法［M］. 北京国防工业出版 社， 1976. 引用本文 牟文宁，辛海霞，雷雪飞，等. 基于低温碱性熔炼技术的熔体 物化性质研究［J］. 矿冶工程， 2019，39（6）88－91. �������������������������������������������������������������������������������������������������� （上接第 96 页） ［37］ 韦蒙蒙，刘福强，凌 晨，等. 常见有机酸对多胺树脂吸附镍离子 的影响特性［J］. 离子交换与吸附， 2015，31（3）212－220. ［38］ Wu P， Zhou J， Wang X， et al. Adsorption of Cu⁃EDTA compls from aqueous solutions by polymeric Fe／ Zr pillared montmorillonite Behav⁃ iors and mechanisms［J］. Desalination， 2011，277（1－3）288－295. ［39］ Wan J， Zhu C， Hu J， et al. Zirconium⁃loaded magnetic interpenetra⁃ ting network chitosan／ poly（vinyl alcohol） hydrogels for phosphorus recovery from the aquatic environment［J］. Applied Surface Science， 2017，423484－491. ［40］ 吴 边，姜英男，花 铭，等. EDTA 对氨基磷酸树脂去除水中 Cu（Ⅱ ） 性能的影响［J］. 环境工程学报， 2014，8（7）2913－2917. ［41］ 韦蒙蒙. 系列螯合树脂去除无氰电镀行业无机配合物废水中典 型重金属的技术研究［D］. 南京南京大学环境学院， 2016. ［42］ Zhang Y， She X， Gao X， et al. Unexpected Favorable Role of Ca 2＋ in Phosphate Removal by Using Nanosized Ferric Oxides Confined in Porous Polystyrene Beads［J］. Environmental Science ＆ Technology， 2019，53（1）365－372. ［43］ Shuang C， Wang M， Zhou Q， et al. Enhanced adsorption and anti⁃ fouling perance of anion⁃exchange resin by the effect of incorpo⁃ rated Fe3O4for removing humic acid［J］. Water Research， 2013，47 （16）6406－6414. 引用本文 凌 晨，吴 帅，李平海，等. 无氰电镀废水中重金属高效去 除技术研究进展［J］. 矿冶工程， 2019，39（6）92－96. 001矿 冶 工 程第 39 卷 万方数据