基于AUTODYN的潜艇典型舱段水中爆炸冲击损伤研究.pdf

ｄｏｉ１０. ３９６９/ ｊ. ｉｓｓｎ. １００１-８３５２. ２０１５. ０６. ０１４ 基于 ＡＵＴＯＤＹＮ 的潜艇典型舱段水中 爆炸冲击损伤研究 * 姜 涛 王桂芹 詹发民 周方毅 海军潜艇学院防险救生系山东青岛,２６６０７１ [摘 要] 针对双层壳体潜艇在鱼雷等水中兵器爆炸作用下壳体的变形及破损问题,采用 ＡＵＴＯＤＹＮ 有限元软 件,分析了潜艇典型舱段,在鱼雷接触命中及爆距分别为 ２、４、６ ｍ 条件下,双层壳体潜艇的壳体破口及变形。 计算 结果表明,潜艇在鱼雷接触命中条件下,耐压及非耐压壳体均出现较大破口,且耐压壳体破口范围更大；在鱼雷 ２ ｍ 爆距条件下,潜艇耐压壳体出现较大破口,非耐压壳体出现较大塑性变形；在鱼雷 ４、６ ｍ 爆距条件下,耐压及非耐 压壳体均有较大塑性变形。 [关键词] 水中爆炸；潜艇；毁伤 [分类号] ＴＪ４１０. ３ ＋３ 引言 随着炸药性能的不断提升和水中兵器制导技术 的发展,人们对舰艇的抗冲击性能的要求越来越高。 战争条件下,鱼雷是潜艇可能遭受其攻击的最主要 的水中兵器之一。 鱼雷战斗部一般装有触发引信和 非触发引信。 在鱼雷接触爆炸条件下,潜艇壳体很 难保存完整,潜艇壳体会出现大面积的破口；在非接 触命中条件下,潜艇壳体会出现较大程度的塑性变 形。 舰艇的抗冲击研究以水中爆炸试验研究、理论 研究和数值计算仿真研究等手段为主,其中有限元 数值计算方法逐渐成熟,成为了舰艇抗冲击研究的 重要手段。 目前国内开展了加筋板壳体的毁伤模式 研究[１]、接触及非接触爆炸条件下潜艇结构的响应 研究[２]和接触爆炸条件下潜艇双层壳体毁伤研 究[３]等。 本文侧重于研究潜艇双层壳体在接触及近炸条 件下,耐压和非耐压壳体毁伤的比较,对开展单双层 壳体潜艇的设计论证工作具有一定的指导意义。 １ 材料模型 水的状态方程采用多项式状态方程描述。 压缩时μ ０ ｐ ＝ ａ１μ ＋ ａ２μ２＋ ａ３μ３＋ ｂ０＋ ｂ１μρ０ｅ；１ 膨胀时μ≤０ ｐ ＝ Ｔ１μ ＋ Ｔ２μ２＋ ｂ０ρ０ｅ。２ 式１和式２中μ ＝ ρ/ ρ０－ １,ρ０为材料的初 始密度； ρ 为材料密度；系数 ａ１、ａ２、ａ３、ｂ０、ｂ１由试验 拟合数据得到,ａ１＝ ２. ２０ ＧＰａ,ａ２＝ ９. ５４ ＧＰａ,ａ３＝ １４. ６ ＧＰａ,ｂ０＝ ０. ２８,ｂ１＝ ０. ２８[４]。 Ｔ１＝ ２. ２ ＧＰａ； Ｔ２＝０[１]；ｅ 为水的内能。 空气采用理想气体状态方程描述 ｐ ＝ γ －１ρｅ。３ 式中ρ ＝１. ２２５ １０ －３ ｇ/ ｃｍ３；γ 为绝热指数,γ ＝１. ４ ；ｅ 为比内能,ｅ ＝２. ０６７ １０５ｋＪ/ ｋｇ[５]。 高能炸药单元材料模型采用 ＪＷＬ 状态方程 ｐ ＝ Ａ１ － ω Ｒ１Ｖｅ － Ｒ１Ｖ ＋ Ｂ１ － ω Ｒ２Ｖｅ － Ｒ２Ｖ ＋ ωＥ Ｖ 。 ４ 对于 ＴＮＴ 炸药,Ａ ＝３７３. ８ ＧＰａ,Ｂ ＝３. ７４７ ＧＰａ, ω ＝０. ３５,Ｒ１＝ ４. １５,Ｒ２＝ ０. ９,分别为 ＪＷＬ 方程参 数,爆轰产物的内能 Ｅ ＝６. ０ １０９Ｊ/ ｍ３,Ｖ 表示爆轰 产物的体积[６]。 钢板材料为 ＡＵＴＯＤＹＮ 自带 Ｓ４３４０ 钢材料参 数密度 ρ ＝７. ８ ｇ/ ｃｍ３,泊松比 μ ＝０. ２４８,杨氏模量 Ｅ ＝２１０ ＧＰａ,屈服应力 δ ＝ ０. ５８ ＧＰａ[６]。 材料侵蚀 失效模式中侵蚀应变取 ０. １５。 采用 Ｇｒｎｅｉｓｅｎ 状态方程,材料冲击压缩时 ｐ ＝ ρ０ｃ２μ １ ＋ １ － γ０ ２ μ － α ２ μ２ [] １ － Ｓ１－１μ － Ｓ２ μ２ μ ＋１ － Ｓ３ μ３ μ ＋１２ [] ２ ＋ γ０＋ αμＥ；５ １６２０１５ 年 １２ 月 基于 ＡＵＴＯＤＹＮ 的潜艇典型舱段水中爆炸冲击损伤研究 姜 涛,等 * 收稿日期２０１４-０１-０８ 作者简介姜涛１９７９ ,男,博士,讲师,主要从事水下爆破的研究。 Ｅ-ｍａｉｌ３７４３７５３４０＠ ｑｑ. ｃｏｍ 材料膨胀时为 ｐ ＝ ρ０ｃ２μ ＋ γ０＋ αμＥ。６ 式５和式６中 ρ０为材料密度； μ ＝ １/ Ｖａ －１, Ｖａ为当前空气的相对体积；ｃ 是 ｕｓ-ｕｐ冲击波速度- 质点速度曲线的截距； Ｓ１＝ １、 Ｓ２＝ ０ 和 Ｓ３＝ ０ 分 别是 ｕｓ-ｕｐ曲线斜率的系数；γ０＝１. ９,是伽马系数； α ＝０,是对 γ０的一阶体积修正；Ｅ ＝０. ５ １０９Ｊ/ ｍ３, 为材料的内能。 另外,计算时不需要输入 μ,只需要 输入初始物质的初始相对体积 Ｖ０,本算例中从最初 状态算起,取μ ＝１。 ２ 有限元模型的建立 为了计算双层壳体潜艇在鱼雷命中条件下的壳 体毁伤,建立了不同工况条件下,双层壳体潜艇在鱼 雷装药爆炸的毁伤模型。 建立的有限元物理模型包 括潜艇耐压壳体、非耐压壳体、空气、水、炸药 ５ 部 分,如图 １ 所示。 图 １ 接触爆炸条件下有限元模型 Ｆｉｇ. １ ＦＥＭ ｍｏｄｅｌ ｉｎ ｃｏｎｔａｃｔ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ 建立的流体域尺寸为 ５００ ｃｍ １ ０００ ｃｍ １ ０００ ｃｍ,潜艇典型舱段模型耐压壳体直径 ３００ ｃｍ, 非耐压壳体直径 ４００ ｃｍ,舱段长 ８００ ｃｍ。 耐压壳体 厚度 ２. ８ ｃｍ,非耐压壳体厚度 １. ０ ｃｍ。 根据鱼雷引 信的作用方式及作用距离,分别计算鱼雷接触命中、 鱼雷与潜艇非耐压壳体爆距２、４、６ ｍ 条件下鱼雷战 斗部装药爆炸,潜艇壳体的损伤。 模型中水介质与炸药采用 Ｅｕｌｅｒ 域,空气采用 拉格朗日单元,潜艇壳体为 Ｓｈｅｌｌ 单元,壳体上的肋 骨采用 Ｂｅａｍ 单元。 装药为圆柱形,直径 ５２ ｃｍ,长 ７４ ｃｍ,装药量为 ４００ ｋｇ,装药种类为 ＴＮＴ模拟 ４００ ｋｇ ＴＮＴ 当量装药。 Ｅｕｌｅｒ 网格单元尺寸为 １０ ｃｍ, 拉格朗日单元网格尺寸为 ３０ ｃｍ,保证 Ｅｕｌｅｒ 单元网 格尺寸小于拉格朗日单元网格尺寸。 壳体与流体之 间采用全耦合算法,其中耦合厚度设定为 ３０ ｃｍ不 小于 ２ 倍流体网格尺寸。 耐压壳体与空气介质共 节点。 鱼雷接触命中、鱼雷与潜艇非耐压壳体爆距 ２、 ４、６ ｍ ４ 种工况条件下,鱼雷战斗部装药爆炸,潜艇 壳体损伤如图 ２ 图 ５ 所示。 数值计算结果表明,接触爆炸条件下,潜艇的耐 压壳体及非耐压壳体均出现不同程度破口在非耐 压壳体上破口直径为１. ２ ｍ；在耐压壳体上破口直 径为２. ４ ｍ。耐压壳体出现的破口范围要明显大于 ａ耐压壳体 ｂ非耐压壳体 图 ２ 接触爆炸条件下潜艇壳体损伤情况 Ｆｉｇ. ２ Ｄａｍａｇｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｂｍａｒｉｎｅ ｈｕｌｌ ｉｎ ｃｏｎｔａｃｔ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ 图 ３ ２ ｍ 爆距条件下潜艇壳体损伤情况 Ｆｉｇ. ３ Ｄａｍａｇｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｂｍａｒｉｎｅ ｈｕｌｌ ｗｉｔｈ ｓｔａｎｄ ｏｆｆ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ２ ｍ 图 ４ ４ ｍ 爆距条件下潜艇壳体损伤情况 Ｆｉｇ. ４ Ｄａｍａｇｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｂｍａｒｉｎｅ ｈｕｌｌ ｗｉｔｈ ｓｔａｎｄ ｏｆｆ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ４ ｍ ２６ 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４４ 卷第 ６ 期 图 ５ ６ ｍ 爆距条件下潜艇壳体损伤情况 Ｆｉｇ. ５ Ｄａｍａｇｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｂｍａｒｉｎｅ ｈｕｌｌ ｗｉｔｈ ｓｔａｎｄ ｏｆｆ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ６ ｍ 非耐压壳体上出现的破口范围图 ２。 在装药中心 与潜艇非耐压壳体 ２ ｍ 距离条件下,潜艇耐压壳体 出现直径 ２ ｍ 破口,而非耐压壳体出现较大范围塑 性变形,未形成破口损伤图 ３。 在装药中心与潜 艇非耐压壳体 ４、６ ｍ 距离条件下,潜艇耐压壳体与 非耐压壳体的迎爆面均未出现较大破口,但均出现 了加大范围的塑性变形,同时在舱室密封隔板处出 现较大程度塑性变形图 ４、图 ５。 ３ 结果分析 之所以耐压壳体出现破口,而非耐压壳体未形 成破口,是由于耐压壳体背衬空气介质,而非耐压壳 体背衬水介质,钢板背衬介质为水时,水介质对钢板 的阻碍作用限制了钢板的变形,使之与钢板背衬空 气介质相比,更加难以形成破口。 与背衬空气介质不同,钢板背衬水介质时,在爆 炸造成对钢板穿孔的过程中,与钢板接触的一定范 围内的水一同与破坏部分参与了运动。 水中接触爆破,获得运动速度的水的范围如图 ６ 所示[７]。 图 ６ 水获得运动速度的范围 Ｆｉｇ. ６ Ｒａｎｇｅ ｏｆ ｍｏｖｅｍｅｎｔ ｗａｔｅｒ 根据试验得出,ｈｃ＝ ２０ｈ,ｈ 为钢板厚度 [７]。 当 ｈｃ/ ｈ ＝２０ 时,爆破钢板使钢板获得与背衬空气中 同样大小冲量,需要的冲量为 １ ＋ ρｃｈｃ ρｈ ＝３. ５６。７ 式中ρ 为钢板密度,ｋｇ/ ｍ３；ρｃ为水的密度,ｋｇ/ ｍ３。 这表明装药在空气中,目标一面与装药接触, 另一面与水接触时,爆破需要的药量是在空中接触 爆破所需药量的 ３. ５６ 倍,详细推导见文献[７]。 公示７推导的是装药在空气中爆炸的情形。 但是公式推导过程中,并未涉及炸药放置的介质条 件。 所以,炸药放在水中,在冲击波作用下,钢板背 衬水介质和钢板背衬空气介质,破坏其需要的冲量 关系也应为 ３. ５６ 倍。 关于炸药在不同介质中,爆破 钢板的装药量在本文未予研究。 所以,即使耐压壳 体距离爆炸中心点更远、厚度更厚,由于其背衬空气 介质,所以在水中爆炸冲击波作用下,在一定的条件 时,耐压壳体较非耐压壳体更易破损形成破口,或是 其形成的破口范围较之非耐压壳体更大。 ４ 结束语 应用 ＡＵＴＯＤＹＮ 有限元数值计算软件,分析了 双层壳体潜艇在鱼雷接触命中及非接触命中条件下 潜艇壳体的毁伤效果。 分析结果表明,双层壳体潜艇在鱼雷接触爆炸 条件下,耐压壳体及非耐压壳体均出现较大破口,且 耐压壳体出现的破口要大于非耐压壳体的破口；在 爆距２ ｍ 的条件下,由于耐压壳体背衬空气,非耐压 壳体背衬海水,耐压壳体出现较大程度破口,而非耐 压壳体仅出现较大程度变形；在爆距 ４ ｍ 及以上爆 距条件下,耐压壳体及非耐压壳体均出现较大范围 塑性变形,舱室密封隔板处出现的塑性变形程度更 为严重。 经分析,在爆炸冲击波作用下,钢板背衬水 介质和钢板背衬空气介质,破坏其需要的爆炸冲击 波冲量关系应为 ３. ５６ 倍。 参 考 文 献 [１] 张振华,王乘,朱锡,等. 潜艇艇体结构在水下爆炸冲 击载荷作用下损伤研究[Ｊ]. 振动与冲击,２００５,２４ ５８１-８５. ＺＨＡＮＧ Ｚ Ｈ,ＷＡＮＧ Ｃ,ＺＨＵ Ｘ, ｅｔ ａｌ. Ｄａｍａｇｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｓｕｂｍａｒｉｎｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｓｕｂｊｅｃｔｅｄ ｔｏ ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ ｂｌａｓｔ ｌｏａｄｉｎｇ[ Ｊ]. Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｓｈｏｃｋ,２００５,２４ ５８１-８５. [２] 刘兴永,朱枫,计方. 单双壳体潜艇冲击响应对比研究 [Ｊ]. 传感器与微系统,２０１０,２９９４５-４７,５０. ＬＩＵ Ｘ Ｙ,ＺＨＵ Ｆ,ＪＩ Ｆ. Ｃｏｍｐａｒｉｓｉｏｎ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｉｍｐｕｌ- ｓｉｖｅ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｂｅｔｗｅｅｎ ａ ｓｉｎｇｌｅ-ｈｕｌｌ ａｎｄ ｄｏｕｂｌｅ-ｈｕｌｌ ｓｕｂ- ｍａｒｉｎｅ[Ｊ]. Ｔｒａｎｓｄｕｃｅｒ ａｎｄ Ｍｉｃｒｏｓｙｓｔｅｍ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ, ２０１０,２９９４５-４７,５０. [３] 吴亚军,周鹏,雷晓莉. 水下爆炸对双壳体结构破坏的 数值研究[Ｊ]. 鱼雷技术,２００８,１６４１０-１４. ＷＵ Ｙ Ｊ,ＺＨＯＵ Ｐ,ＬＥＩ Ｘ Ｌ. Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｏｕｂｌｅ-ｌａｙｅｒ ｐｌａｔｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｄｅｓｔｒｏｙｅｄ ｂｙ ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ ｃｏｎ- ３６２０１５ 年 １２ 月 基于 ＡＵＴＯＤＹＮ 的潜艇典型舱段水中爆炸冲击损伤研究 姜 涛,等 ｔａｃｔ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ[Ｊ]. Ｔｏｒｐｅｄｏ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ,２００８,１６４１０- １４. [４] 刘科种,徐更光,辛春亮,等. ＡＵＴＯＤＹＮ 水下爆炸数 值模拟研究[Ｊ]. 爆破,２００９,２６３１８-２１. ＬＩＵ Ｋ Ｚ,ＸＵ Ｇ Ｇ,ＸＩＮ Ｃ Ｌ,ｅｔ ａｌ. Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｉｎ ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｂｙ ＡＵＴＯＤＹＮ[Ｊ]. Ｂｌａｓｔｉｎｇ,２００９,２６３１８-２１. [５] 肖秋平,陈网桦,贾宪振,等. 基于 ＡＵＴＯＤＹＮ 的水下爆 炸冲击波模拟研究[Ｊ] . 舰船科学技术,２００９,３１２ ３８-４３. ＸＩＡＯ Ｑ Ｐ,ＣＨＥＮ Ｗ Ｈ,ＪＩＡ Ｘ Ｚ, ｅｔ ａｌ. Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｓｈｏｃｋ ｗａｖｅ ｂａｓｅｄ ｏｎ ＡＵＴＯＤＹＮ [Ｊ] . Ｓｈｉｐ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ,２００９,３１２３８-４３. [６] 姜涛,由文立,张可玉,等. 水中爆炸表面空穴的理论 研究[Ｊ]. 爆炸与冲击,２０１１,３１１１９-２４. ＪＩＡＮＧ Ｔ, ＹＯＵ Ｗ Ｌ,ＺＨＡＮＧ Ｋ Ｙ,ｅｔ ａｌ. Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ｔｈｏｅｒｙ ｏｆ ｂｕｌｋ ｃａｖｉｔａｔｉｏｎ ｆｒｏｍ ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ[Ｊ]. Ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ａｎｄ Ｓｈｏｃｋ Ｗａｖｅｓ,２０１１,３１１１９-２４. [７] 姜涛,詹发民,周方毅,等. 水中钢板爆破水介质对装 药量的影响 [Ｊ]. 爆炸与冲击,２０１５,３５１８９-９３. ＪＩＡＮＧ Ｔ, ＺＨＡＮ Ｆ Ｍ,ＺＨＯＵ Ｆ Ｙ,ｅｔ ａｌ. Ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｗａｔｅｒ ｍｅｄｉｕｍ ｏｎ ｃｈａｒｇｅ ｍａｓｓ ｆｏｒ ｄｅｍｏｌｉｓｈｉｎｇ ｓｔｅｅｌ ｐｌａｔｅ ｕｎｄｅｒ- ｗａｔｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ [Ｊ]. Ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ａｎｄ ｓｈｏｃｋ ｗａｖｅｓ,２０１５,３５ １８９-９３. Ｉｍｐａｃｔ Ｄａｍａｇｅ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｔｙｐｉｃａｌ Ｓｕｂｍａｒｉｎｅ Ｃｏｍｐａｒｔｍｅｎｔ Ｓｕｂｊｅｃｔｅｄ ｔｏ Ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ ＢｌａｓｔｉｎｇＢａｓｅｄ ｏｎ ＡＵＴＯＤＹＮ ＪＩＡＮＧ Ｔａｏ,Ｗａｎｇ Ｇｕｉｑｉｎ, ＺＨＡＮ Ｆａｍｉｎ, ＺＨＯＵ Ｆａｎｇｙｉ Ｒｅｓｃｕｅ Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ, ＰＬＡ Ｎａｖｙ Ｓｕｂｍａｒｉｎｅ Ａｃａｄｅｍｙ Ｓｈａｎｄｏｎｇ Ｑｉｎｇｄａｏ, ２６６０４２ [ＡＢＳＴＲＡＣＴ] Ｔｈｅ ｄａｍａｇｅ ａｎｄ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｂｍａｒｉｎｅ ｗｉｔｈ ｄｏｕｂｌｅ ｓｈｅｌｌ, ｉｎ ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｂｙ ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ ｗｅａｐｏｎ ｓｕｃｈ ａｓ ｔｏｒｐｅｄｏ, ｗｅｒｅ ｓｔｕｄｉｅｄ ｂａｓｅｄ ｏｎ ＡＵＴＯＤＹＮ. Ｆｏｒ ｔｙｐｉｃａｌ ｓｕｂｍａｒｉｎｅ ｃｏｍｐａｒｔｍｅｎｔ,ｄａｍａｇｅ ａｎｄ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｂｍａｒｉｎｅ ｈｕｌｌ ｉｎ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎｈｉｔ ｃｏｎｔａｃｔ ａｎｄ ｗｉｔｈ ｓｔａｎｄｏｆｆ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｏｆ ２, ４, ６ ｍ ｗｅｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ. Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｓｈｅｌｌ ａｐｐｅａｒｓ ｃｒｅｖａｓｓｅ ｄａｍａｇｅ ｗｈｉｌｅ ｔｏｒｐｅｄｏ ｃｏｎｔａｃｔｓ ｂｌａｓｔ, ｔｈｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｈｕｌｌ ａｐｐｅａｒｓ ｃｒｅｖａｓｓｅ ａｎｄ ｎｏ － ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｈｕｌｌ ｐｒｅｓｅｎｔｓ ｐｌａｓｔｉｃ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｗｈｉｌｅ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｉｓ ２ｍ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｓｏｕｒｃｅ, ａｎｄ ｔｈｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｈｕｌｌ ａｎｄ ｎｏ － ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｈｕｌｌ ｈａｓ ｐｌａｓｔｉｃ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｗｈｉｌｅ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｉｓ ４ｍａｎｄ ６ｍ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ. [ＫＥＹ ＷＯＲＤＳ] ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ； ｓｕｂｍａｒｉｎｅ； ｄａｍａｇｅ 􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒 􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒 􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒 􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀦒 􀦒 􀦒 􀦒 声 明 １、本刊对发表的文章拥有出版电子版、网络版版权,并拥有与其他网站交换信息的权利。 本刊支付的稿酬已 包含以上费用。 ２、本刊文章版权所有,未经书面许可,不得以任何形式转载。 爆破器材编辑部 ４６ 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４４ 卷第 ６ 期