不同约束条件下ANPyO炸药快烤试验研究.pdf

ｄｏｉ １０． ３９６９／ ｊ． ｉｓｓｎ． １００１ ８３５２． ２０１３． ０５． ０１２ 不同约束条件下 ＡＮＰｙＯ 炸药快烤试验研究  程 波① 李文彬① 郑 宇① 黄寅生② 陈 伟① 刘华宁① ①南京理工大学机械工程学院（ 江苏南京， ２１００９４） ②南京理工大学化工学院（ 江苏南京， ２１００９４） ［ 摘 要］ 为研究约束条件对单质钝感炸药 ＡＮＰｙＯ（ ２， ６ 二氨基 ３， ５ 二硝基吡啶 １ 氧化物） 烤燃弹快烤响应的影 响， 对 ５ 种不同约束强度下的 ＡＮＰｙＯ 烤燃弹进行了外部火烧试验研究， 并对烤燃弹反应过程中的温度进行了数据 采集。结果表明 在外部火烧条件下， ＡＮＰｙＯ 烤燃弹药柱中心的温度远低于炸药点火温度； 烤燃弹的约束强度必须 大于特定条件才能使 ＡＮＰｙＯ 点火， 且其点火延滞时间与其约束强度成负相关， 而最终响应的剧烈程度与约束强度 成正相关， 但约束强度对点火温度影响很小。 ［ 关键词］ ＡＮＰｙＯ 炸药 快速烤燃 约束强度 响应 点火 ［ 分类号］ ＴＪ５１０． ３ ＴＤ２３５． ２ ＋１ 引言 现代战争对弹药的热安全性要求极高， 弹药一 旦遇到意外热刺激， 就有可能发生点火乃至爆炸等 严重事故［ １］。对弹药进行烤燃试验研究， 对提高弹 药系统的安全性和环境适应性有重要的意义。 法国的 Ｋｅｎｔ 等［ ２］于 １９８２ 年用电热丝对装在钢 管中的炸药进行了烤燃试验； 国内自 ９０ 年代开始这 方面的研究， 如 １９９９ 年陈启珍等［ ３］对常用炸药进行 了烤燃试验研究。近年来， 烤燃方面的研究不断深 入， 从一维到多维［ ４］， 从单一升温速率到不同升温 速率［ ５］， 从不考虑相变到考虑相变［ ６］。纵观国内的 研究进展， 大多数研究都是针对慢烤进行的， 其特征 是炸药中心温度高于炸药其它区域和外界的温度， 热量从炸药中心向装药的其它区域传递［ ７］； 而对于 快烤， 其特征是在炸药点火之前， 外界温度大于炸药 内任何一点， 热量总是由外界向炸药内部传递［ ７］。 实际上在动态平衡过程中， 热量也会通过壳体散失 到环境中， 这方面的研究较少。对于不同约束条件 下的快烤研究则更是鲜见， 其原因在于快烤过程传 热不稳定、 传热机制复杂， 涉及热传导、 对流传热、 辐 射传热等。智小琦等［ ８］对不同密封条件下钝化 ＲＤＸ 快速烤燃响应特性进行了试验研究， 主要分析 了端盖开孔面积对烤燃弹响应的影响， 得到了同等 密封条件下， 当壳体密封条件良好时， 快速烤燃中传 爆药响应的剧烈程度相应地增强。 ２， ６ 二氨基 ３， ５ 二硝基吡啶 １ 氧化物 （ ＡＮ ＰｙＯ） 是一种性能优良的耐热单质炸药， 其结构与 ＴＡＴＢ 相似。何志伟等［ ９ １０］对 ＡＮＰｙＯ 为基的混合药 进行了耐热性能测试， 结果表明 以 ＡＮＰｙＯ 为基的 炸药有良好的耐热性能， 可以在 ２００ ～ ２５０℃条件下 使用； 此外， 还采用重结晶法精制了 ＡＮＰｙＯ， 结果表 明其撞击感度和摩擦感度分别为 ２０％和 １８％。由 此可见， ＡＮＰｙＯ 具有良好的热安定性和机械感度。 然而 ＡＮＰｙＯ 在快烤作用下的响应特性仍是未知的。 为此， 笔者对 ＡＮＰｙＯ 烤燃弹进行了外部火烧试验。 主要研究了烤燃弹壳体的约束强度对弹的响应特性 的影响， 以及此过程中温度的变化规律。 １ 试验 １． １ 试验设计与样品参数 试验设计参照北约不敏感弹药试验标准， 其主 要要求有 火焰持续时间应该是所有爆炸物反应所 需时间的 １． ５ 倍； 战斗部应被包围在火焰的外焰中。 试验用的样品为 ２２． ９ ｇ ＡＮＰｙＯ， 按药柱成型工 艺制成直径为（ ３０． ０ ０． １） ｍｍ、 高为（ ２０． ０ ＋ ０． １） ｍｍ、 密度为（ １． ６２ ０． ０２） ｇ／ ｃｍ３的药柱。药柱间密 度级差≤０． ０４ｇ／ ｃｍ３。外部火烧试验场景见图 １。 １． ２ 壳体约束条件 壳体由两部分组成 圆柱部和端盖。 圆柱部长 １ ２０ｍｍ， 内孔直径３０ｍｍ， 厚３ｍｍ。 端盖上开有热电 偶插孔， 两者采用了两种联接， 一为非螺纹联接 一 ３５２０１３ 年 １０ 月 不同约束条件下 ＡＮＰｙＯ 炸药快烤试验研究 程 波等  收稿日期 ２０１３ ０５ ３１ 基金项目国家自然科学基金资助项目（ ５１２７８２５０） 作者简介程波（ １９８６ ～ ） ， 男， 硕士， 主要从事冲击动力学研究。Ｅ ｍａｉｌ ｃｈｅｎｇｂｏ２６７＠ｇｍａｉｌ． ｃｏｍ 通信作者李文彬（ １９６５ ～ ） ， 男， 教授， 主要从事爆炸力学的研究。Ｅ ｍａｉｌ ｌｗｂ２０００ｃｎ＠ｍａｉｌ． ｎｊｕｓｔ． ｅｄｕ． ｃｎ 图 １ 试验场景 Ｆｉｇ． １ Ｖｉｅｗ ｏｆ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ 端用过盈配合， 一端用过渡配合； 另一种为螺纹联 接， 而螺纹联接又分为细螺纹联接和粗螺纹联接， 其 中细螺纹的螺距为 １． ７５ｍｍ， 粗螺纹为 ２． ５０ｍｍ。在 两种联接之外， 为了得到更多的约束强度等级， 又对 烤燃弹采取了轴向钢丝加强和焊接加强。共得到 ５ 种约束方案， 见图 ２ 弹 １ 为一端过盈配合， 一端过 渡配合； 弹 ２ 为弹 １ 的基础上加轴向钢丝约束； 弹 ３ 为两端细螺纹联接； 弹 ４ 为两端粗螺纹联接； 弹 ５ 为 一端粗螺纹联接， 一端焊接。 （ ａ） （ ｂ） （ ｃ） （ ｄ） （ ｅ） （ ａ） 弹 １； （ ｂ） 弹 ２； （ ｃ） 弹 ３； （ ｄ） 弹 ４； （ ｅ） 弹 ５ 图 ２ 各弹的约束条件 Ｆｉｇ． ２ Ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｗａｒｈｅａｄｓ １． ３ 温度数据采集 在试验过程中， 用热电偶对烤燃弹内部的温度 数据进行采集， 以视频中整个液面燃烧时刻为时间 起点。壳体的圆柱部分厚为 ３ｍｍ， 药柱与壳体间的 间隙约为 ０． ５ｍｍ， 故忽略药柱与壳体之间的接触热 阻，近似认为药柱外圆的温度等于壳体温度。热电 偶的布置如图 ３ 所示， 为了在药柱外圆处放置热电 偶， 需将炸药挖掉一小部分， 图中黑圈所示。 １ － 中心测温点； ２ － 外圆测温点 图 ３ 测温点示意图 Ｆｉｇ． ３ Ｓｋｅｔｃｈ ｍａｐ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔｓ ２ 试验结果与讨论 由热电偶测得火焰的温度在 ８５０℃左右波动。 如图 １ 所示， 战斗部完全包含在液体火焰的外焰中， 所以试验有效。 ２． １ 温度结果 热电偶测得药柱中心和药柱外圆的温度数据分 别见图 ４ 和图 ５。 图 ４ １ 号测温点温度时间曲线 Ｆｉｇ． ４ Ｒｅｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｎｄ ｔｉｍｅ ｆｏｒ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔ １ 图 ５ ２ 号测温点温度时间曲线 Ｆｉｇ． ５ Ｒｅｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｎｄ ｔｉｍｅ ｆｏｒ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔ ２ ４５ 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍ ａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４２ 卷第 ５ 期 如图 ４ 所示， 各弹的药柱中心在约 ４０ｓ 时温度 开始明显上升， 并且都成直线趋势， 各个弹的升温路 径基本吻合。根据炸药热爆炸理论， 药柱的热反应 及热传导遵循 Ｆｒａｎｋ Ｋａｍｉｎｅｔｓｋｉｉ 方程［ １１］ ｃｐρ  Ｔ  ｔ ＝ λ ２Ｔ＋ Ｑ  Λ  ｔ （ １） 式中 ｃｐ为炸药的定压比热容， Ｊ／ （ ｋｇＫ） ； ρ 为炸药 的密度， ｇ／ ｃｍ３； Ｔ为炸药的瞬时温度， Ｋ； λ为炸药的 热传导系数， Ｗ／ （ ｍＫ） ； Ｑ 为炸药化学反应释放热 量， Ｊ；２为拉普拉多算子； Λ为已反应炸药的百分 比； ｔ 为时间， ｓ。上式的物理含义为 左边是单位体 积炸药在单位时间内升高温度所要求的热量， 右边 第一项为由热传导流入或流出的热量， 第二项为单 位体积内、 单位时间内炸药热分解释放的能量。由 于直至发生反应， 药柱中心的温度都没有达到 ＡＮ ＰｙＯ 的快速热分解点（ 由图 ５ 知约为 ３５０℃） ， 所以 式（ １） 中， 右边第二项贡献很小， 药柱中心升温的热 量基本上都是来自于热传导项。 如图 ５ 所示， 药柱外圆在快速热分解点之前， 升 温趋势也近似成直线， 但其升温速率比中心点要大 很多， 均在约 １５０ｓ 时就达到快速热分解点。约束较 强的 ３、 ４、 ５ 号弹分别在约 ２１０ｓ、 ２００ｓ、 １８０ｓ 时达到 ＡＮＰｙＯ 的点火温度（ 从图 ５ 知约为 ５５０℃） ， 且三者 的点火温度只有 １０℃的波动； 而约束较弱的 １、 ２ 号 弹分别在 ２４０ｓ 和 ２２０ｓ 冲开端盖， 且都未达到点火 温度， 这是因为当其热分解产生的压力达到某一特 定值时， 就能够推动端盖移动从而泄压， 使反应中 止。由于各弹的约束强度不同， 相应的延滞时间也 各不相同， 表现为与约束强度成负相关。 ２． ２ 烤燃弹响应结果 各弹的反应状态见表 １。从表 １ 可见， 当采用非 螺纹联接时， 反应的等级为快速热分解； 而采用螺纹 联接时， 反应就升级到燃烧或爆燃， 而且在同等联接 水平内， 随着其它约束的加强， 如加钢丝、 焊接等， 响 应的剧烈程度增加。由此可见， 当装药结构不变， 圆 柱部壳体厚度相同时， 随着战斗部壳体约束强度的 增加， ＡＮＰｙＯ 炸药的快速烤燃响应从热分解升级为 燃烧或爆燃。图 ６ 为不同约束强度时烤燃弹的响应 状态图。 在外部火烧的作用下， 烤燃弹壳体将热量通过 热传导的方式传递给药柱外圆， 外圆迅速升温。在 热作用下， 炸药反应速率服从阿累尼乌斯定律， 相应 的炸药内部温度将呈指数上升， 同时部分炸药热分 解产生的热量将通过壳体散失到环境中， 因此热流 失是一个线性过程， 其服从牛顿冷却定律。 在此期 表 １ 不同约束条件下烤燃试验 Ｔａｂ． １ Ｆａｓｔ Ｃｏｏｋ ｏｆｆ ｒｅｓｕｌｔｓ ｆｏｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ 弹 号 延滞时间 ／ ｓ 反应 状态 试验结果 １２４０ 快速 热分解 端盖冲开， 残留大药块， 壳体 无变形 ２２２０ 快速 热分解 钢丝拉断， 冲开端盖， 残留小 药块， 壳体无变形 ３２１０燃烧 螺纹剪切失效， 残留药粉， 有 燃烧痕迹 ４２００爆燃壳体炸开， 无破片 ５１８０爆燃壳体炸开， 无破片 （ ａ） （ ｂ） （ ｃ） （ ｄ） （ ｅ） （ ａ） 弹 １； （ ｂ） 弹 ２； （ ｃ） 弹 ３ 及其喷出药粉； （ ｄ） 弹 ４； （ ｅ） 弹 ５ 图 ６ 各弹的快速烤燃响应状态 Ｆｉｇ． ６ Ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｓｔａｔｅ ｏｆ ｗａｒｈｅａｄｓ ｉｎ ｆａｓｔ Ｃｏｏｋ ｏｆｆ ｔｅｓｔ 间， 壳体内积聚了大量的气体产物， 形成了高压区， 则烤燃弹必然以破坏的形式达到新的平衡。当反应 速度较慢时， 压力值逐渐增长到约束强度， 则烤燃弹 以热分解、 燃烧或爆燃等反应形式冲破约束， 迅速泄 压， 使反应中止。当反应速度很快时， 迅速建立的高 压远远超过整个弹体的极限强度， 爆炸或爆轰就成 了烤燃弹的响应形式。 综上所述， 烤燃弹壳体的约束条件， 包括联接强 度和壳体强度是影响 ＡＮＰｙＯ 快速烤燃条件下响应 特性的重要因素。在同等条件下， 壳体的约束条件 直接影响 ＡＮＰｙＯ 快烤响应的剧烈程度。从反应结 果来看， ＡＮＰｙＯ 在壳体内 ４００ ～ ５５０℃温度下反应速 ５５２０１３ 年 １０ 月 不同约束条件下 ＡＮＰｙＯ 炸药快烤试验研究 程 波等 率不高， 可以说是较钝感的。 ３ 结论 １） 在外部火烧试验中， ＡＮＰｙＯ 烤燃弹的药柱中 心近似成直线升温规律， 药柱外圆在快速热分解前 也近似直线升温。药柱中心的温度远低于炸药点火 温度， 引发其温升的热量大部分来自热传导。 ２）烤燃弹的约束强度必须大于某一阈值才能 使装药点火， 其点火延滞时间与其约束强度成负相 关， 而最终响应的剧烈程度与约束强度成正相关， 但 约束强度对装药点火温度影响很小。 ３） ＡＮＰｙＯ 在快烤试验中表现较钝感。 参 考 文 献 ［ １］ 张蕊， 冯长根， 陈朗． 弹药的热烤（ ｃｏｏｋ ｏｆｆ） 实验［ Ｊ］ ． 火 工品， ２００２（ ４） ３７ ３９． Ｚｈａｎｇ Ｒｕｉ，Ｆｅｎｇ Ｃｈａｎｇｇｅｎ， Ｃｈｅｎ Ｌａｎｇ． Ｃｏｏｋ ｏｆｆ ｔｅｓｔ ｏｆ ａｍｍｕｎｉｔｉｏｎ［ Ｊ］ ． Ｉｎｉｔｉａｔｏｒｓ ＆Ｐｙｒｏｔｅｃｈｎｉｃｓ， ２００２（ ４） ３７ ３９． ［ ２］ Ｋｅｎｔ Ｒ， Ｒａｔ Ｍ． Ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｔｈｅｒｍｉｑｕｅ （ ｃｏｏｋ ｏｆｆ）ｄｅｓ ｐｒｏ ｐｅｒｇｏｌｓ ｓｏｌｉｄｅｓ［ Ｊ］ ． Ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔｓ， Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ， Ｐｙｒｏｔｅｃｈｎｉｃｓ， １９８２， ７（ ５） １２９ １３５． ［ ３］ 陈启珍， 王培． ＪＯＢ ９００３ 炸药烤燃试验性能研究［ Ｄ］ ． 绵阳 中国工程物理研究院化工材料研究所， １９９９． ［ ４］ 冯长根， 张蕊， 陈朗． ＲＤＸ 炸药热烤（ Ｃｏｏｋ ｏｆｆ） 实验及 数值模拟［ Ｊ］ ． 含能材料， ２００４， １２（ ４） １９３ １９８． Ｆｅｎｇ Ｃｈａｎｇｇｅｎ， Ｚｈａｎｇ ｒｕｉ， Ｃｈｅｎ Ｌａｎｇ．Ｔｈｅ Ｃｏｏｋ ｏｆｆ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｉｔｓ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ＲＤＸ［ Ｊ］ ． Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｅｔｉｃ Ｍ ａｔｅｒｉａｌｓ， ２００４， １２（ ４） １９３ １９８． ［ ５］ 代晓淦， 黄毅民， 吕子剑， 等． 不同升温速率热作用下 ＰＢＸ ２ 炸药的响应规律［ Ｊ］ ．含能材料， ２０１０， １８（ ３） ２８２ ２８５． Ｄａｉ Ｘｉａｏｇａｎ， Ｈｕａｎｇ Ｙｉｍｉｎ， ＬＺｉｊｉａｎ， ｅｔ ａｌ． Ｒｅａｃｔｉｏｎ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｆｏｒ ＰＢＸ ２ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｈｅａｔｉｎｇ ｒａｔｅ［ Ｊ］ ． Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｅｔｉｃ Ｍ ａｔｅｒｉａｌｓ， ２０１０， １８（ ３） ２８２ ２８５． ［ ６］ 陈朗， 王沛， 冯长根． 考虑相变的炸药烤燃数值模拟计 算［ Ｊ］ ． 含能材料， ２００９， １７（ ５） ５６８ ５７３． Ｃｈｅｎ Ｌａｎｇ， Ｗａｎｇ Ｐｅｉ， Ｆｅｎｇ Ｃｈａｎｇｇｅｎ． Ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａ ｔｉｏｎ ｏｆ Ｃｏｏｋ ｏｆｆ ａｂｏｕｔ ｐｈａｓｅ ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ［ Ｊ］ ． Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｅｔｉｃ Ｍ ａｔｅｒｉａｌｓ， ２００９， １７ （ ５ ） ５６８ ５７３． ［ ７］ 陈朗， 马欣， 黄毅民， 等． 炸药多点测温烤燃实验和数 值模拟［ Ｊ］ ． 兵工学报， ２０１１， ３２（ １０） １２３０ １２３６． Ｃｈｅｎ Ｌａｎｇ， Ｍ ａ Ｘｉｎ， Ｈｕａｎｇ Ｙｉｍｉｎ， ｅｔ ａｌ．Ｍ ｕｌｔｉ ｐｏｉｎｔ ｔｅｍ ｐｅｒａｔｕｒｅ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ Ｃｏｏｋ ｏｆｆ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｎｕｍｅｒｉｃａｌ ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ［ Ｊ］ ．Ａｃｔａ Ａｒｍａｍｅｎｔａｒｉｉ， ２０１１， ３２ （ １０） １２３０ １２３６． ［ ８］ 智小琦， 胡双启， 肖志华， 等．密封条件对钝化 ＲＤＸ 快 速烤燃响应特性的影响［ Ｊ］ ．火炸药学报， ２０１０， ３３ （ １） ３１ ３３， ３７． Ｚｈｉ Ｘｉａｏｑｉ， Ｈｕ Ｓｈｕａｎｇｑｉ， Ｘｉａｏ Ｚｈｉｈｕａ， ｅｔ ａｌ． Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｓｅａｌｉｎｇ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｎ ｆａｓｔ Ｃｏｏｋ ｏｆｆ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｐａｓｓｉｖｅ ＲＤＸ［ Ｊ］ ． Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ ＆Ｐｒｏｐｅｌ ｌａｎｔｓ， ２０１０， ３３（ １） ３１ ３３， ３７． ［ ９］ 何志伟， 刘祖亮．２， ６ 二氨基 ３， ５ 二硝基吡啶 １ 氧化 物为基的耐热混合炸药性能［ Ｊ］ ．含能材料， ２０１０， １８ （ １） ９７ １０１． Ｈｅ Ｚｈｉｗｅｉ，Ｌｉｕ Ｚｕｌｉａｎｇ．Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ２， ６ ｄｉａｍｉｎｏ ３， ５ ｄｉｎｉｔｒｏｐｙｒｉｄｉｎｅ １ ｏｘｉｄｅ ｂａｓｅｄ ｈｅａｔ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ ［ Ｊ］ ． Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｅｔｉｃ Ｍ ａｔｅｒｉａｌｓ， ２０１０，１８（ １） ９７ １０１． ［ １０］ 何志伟， 成健， 刘祖亮．２， ６ 二氨基 ３， ５ 二硝基吡啶 １ 氧化物的精制及其性能研究［ Ｊ］ ．含能材料， ２００９， １７（ ４） ３９２ ３９５． Ｈｅ Ｚｈｉｗｅｉ，Ｃｈｅｎｇ Ｊｉａｎ， Ｌｉｕ Ｚｕｌｉａｎｇ．Ｒｅｆｉｎｉｎｇ ａｎｄ ｐｒｏ ｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ２， ６ ｄｉａｍｉｎｏ ３， ５ ｄｉｎｉｔｒｏｐｙｒｉｄｉｎｅ １ ｏｘｉｄｅ［ Ｊ］ ． Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｅｔｉｃ Ｍ ａｔｅｒｉａｌｓ，２００９，１７（ ４） ３９２ ３９５． ［ １１］ 章冠人， 陈大年． 凝聚炸药起爆动力学［ Ｍ］ ． 北京 国 防工业出版社， １９９１ ６４ ６９． Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ＡＮＰｙＯ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｉｎ Ｆａｓｔ Ｃｏｏｋ ｏｆｆ Ｔｅｓｔ ｕｎｄｅｒ Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ Ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ Ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ＣＨＥＮＧ Ｂｏ①，ＬＩ Ｗｅｎｂｉｎ①，ＺＨＥＮＧ Ｙｕ①，ＨＵＡＮＧ Ｙｉｎｓｈｅｎｇ②，ＣＨＥＮ Ｗｅｉ①，ＬＩＵ Ｈｕａ ｎｉｎｇ① ①Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｍ ｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｎａｎｊｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ （ Ｊｉａｎｇｓｕ Ｎａｎｊｉｎｇ ， ２１００９４） ②Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｎａｎｊｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ （ Ｊｉａｎｇｓｕ Ｎａｎｊｉｎｇ ， ２１００９４） ［ ＡＢＳＴＲＡＣＴ］ Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅ ｔｈｅ ｆａｓｔ Ｃｏｏｋ ｏｆｆ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｏｆ ａｎ ｅｌｅｍｅｎｔａｒｙ ｉｎｓｅｎｓｉｔｉｖｅ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ＡＮＰｙＯ （ ２， ６ ｄｉａ ｍｉｎｏ ３， ５ ｄｉｎｉｔｒｏｐｙｒｉｄｉｎｅ １ ｏｘｉｄｅ）ｗａｒｈｅａｄ ｕｎｄｅｒ ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ，ｅｘｔｅｒｎａｌ ｂｕｒｎｉｎｇ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔｓ ｗｅｒｅ ｐｅｒｆｏｒｍｅｄ ｏｎ ｆｉｖｅ ｗａｒｈｅａｄｓ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ，ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｖａｒｉｅｄ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｄａｔａ ｉｎ ｔｈｅ ｗａｒｈｅａｄ ｃｏｌｌｅｃｔｅｄ．Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｕｎｄｅｒ ｅｘｔｅｒｎａｌ ｂｕｒｎｉｎｇ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ｔｈｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｃｌｏｓｅ ｔｏ ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｃｅｎｔｅｒ ｏｆ ＡＮＰｙＯ ｗａｒｈｅａｄ ｉｓ ｆａｒ ｂｅ ｌｏｗ ｔｈｅ ｉｇｎｉｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ．Ｔｈｅ ｃｈａｒｇｅ ｃａｎ ｎｏｔ ｂｅ ｉｇｎｉｔｅｄ ｕｎｌｅｓｓ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｅｘｃｅｅｄ ｓｐｅｃｉｆｉｅｄ ｑｕａｌｉｆｉｃａｔｉｏｎ． Ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｈａｖｅ ｓｐｏｓｉｔｉｖｅ ａｎｄ ａ ｎｅｇａｔｉｖｅ ｃｏｒｒｅｌａｔｉｏｎ ｔｏ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ｔｉｍｅ ａｎｄ ｒｅｓｐｏｎｓｅ ｌｅｖｅｌ，ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ．Ｔｈｅ ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ ｉｎｔｅｎｓｉｔｙ，ｈｏｗｅｖｅｒ，ｅｘｅｒｔｓ ｌｉｔｔｌｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｎ ｔｈｅ ｉｇｎｉｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ． ［ ＫＥＹ ＷＯＲＤＳ］ ＡＮＰｙＯ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ， ｆａｓｔ ｃｏｏｋ ｏｆｆ， ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ， ｒｅｓｐｏｎｄｅｎｃｅ， ｉｇｎｉｔｉｏｎ ６５ 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍ ａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４２ 卷第 ５ 期