钢筋混凝土树的定向爆破拆除.pdf

第 “ 卷 第 期 年 “ 月 爆 破 “ 6,AB，89; 40， C; ； 5, D,-’E FA,B C’GG;E C’,H,， 89; 4“， C;） 3.1-. F I;-A-; E,-A’; J;AH E,G’A’ ’K ;AK-; ,K’-,E -’-,A, A,, A’E9-,E 5, -’A9-A’ G,A’E ’K I,A,;AG,A， A, E,A,G;A’ ’K J;AH I;;G,A, ;E A, A,H;A,E ;K,AB I,-;9’ ;, ,I,-;B E,-J,E 5, I’L,-A -; J, ,K,,E K’ A, G; ’, A, K9A9, ;, /83 ;AK-; ,K’-,E -’-,A, A,, ；E,-A’; J;AH；E,G’A’ 爆破设计要求 由于通讯楼承担着重要的军事通讯任务， 因此， 爆破拆除必须保证 “） 爆破产生的危害不能对通讯楼的正常使用 产生影响， 尤其是爆破产生的震动不能对通讯设备、 万方数据 仪表产生不良影响； ） 配电房承担包括通讯楼在内的整个营区的 供电任务， 要求 “ 不间断供电， 因此， 爆破产生的 危害， 尤其是飞石不能危及配电房的正常工作； ） 营区主干道下有通讯光缆， 必须重点保护。 “ 爆破方案 考虑到爆破周围环境条件和拟爆体的结构状 况， 决定采用定向控制爆破技术拆除。由于只有南 侧场地较为宽阔， 能满足定向倒塌的需要， 因此， 选 择正南方向为倒塌方向。为了保证按预定方向倒 塌， 采取施工措施如下 ） 根据拟爆体的结构状况， 由于 “ 根树的树冠 相互刚性连接， 爆破设计上可视为 “ 根立柱承重， 顶 部刚性连接的整体。 ） 利用机械 （挖掘机） 将能触及到的所有树叶、 树枝、 树皮进行预拆除， 减轻结构的重量， 这样会减 少爆破触地震动。 ） 预处理前排树干的主骨架。在倒塌方向的 前排钢筋混凝土立柱上， 在距地面 ’ 高范围 内， 用风镐打掉部分保护层混凝土， 露出钢筋并截 断， 确保爆破后混凝土能完全破碎并脱离原位， 从而 保证树干失稳倒塌。 “） 预处理后排树干的主骨架。施工方法和前 排的处理方法一样， 但处理的范围在距地面 * 内， 并且只处理立柱南面， 这样， 起爆后可以形成铰 支点， 减少后坐。 爆破参数的确定 ［， ］ “ 炸高 立柱的炸高按下面经验公式取值 “ （ ,）（） 式中， 为爆高系数， 一般取 - ； 为立柱倾 倒方向截面边长， ； ,为立柱最小破坏高度， ， 一般可取 - * 倍柱边长。 经计算， 炸高取 ’ 。 “ 最小抵抗线 “ 最小抵抗线按下面公式计算 ’ “ （） 式中， 为系数， 取 ； 为爆破构件断面短边长 度， 。 经计算， 最小抵抗线取 * 。 “ 药孔尺寸 ） 孔距 . *’ . （ - *） ’， 取 . * ， 单排孔沿中心线左右交错布置。 ） 排距 . , / . （ ’ - ） ， 取 . 。 ） 孔深 一般取孔深方向厚度的 0 - 0“， 这 里取 - . * 。 布孔示意见图 。 图 1 布孔示意图 （单位 ） “ 单孔装药量 单孔装药量按下面公式计算 . “ /0（） 式中， / 为单位炸药消耗量， 230 ， 钢筋混凝土 / 取 “ - * 230 ； 0 为立柱截面厚度， 。 经计算， 单孔装药量 . . 3。 爆破施工中共钻孔 “ 个， 总装药量 4 3， 采用 毫秒微差电雷管， 串联起爆网路， 前后排延期时间为 * 5。 安全防护措施 ［， ］ “ 爆破飞石控制 为了控制爆破飞石， 必须严格按照爆破技术设 计方案施工， 保证药孔尺寸的准确性， 控制装药量。 同时， 采用主动防护与被动防护相结合的综合防护 措施， 即在炮孔周围采用覆盖胶管密帘、 草袋、 彩条 布的主动防护措施， 并在倒塌方向的正前方离配电 房 左右位置搭设防护排架， 高度和宽度略大于 配电房尺寸， 排架上用竹篱笆、 彩条布覆盖作为被动 防护措施， 确保爆破飞石对配电房毫无影响。 “ 爆破震动校核 ［］ 爆破引起的震动由两部分组成， 即炸药能量转 换为地震波引起的地面震动和建构筑物坍塌落地时 冲击地面引起的触地震动， 前者可按下式校核 1 “ （. 2） “ （“） 式中， . 为齐发爆破总装药量， 或毫秒微差爆破中单 段起爆的最大药量， 23； 2 为爆区中心离建筑物最近 的距离， ； 为受地形、 地质条件影响的系数； “ 为 地震波衰减指数。经计算， 1 . 6’ 70 5 ， 所以， 不 会对爆区周边建筑物产生不良影响。 88爆1 破11 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 “ 年 月 万方数据 由于该钢筋混凝土树重量不大， 且不集中， 重心 不高， 因此， 坍塌落地时的冲量也较小， 加之树冠部 分相当蓬松， 触地时可以起到较好的减震作用， 所 以， 爆破坍塌触地震动也不会对爆区周边建筑物产 生不良影响。 “ 爆破效果 起爆后钢筋混凝土树按预定的方向向南倒塌， “ 后完全触地， 倒塌范围南距配电房 ’， 后坐 “ ’， 由于 根树呈梅花型布置， 坍塌落地后不产 生重叠， 所以爆堆高度较小， 最大仅为 “ ’， 且仅 在树冠部分。由于树冠起到了较好的减震作用， 现 场无明显震感。炸药爆炸时无飞石， 树冠触地后有 少许飞溅， 但由于搭设了防护排架， 周边建筑物安然 无恙， 达到了预期的爆破效果。 参考文献 ［］ * 刘殿中“ 工程爆破实用手册 ［］ “ 北京 冶金工业出版 社， ,,,“ ［］ *刘清荣“ 控制爆破 ［］ “ 武汉 华中工学院出版社， ,-.“ ［］ * 谭* 灵， 张伟新， 谭雪刚“ 控制爆破拆除联体钢筋的砼 筒仓 ［/］ “ 爆破， ， , （） 01“ ［］ *胡*刚， 杨*军“ 废旧水塔的拆除爆破 ［/］ “ 爆破， ， （） . 0.“ （上接第 , 页） “ 爆破效果分析 起爆后， 烟囱外壁和中间层沿着内壁整个下坐， 类似原地坍塌； 当下坐到烟囱高度的 2 时 （约 “ 后） 和内壁一起向西定向倾倒。烟囱倒塌爆堆长 ’， 平面形状呈钥匙形， 烟囱根部爆堆半径约 “ ’， 最远飞石距离西边房屋仅 ’， 附近房屋及窗户 玻璃完好， 爆堆形状见图 。没有影响高速公路上 的通车。根据爆后情况的观察和分析， 对外壁发生 原地坍塌的原因分析如下 ）自身结构的影响， 这也是最主要的原因。由 于外壁风化严重， 中间层强度极低， 爆后预留支撑体 承重不足而导致外壁整体塌落。 图 * 爆堆形状示意图 * * ）内壁的影响， 由于内壁结构完好， 由耐火砖 和水泥砂浆砌成， 强度高。爆后， 内壁和外壁发生定 向倾倒的时间不一致， 外壁先于内壁， 因而即使外壁 能够定向倾倒， 也由于内壁的支撑， 而使外壁不能不 沿内壁原地坍塌。 ）用药量过大。药量过大， 冲击波和爆破震动 大， 再加上外壁和中间层都有裂隙， 更容易使外壁支 撑体瓦解。 ）开口过大。爆破时没有开定向窗， 实际的爆 破切口长度比设计的要大。 “ 结“ 语 在拆除条件类似的烟囱时， 设计中务必校核预 留支撑体的抗压强度， 即要保留合适的切口长度。 对于风化严重的砖结构烟囱， 切口长度不应该大于 开口位置周长的 2。 此次实践还表明， 强度不高的砖混结构烟囱施 爆时有可能出现原地坍塌， 因此在采用定向倾倒方 式拆除强度不高的砖混烟囱时， 一定要注意发生原 位坍塌和后坐。 参考文献 ［］ * 刘殿中“ 工程爆破实用手册 ［］ “ 北京 冶金工业出版 社， ,,,“ ［］ * 陈华腾“ 爆破计算手册 ［］ “ 沈阳 辽宁科学技术出版 社， ,,“ ［］ * 冯叔瑜“ 城市控制爆破 ［］ “ 北京 中国铁道出版社， “ ［］ * 王小卫“ 危旧砖烟囱的定向爆破拆除 ［/］ “ 有色矿冶， ，（-） 0“ ［］ * 程* 康， 肖* 林， 张开广“ 倾斜烟囱控制设计中应注意 的几个问题 ［/］ “ 爆破， ， - （） . 0-“ ［.］ * 管昌生“ 高危倾斜烟囱爆破拆除的可靠度分析 ［/］ “ 爆 破， ， - （） 0“ 1.第 卷* 第 期* * * * * * * * * * * 李本平* 钢筋混凝土树的定向爆破拆除 万方数据