大直径薄壁砖结构水塔的爆破拆除.pdf

第 “卷第期 年“月 爆破 “ 5 * “ A , ’ BC ; D ; , , E ; D8 E ’ - ，F G 7，2 A H I ’ A /， 8 I ; ） ; D，L ’ ; E ’ ; D I , E , L ’ - I , ; ’ 9 , ; ’ ;K , E , - - , A E , I , J ; D A L L , B A 1 7 3 6 9 ; D；K , E ’ K , E； ; D 工程概况 待爆水塔建于 世纪1 年代初期， 塔身为水 泥沙浆红砖结构， 底部略有风化， 塔身强度较差。塔 高 69， 底部外径6 9， 壁厚 19。塔身上下 有3道钢筋混凝土圈梁， 最底层圈梁距地面 6 9， 圈梁厚 9， 顶部是钢筋混凝土浇注的储水 量为6 的蓄水池。塔身正东方向有一宽9、 高 39的门。正南方由上而下有6个小窗户， 尺寸 为 6 69O 9， 最下一层窗户距地面 19。 水塔正北侧09处为一排仓库， 南侧39处有一道 围墙， 其外侧为某宾馆广场， 西侧 9处有一排平 房， 东侧9处有一小屋， 里面有设备， 要求保护不 能损坏。故确定水塔的倾倒方向为西北方向， 该方 向空地长度为 69。爆区周围环境见图。 收稿日期 . 6 . 1 作者简介 张少光（ “ 1 3 .） ， 男； 徐州 徐州工程兵指挥学院 地爆教研室助教 预处理 与倾倒方向相对一侧的门， 爆破施工之前用砖 砌筑封闭， 其厚度与水塔壁厚相同， 同时将水塔内的 上下水管路和角钢悬梯剪断。为精确控制爆破切口 形状和范围， 用爆破法预先开设定向窗， 并人工修整 成三角形 ［］ 。 爆破方案设计 爆破切口 由于该水塔墙壁厚度较薄、 强度较低， 在其定向 倒塌过程中， 防止后坐而冲坏后侧9处的房屋是 该拆除爆破中所要考虑的重点安全问题， 而爆破切 口的正确设计又是控制水塔后坐的关键 ［ . ］ 。 为控制水塔后坐， 在保证水塔失稳的前提下， 尽 量缩小切口的长度， 缩小切口未端的高度， 并降低切 口距地面的高度。根据塔身的壁厚和强度， 爆破切 口的长度取塔身周长的／ ， 切口高度取壁厚的 万方数据 倍 ［］ ， 采用水平型开口， 考虑到施工的方便， 切口距 地表面“ 。 图爆区周围环境示意图 （单位 ） ’ 爆破参数 炮孔深度 * ； 炮孔间距“ ’ * ； 炮孔 排距’ * ； 炮孔排数’排； 布孔长度 ； 炮孔个数， 上排 ’个， 下排为 个， 总 计, 个孔。单孔装药量 ’ “ ， 式中为壁 厚， “ ’ ；为单位炸药消耗量， 据文献 ［-］ 取’ “ “.／ 。计算得’ .。 - 起爆网路及安全防护 每孔用’发雷管起爆， 采用导爆管复式混联线 路， 导爆管用电雷管起爆， 用 式军用点火机激 发。 为防止爆破飞石， 在整个爆破切口部位挂敷二 层草袋， 并用铁丝扎牢。 爆破效果 在点火起爆瞬间， 爆破切口形成， 水塔先抖动一 下， 在稳定大约/之后便开始朝预定方向倒塌。 爆后测量发现， 倒塌中心线向南偏离原设计方向约 0， 爆堆长约’ ,， 在水塔筒体爆破切口的背面， 残 存的筒体高约 ， 筒体无丝毫后坐现象。周围 建筑物安然无恙， 其后侧 处的设备平房没有受 到任何影响， 无任何飞石飞出。 经分析， 实际倒塌方向向南偏约 0的主要原因 是切口南端位置的小窗造成的。小窗与切口未端定 向窗之间保留部分的宽度只有“ ， 由于水塔筒 身的强度较低， 当爆破切口形成之后， 该部分首先被 压碎， 因此切口的范围就发生了变化， 致使倒塌方向 与设计方向有一定偏差。 参考文献 ［］ 何广沂， 朱忠节拆除爆破新技术 ［1］北京 中国铁 道出版社， 2 ［’］ 章克凌砖混水塔定向控爆冲击速度的预测 ［3］ 爆破， ’ “ “ （） 2 4 ’ “ ［］ 时党勇， 非对称定向窗爆破拆除后加固式薄壁简形水 塔 ［3］ 爆破， ’ “ “ （） 4 2 ［-］ 冯叔瑜城市控制爆破 ［1］北京 中国铁道出版社， 2 福州沉船爆破成功 中新社福州月’ 日电’ ,日上午， 随着一声巨响， 三条水柱冲天而起， 一艘在闽江口沉没了-个月的 货轮被成功爆破。这是福州海区首次对福建沿海南北通航习惯航路的碍航物进行爆破。 为防止沉船爆破过程造成的燃油污染， 福建省海事局和上海救捞局制订了严密计划， 对可能出现的污染 采取了必要的措施。沉船爆破后， 海面上基本没有出现污染。 -, 爆破 ’ “ “ ’年2月 万方数据