510t级硐室大爆破.pdf

第 “ 卷第 期 年 月 爆破 “5 ;5-A 6BC-’’AD，6D,- E-FG; IB-B -J 6BC-’’AD，6D,- 3/， KC-； L’-AM- ;5-A K’， N-AO,- K’ -J,;5G PG’,Q K’ N-AO,- /40， KC-） -12/829 45F B’-5G’J BCRSG S;5-A - R U 7R - IC-6’, ; -5G’J,BJ 6’ R5 5C GO, ;5’- AGJ,5’- - CDJG’Q’WG QG’MB5 ， ;,5S S;5-A QG’AGR -J S;5B5 ; ;’ -5G’J,BJ 9. ;6/1BCRSG S;5-A；S;5-A QG’AGR；S;5B5 工程概况 神头一电厂新建贮灰场碾压堆石坝前期需要石 方量约 13 万 R3。石方的级配要求 块度小于 4 BR， Y 4 BR 的块率应保证在 1Z以上， 块度 4 BR 以上不能超过 Z。主石料场岩石为奥陶纪灰 岩和白云岩， 岩层层理均匀， 层理厚度为 3 Y 0 R。岩石坚固性系数3 [ 0 Y 。 爆区四周均为低山丘， 距离爆区 /13 R 处有一 变电站， 为砖混结构； 44 R 处为施工单位住地； 最 近村庄红壕头和苗山村距爆区 “0 R， 村民住房主 要为土坯结构， 且年代长久， 多处开裂。由于村民对 爆破振动危害的担心和阻挠， 爆破工期推迟了两个 多月， 因此控制爆破振动， 确保民房的安全， 成为本 收稿日期 . 3 . 作者简介 张世平 （“4“ . ） ， 男； 太原 太原理工大学爆破技 术研究所副教授 次爆破考虑的主要因素。 爆破方案 遵循既要达到爆破效果， 又要严格控制爆破地 震， 确保爆破安全的设计原则， 本爆破设计提出两套 爆破方案比较。 方案 为 双层、 多排立体条形药室和集中药室 相结合多级毫秒微差强松控制爆破方案。方案 为 单层、 多排条形药室和集中药室相结合多级毫秒 微差强松控制爆破方案。 方案 的优点是 “大块率低， 爆破效果好， 可 减少二次破碎量； , 4 “ 值较为合理；最小抵抗 线小， 一次起爆药量小， 可有效控制爆破地震。 缺点是 “洞室掘进工程量大， 炸药单耗大； 爆破成本高； 爆破设计、 施工难度大。 方案 的优点是 “导洞掘进量少， 单位长度洞 室爆破量大； 炸药单耗低；爆破成本低；爆破 万方数据 设计、 施工较容易。 缺点是 “ 值较小、 大块率高、 二次破碎 量大； “爆破地震较大；机械挖运困难。 经过反复论证， 权衡利弊， 重点考虑降低爆破地 震效应和保证石渣级配、 减少大块率及二次爆破岩 量等因素， 决定采用方案 ， 即双层、 多排立体条形 与集中药室相结合多级毫秒微差强松爆破方案。 “爆破参数 “单位炸药消耗量 根据现场地质地形条件以及岩石的实际情况， 结合以往爆破经验， 确定 ’ “。为了测 试单位耗药量的准确性， 装药前在试验巷道进行试 爆， 以确定最终单位耗药量。 “*爆破作用指数 考虑到该爆区岩层层理比较发育， 且层理厚度 较小， 为减少大块率， 决定采用由外向里递增的爆破 作用指数， 其取值范围为 , - 。 ““最小抵抗线 为了有效降低爆破块度， 提高合格级配的石渣 量， 减少一次起爆药量， 取 . */ ， 虽然加大导 硐工程量， 但对整体效果有利。 “装药量计算 条形药室 ’ * （） * ’ 集中药室 * ’ “（） 式中为条形药室单位长度装药量， ’ ； 为炸 药换算系数， 对 * 0岩石炸药 ， 对铵油炸药 ； 为单位炸药消耗量， ’ “； 为最 小抵抗距， ； 为爆破作用指数， , - ；, 为 间距系数，, 为 - *；（）为爆破作用指数 函数，（）’ - . -1“。 “/端部药室和端部药量 为了消除条形药室端部效应， 在条形药室端部 增加部分药量。每个端部增加药量为 */’ “ （） “1 每个端部药包的长度为 /’ “1 每个端部实际装药量为 * ’ * （） （ /. “1） 药室布置原则 （）采用以条形药室为主、 集中药室为辅的布 置方式， 在地形变化较大的地方， 布置集中药室， 以 改造地形， 调整最小抵抗线。 （*）因山体较高， 为保证破碎效果， 使 “ 合 理， 采用双层药室。 （“）同条药室最小抵抗线数值差异限定在 2 3， 否则采取间隔装药技术。 （）有关爆破参数根据现场实际情况做适当调 整。 /爆破网路设计 起爆方式采用毫秒微差控制爆破技术。起爆系 统采用正副独立的两套网路， 以并串并联双回路复 式电起爆网路为主， 导爆索束网路为辅。每条药室 均安装 - / 个起爆体。 1爆破振动校核 为了减少爆破地震危害， 本次爆破采用多种技 术措施加以控制， 采用毫秒微差爆破技术， 减少单段 爆破的药量； 采用不偶合空腔装药降低冲击波的初 始峰值， 同时利用应力波相互干涉， 以减弱爆破震动 峰值。爆破振动采用规范推荐的公式进行校核 对村民房屋0’/（ “ * “ 1/） ’ -4 56 ； 对变电站0*’/（ “ * “ 1/） ’ *-17 56 。 式中1/为爆源至保护建筑物的距离， 村民房屋 1/ 47 ， 变电站 1/ ,“ ；/为岩石性质系 数，/ /；0 为允许地震速度， 对土坏房 0 “ 56， 对砖混结构 0“/ 56；为爆破性质 系数， /；* 为最大单响装药量，* “ ’ 。爆破地震计算结果均满足爆破安全要求。 ,爆破效果 本次大爆破共布置 ““ 个药室， 开挖导硐长 // ， 设计总药量为 / 7 8， 分 * 段微差起 爆， 大爆破于 * 年 * 月 ** 日起爆。 录像资料和爆后现场检查表明， 所有药室都安 全起爆。由于靠主山体一排药室端部增加了药量， 上破裂线向后和向上延深较多， 爆破方量超过原设 计的 ,“ 万 “。爆区中部有形成明显的爆破漏斗 坑， 爆破堆积在设计的塌散范围内， 爆破飞石最大距 离小于 7 。山体岩石爆破破碎充分， 块度均匀， 基本无大块， 完全满足贮灰坝堆石料的级配要求。 爆破震动得到了有效控制， 爆破震动监测数据表明， 距离爆区最近的红壕头村和苗山村民房所受最大振 动速度小于 ,7 56， 低于 国家爆破安全规程 , 第 4 卷第 * 期张世平等/8 级硐室大爆破 万方数据 规定的震动安全控制值， 实地调查表明民房结构未 受任何损害。 参考文献 ［］ 苌江， 吴南屏， 薛培兴 “ 条形药包硐室爆破山体端部 药包处理技术 ［］ “ 工程爆破， （） ’ *“ ［］ 刘殿中 “ 工程爆破实用手册 ［］ “ 北京 冶金工业出版 社， ,,,“ ［*］ 高尔新， 杨仁树 “ 爆破工程 ［］ “ 徐州 中国矿业大学 出版社， ,,,“ ［-］ 程玉泉， 钱锋 “ 复杂环境下控制抛掷硐室爆破 ［］ “ 爆破， （） ’ ./ 滁州爆破公司成功爆破 --0 高倒锥壳水塔 年 月 * 日， 随着一阵炮响， 安徽省滁州卷烟厂内一座高 -- 0 的倒锥 形水塔按设计方向轰然倒地， 周边的建筑物和设施丝毫无损， 爆破获得圆满成功。 本次倒锥壳薄壁圆筒钢筋砼水塔定向爆破， 由滁州爆破公司设计和实施。 拟爆水塔全高 -- 0（避雷针 0） 。上部倒锥形水箱最大外直径 - 0； 下部 圆筒钢筋砼壁外直径 / - 0， 壁厚 / 0， 内配单层钢筋， 竖筋， 间距仅 10， 系由滑模整体浇筑而成。水塔西侧 0 为本厂生产微机主控室， 南侧 0 为生产主厂房， 东侧 ’ 0 有房舍。 设计水塔朝北方定向爆破倾倒。由于壁体钢筋粗密， 由筒内向外钻凿 . 排 炮眼 间距 10、 排距 10、 炮眼深 2 10， 采用非电导爆管闭合网路分段 微差、 双雷管加强起爆法起爆。为防飞石危害， 对爆破部位外侧进行三层覆盖防 护； 为削减水箱触地冲击振动及其产生的碎块飞距， 在水箱预计着地区域采取了 缓冲及阻挡措施。 起爆后水塔约经 3 倾倒着地， 约 0 处没有明显振感。水塔倒向的后侧 方 0 处的摄像观察到 水塔倾斜初期定向窗应力集中角处壁体破裂向后发 展， 随后水塔稍有下坐并后坐约有 0， 但着地后的前冲又将后坐段前拉。爆后 现场直接观察不到明显的后坐现象。 目前， 国内倒锥壳薄壁钢筋砼水塔定向爆破实例尚少， 本次爆破及有关现象 可供同行参考及研究。 郑德明 .- 爆破 年 月 万方数据