预裂切割爆破在拆除钢筋砼墙中的应用.pdf

第 “卷第“期年月爆破 “ / * . / 0/ 1 / 0 , 3 4 . 4 - * * “ ’ , 9 A，B 8 ’ C 9 D A “ 3 ， E 8 9 ,） 9 6 . 3 - , .4 E ; - ; 8 9 F ’ - G ; H G ’ 9 G - ; D ;I , J D , K 8 8 D A G ’ 9 H 8 D ’ 8 9, F D ; - H ; ’ 8 D 8 ’ 9 8 J , 9 , A L ; H, 9 H 8 D J J D , K 8 8 D AH , D ,, - ; G , G C , D ; H 4 E ; K , J D 8 9 - ’ - , , - ; 8 9 D - ’ H C G ; H 4 AB / 3 6 - ; M J 8 D M G C D D 8 9 M K , J D 8 9 ；- ; 8 9 F ’ - G ; H M G ’ 9 G - ; D ; M I , H ; ’ 8 D 8 ’ 9；J D , K 8 8 D A , 9 , A J 8 J 收稿日期 . “ . / 作者简介董瑞丰（“ 3 0 .），男；蓟县天津矿山工程公司工程师 “ 工程概况某水泥公司在建6 D／ H生产线因设计有变，需要把一座 6N 2N 6钢筋砼墙进行拆除处理（见图“）。要求在其距地面“ 部位拉出 6N 2N 6的空间以做他用。同时保证墙体内的“ /钢筋不受破坏和变形、保持上部 /高墙体稳定。 “）稳定分析由于工程要求上部墙体 / 高砼全部保留。上部墙体重量全部靠根“ /钢筋支撑。实施爆破后，形成的 6高裸露的钢筋能不能支撑上部墙体重量是本设计方案的关键。为此，必须对钢筋进行稳定计算。）稳定计算钢筋属轻质高强材料，截面比较纤细。在受压时，如果压力超过受力极限，钢筋会失稳而发生屈服变形。钢筋临界应力计算公式为［“］ O1 2 3／- （“）图“拆除部位图（单位）式中，O为临界应力； 2为变形模量；3为钢筋截面惯性矩； -为裸露钢筋长度。从式（“）可知只要钢筋所受压力小于钢筋临界应力，就可以保证钢筋稳定。即每根钢筋上所受工作应力4／小于钢筋所能承受极限压力。公式表示为 “““ 计算“ 14 ／14 8 ／（ 56）1“ 7 /5“ 0 *／。查表“ /钢筋的“ 1 /5“ 3* ／。由上可以万方数据看出远远小于“，对钢筋稳定性影响不明显。可以采用爆破方案。爆破方案设计［］）待爆墙体周围环境见图，爆区前为人行道路，后侧磨机车间，左设备基础，右堆积设备。由于爆破药量较小。爆破震动不会太大。因此，只要作好飞石防护即可。图爆区环境图）结合墙体结构特点，依据周围环境条件、安全及设计要求，该爆破决定采用预裂切割微差爆破方案。上下两排孔进行预裂切割控制边界，中间主爆孔破碎砼。 ’）炮孔布置（见图’）及参数选择（见表）待爆墙体为规则的钢筋砼长方体，采用梅花形平行布孔，穿孔时遇到钢筋适当错开。图’炮孔布置图（单位））药量计算主爆区单孔装药量按公式“ 计算，单位药量以砼破碎成块疏松、与钢筋分离的原则选取。预裂孔装药量按公式 “ ’ 计算，单位药量 ’ 以切割高强砼药量查表选取。表爆破参数炮孔名称孔数／个孔径／孔深／孔距／排距／单耗／（* ）每孔药量／装药量／预裂孔 ’ ’ ’ , - - 主爆孔 ’ ’ , ／ ’ , ）装药结构由于炮孔深度较浅，为保证爆破效果，提高不耦合系数，采用自制“ 小药卷。预裂孔采用爆力相对较低的煤矿炸药，隔孔装药。主爆孔采用岩石炸药。不藕合装药结构。 ,）起爆网路起爆采用毫秒非电导爆管并联网路，火雷管引爆。预裂孔段非电导爆管，主爆孔’ 段非电导爆管。 -）安全防护爆破的安全防护主要是防止个别飞石飞出警戒范围。采用双层旧 . / 皮带进行防护，用铅丝捆绑后蒙帆布遮盖。确保飞石控制在安全范围内。 ’ 爆破效果起爆后，个别小块冲破防护散落在,“ 内，对周围建构筑物没有产生影响。爆区大部分砼碎裂成 “ ’ / 块体脱离钢筋骨架、无抛掷，破碎情况良好。预裂孔产生切割效果较好。钢筋基本没有变形。从清理后的情况看，两排预裂孔起到很好的控制作用，其他保留砼墙体绝大部分没有产生裂纹。局部裂纹处理后，进入下步施工准备。结语在砼墙的切割拆除爆破中，在可能的情况下，尽量采用低猛度炸药、自制小直径药包，增大不耦合系数，保证切割成槽质量，减少对保留砼的扰动。主爆孔装药量应充分考虑爆破对钢筋的冲击作用，选择合理的单耗是提高主爆区质量的关键。参考文献［］中国力学学会工程爆破专业委员会.爆破工程［0］.北京冶金工业出版社， 1 1 . ［］舒思齐.钢筋混凝土单立柱定向爆破拆除［2］.爆破，， - （） ’ “ ’ . , 爆破年’月万方数据