气泡帷幕削减水击波压力作用因素分析.pdf

第2 9 卷第4 期 2 0 1 2 年1 2 月 爆破 B L A S T I N G V 0 1 ．2 9N o ．4 D e c ．2 0 1 2 d o i 1 0 ．3 9 6 3 ／j ．i s s n ．1 0 0 1 4 8 7 X ．2 0 1 2 ．0 4 ．0 0 6 气泡帷幕削减水击波压力作用因素分析 王兴雁，詹发民，周方毅，姜涛，张宇 海军潜艇学院，青岛2 6 6 0 4 2 摘要采用正交实验的方法，对气泡帷幕削减水中爆炸冲击波压力作用效果的主要影响因素进行了研 究，分析了各主要影响因素的显著性，并提出了基于本实验条件下的最优因素水平组合。在实验条件下，气 泡帷幕与测点之间的距离是最显著的影响因繁，气泡帷幕管道的管径和流量等因素次之，孔距对气泡帷幕防 护效果的影响最小。因此，在进行气泡帷幕管道设计和参数设置时，应重，最关注气泡惟幕与被防护目标之间 的距离和气幕管道的管径及供气气流量的变化。 关键词气泡帷幕；水击波；压力削减；正交实验 中围分类号0 3 8 3 ．1文献标识码A文章编号1 ∞】一4 8 7 X 1 2 0 】2 0 4 0 0 2 3 一0 5 E f f e c to fB u b b l eC u r t a i l I so nU n d e r w a t e rS h o c k w a V eR e d u c i n g W A N GX i 昭一了Q n ，z H A NF 8 - m i n ．Z H o UF m t g 一再，J I A N GT ∞。z H A N GY u R e s c u e S a l v a g eD e p 甜m e n t ，N a v yS u b m 蚵n eA c a d e I n y ，Q i n g d ∞2 6 6 0 4 2 ，C h i n a A b s t r a c t E f f e c to f b u b b l ec u r t a i no n8 h o c kw a v ea t t e n u 砒i o nu n d e r w g t e rw 8 8i n v e 8 t i g a t e dw i t l lo r t l l o g o n a le x p e r i - m e n tm e t h o d ．T h es i g n i 矗c a n c eo fe a c hf 如t o rw 髂d i s c u s s e da n d 山eo p t i m u mf a c t o rc o m b i n a t i o nf 而mt l l ee x p e r i n 地n t w a Sp u tf o 刑盯da c c o r d i n d y ．0 nt l l i se x p e r i m e n tc o n d i t i o n ，d i s t a I l c eb e t w e e nt h eb u b b l ec u n 止n 明dt l l eo b s e r v a t i ∞ p o i n ti st h em o s t8 培n i f i c a n tf a c t o r ，w h i l et h ep i p ed i a r n e t e ra n da i rn o w r a t ea r et 1 1 es e c o n do n e 明d 出eh o l es p a c i n g t h el e a s to n e ，F u r t h e n n o r e ，t h ef i r s tt h r e ef a c t o r sm e n t i o n e da b o v es h o u l db ep a i dm o r e 砒t e n t i o ni na i rb u b b l ec l l n a i n d e 矗9 1 1 ．T h em e t h o da n dn s u l tw mb eh e l p f u l t ot l l ee n 舀n e e r i n gd e s i 印o f 莳I I 】i l a ra i rb u b b I ec u r t a i n ． K e yw O r d s b u b b l ec u r t a i n ；u n d e r w a t e rs h o c kw a v e ；p r e s s u r ea t t e 硼a t i o n ；D n l l o g o n a le x p e r i m e m 、 气泡帷幕的概念，是由加拿大工业有限公司的 A d o l p h 工程师首先提出的，并在加拿大O r t a r i o 水电 站的水下爆破施工中得以应用．2 j 。随后，由于气 泡帷幕在水下爆破工程中削减水中冲击波效应方面 效果明显，从而得到了各国的广泛运用和研究。前 人或者从声学和热力学的观点，或者从能量的观点， 对气泡帷幕削减冲击波的规律进行研究。但由于理 论表达的复杂性，且考虑到的影响因素较少，研究结 论并不能直接应用到具体的工程中[ 3 引。针对某具 体目标，采用正交实验的方法】，对影响水中冲击 波压力衰减效果的供气流量、供气压力、供气管孔 收稿日期2 0 1 2 一0 7 一1 6 作者简介王兴雁 1 9 7 3 一 ，男，硕士研究生、讲师，从事水下爆破理 论及实践研究， E m a i l w a n g x y t o m ．c o m 。 径、孔距、炸点与测点距离、气幕管道与测点距离等 主要因素进行了研究，分析了这些因素的影响程度， 为优化气幕设计提供了思路和参考。 1 实验设置 气泡帷幕对水中爆炸冲击波压力的削减实验在 一个直径4m ，深3m 的爆炸水池中进行，如图1 。 实验系统主要由爆源、气泡帷幕发生装置及数据采 集装置3 部分组成。 1 爆源。实验采用的爆源为工程8 号导爆管 雷管，用G M 一1 式导爆管起爆器起爆。雷管的入水 深度统一设定为2m ，以消除水底和水面对爆炸测 试结果的影响。 2 气泡帷幕发生装置。由高压气瓶、Y Q Y 万方数据 爆破2 0 1 2 年1 2 月 0 8 型气瓶减压器、S A 2 0 S 一1 5 型玻璃转子流量计、 流量控制器和气泡帷幕管道组成，各部分之间通过 高压软管进行连接。 图l 爆炸实验水池 F i g ．1E x p l o s i o ne x p e r i m e n t a l 州 3 数据采集系统。由水下压力传感器、数据 电缆、电荷放大器、数据采集仪和计算机组成。安装 在被保护目标上的C Y Y D 2 0 3 M T 水下爆炸压力 传感器用于感受水下压力的变化，并将这种变化以 电荷的形式反映出来，通过数据电缆传输到Ⅶ西8 5 3 型电荷放大器中，经过信号处理，电荷信号被转换为 电压信号，传入u S B q 5 1 6 型便携式数据采集仪， 进行电压信号和压力信号的转换，并将最终的水中 冲击波参数显示在计算机上。 气泡帷幕实验系统组成如图2 所示。 l 供气装置；2 一起爆器；3 一炸药； 4 一帷幕管道；5 一传感器；6 一电荷放大器； 7 一数据采集仪；8 一计算机；9 爆炸水池 图2 气泡帷幕实验整体系统组成示意图 F i g ．2D i a g r 枷0 ft h ee x p e r i m e n t a ls y s t e m 2 方案设计 2 ．1 气泡帷幕管道的设计 在实验中，必须加工制作一系列不同参数的气 泡帷幕管道。气泡帷幕发生管道本身的参数对于水 中冲击波作用的衰减效果有着直接的影响。我们认 为管道的内径、孔径和孔距是影响帷幕效果的3 个 主要因素。根据实验的具体情况，我们采用的气泡 帷幕管道是长为1 0 0 0m m 的黄铜管，对于影响气泡 帷幕生成效果的管径D 、孔径d 、孔距口等3 个因素 各取3 个水平，具体取值见表l 。 表l 气泡帷幕管道的因素水平表 T a b I e1F a c m 啪a I l dI e w bo f t h ep i p 幅 枰 ∥i J ‰} ‘岫 根据正交设计的思路，对3 因素3 水平的实验用 气泡帷幕管道，选择厶 3 4 正交表，进行因素水平搭 配。这样，可以得到9 种不同规格的管道，见表2 。 ．表2 气泡帷幕管道的规格 ’r 曲I e 2 S p ∞m ∞6 加0 f t h ep i p 嚣 2 ．2 实验方案正交设计 本实验就是利用表2 中列出的9 种规格的供气 管道进行气泡帷幕防护效果的实验研究。实验中采 用的爆源为工程8 号导爆管雷管。通过对水中冲击 波的传播规律和气泡帷幕衰减冲击波压力的机理进 行分析研究，确定影响气泡帷幕对水中爆炸冲击波 压力衰减效果的主要因素有炸点与测点之间的距 离S 、气泡帷幕的流量Q 、供气压力P 以及帷幕管道 与被保护目标的距离L 等。在本实验中，每个因素 各取3 个水平，见表3 。 表3 实验的因素水平裹 T a b I e3F _ c t 粥柚dI e v e ki n 山ea 印唧r j 咖t 7 I 平』L 盏一 1 q s ／姗Q ／ L I I I i n 一‘ P ／ k P a L ／咖 15 0 0 ．03 0 0 ．04 0 0 ．05 0 ．0 21 0 0 0 ．O4 0 0 ．05 0 0 ．01 0 0 ．0 32 0 0 0 ．O5 0 0 ．O6 0 0 ．02 0 0 ．O 综合气泡帷幕管道设计和各实验参数，我们可 以得到表4 的实验方案及数据。表中，P ，为没有设 置帷幕时传感器测得的压力峰值，P 为设置气泡帷 幕之后测得的压力峰值。符号A 表示衰减程度，其 万方数据 第2 9 卷第4 期 王兴雁，詹发民，周方毅，等气泡帷幕削减水击波压力作用因素分析 2 5 值为P 2 与P 。的比值，用百分比表示，其数值越小表 示经过气泡帷幕后的水击波峰值削减的程度越大。 表4 实验方案及数据 T a b l e4 E x p e r i m e n ts c h e m ea n dt h ed a t a 奎兰 兰查至三二二三丕三二二二芝三二二兰互三三耋五至二三王j 二五竺 墨盘211 茎；1 2 兰兰 l1 0 ．01 ．0 5 ．05 0 0 ．03 0 0 ．O4 0 0 ．05 0 ．O7 7 ．45 ．87 ．5 21 0 ．01 ．05 ．O5 0 0 ．0 4 0 0 ．05 0 0 ．01 0 0 ．O7 7 ．41 4 ．01 8 ．1 3 1 0 ．01 ．05 ．O5 0 0 ．05 0 0 ．06 0 0 ．0 2 0 0 ．07 7 ．41 5 ．62 0 ．2 41 0 ．01 ～ 1 0 ．01 0 0 0 ．O3 0 0 ．04 0 0 。05 0 ．04 0 ．13 ．99 ．7 51 0 ．01 ．51 0 ．0 1 0 0 0 ．04 0 0 ．05 0 0 ．O1 0 0 ．04 0 ．17 ．41 8 ．5 6 1 0 ．01 ．51 0 ．01 0 0 0 ．O5 0 0 ．06 0 0 ．O2 0 0 ．04 0 ．11 0 ．72 6 ．8 71 0 ．02 ．02 0 ．02 0 0 0 ．0 3 0 0 ．04 0 0 ．O5 0 ．O2 0 ．21 ．99 ．2 81 0 ．O 2 ．O2 0 ．O2 0 0 0 ．04 0 0 ．O5 0 0 ．O1 0 0 ．02 0 ．2 3 ．71 8 ．1 91 0 ．O2 ．02 0 ．0 2 0 0 0 ．05 0 0 ．O6 0 0 ．02 0 0 ．02 0 ．25 ．32 6 ．1 l O2 0 ．O1 ．01 0 ．02 0 0 0 ．03 0 0 ．0 5 0 0 ．O2 0 0 ．02 0 ．27 ．23 5 ．6 1 12 0 ．01 ．0 1 0 ．02 0 0 0 ．04 0 0 ．06 0 0 ，05 0 ．02 0 ．22 ．21 1 ．0 1 22 0 ．01 ．01 0 ．0 2 0 0 0 ．05 0 0 ．O4 0 0 ．O1 0 0 ．02 0 ．24 ．42 1 ．8 1 32 0 ．01 ．52 0 ．O5 0 0 ．03 0 0 ．0 5 0 0 ．02 0 0 ．O7 7 ．42 7 ．53 5 ．5 1 42 0 ．01 ．5 2 0 ．O5 0 0 ．04 0 0 ．06 0 0 ．O5 0 ．07 7 ．41 0 ．41 3 ．4 1 52 0 。01 ．52 0 ．0 5 0 0 ．O5 0 0 ．O4 0 0 ．O1 0 0 ．O7 7 ．41 2 ．61 6 ．3 1 62 0 ．02 ．O5 ．01 0 0 0 ．03 0 0 ．05 0 0 ．O2 0 0 ．04 0 ．11 2 ．23 0 ．4 1 72 0 ．02 ．0 5 ．01 0 0 0 ．04 0 0 ．06 0 0 ．05 0 ．04 0 ．14 ．6．5 1 82 0 ．02 ．05 ．01 0 0 0 ．0 5 0 0 ．04 0 0 ．O1 0 0 ．04 0 ．18 ．62 1 ．5 1 9 3 0 ．01 ．02 0 ．01 0 0 0 ．03 0 0 ．O6 0 0 ．O1 0 0 ．04 0 ．17 ．51 8 ．7 2 03 0 ．01 ．0 2 0 ．01 0 0 0 ．04 0 0 ．04 0 0 ．O2 0 0 ．04 0 ．11 2 ．23 0 ．3 2 13 0 ．01 ．O2 0 ．01 0 0 0 ．05 0 0 ．05 0 0 ．05 0 ．O4 0 ．13 ．68 ．9 2 23 0 ．O1 ．55 ．0 2 0 0 0 ．03 0 0 ，06 0 0 ．01 0 0 ．02 0 ．25 ．02 4 ．8 2 33 0 ．01 ．55 ．02 0 0 0 ．O4 0 0 ．04 0 0 ．O 2 0 0 ．02 0 ．26 ．43 1 ．6 2 43 0 ．01 ．55 ．02 0 0 0 ．05 0 0 ．05 0 0 ．O5 0 ．02 0 ．22 ．61 2 ．7 2 53 0 ．02 ．01 0 ．05 0 0 ．0 3 0 0 ．06 0 0 ．O1 0 0 ．07 7 ．41 7 ．42 2 ．5 2 6 3 0 ．02 ．O1 0 ．O5 0 0 ．O4 0 0 ．O4 0 0 ．O 2 0 0 ．O7 7 ．41 7 ．52 2 ．6 2 7 3 0 ．02 ．O1 0 ．05 0 0 ．05 0 0 ．05 0 0 ．O5 0 ．07 7 ．4 6 ．98 ．9 3 结果分析 对表4 的实验数据进一步分析，可得到表5 。表 中，K 、＆、憨分别为各因素取值在第l 、2 、3 个水平条 件下水中冲击波压力衰减程度之和；后。、后、忌，表示各 因素取值在第l 、2 、3 个水平条件下水中冲击波压力 衰减程度的平均值。R 表示各因素的极差，其取值是 各列中的座。、忌、尼，中最大值减去最小值。根据极差 的大小，可以判断出各因素的主次顺序。因素的极差 越大，就表明该因素对衰减程度的影响越大。 表5 实验数据分析表 T a M e5 A n a l y s i ss h 傥to fe x p e r i m e n td a t a 因素 D ／m md ／m m ∥m ms ／m m o ／ L m i n 。1 P ／k P a∥m m 必。1 5 4 ．21 7 2 ．11 7 8 ．31 6 5 ．O1 9 3 ．91 7 0 ．59 2 ．8 K 2 1 9 7 ．01 8 9 ．31 7 7 ．41 7 6 ．31 7 5 ．11 8 6 ．71 8 0 ．3 玛 1 8 1 ．01 7 0 ．8 1 7 6 ．51 9 0 ．91 6 3 ．21 7 5 ．02 5 9 ．1 后．1 7 ．11 9 ．11 9 ．81 8 ，32 1 ．51 8 ．91 0 ．3 ＆2 2 1 、92 1 ．O1 9 ．7 1 9 ．61 9 ．52 0 ．72 0 ．O 如2 0 ．11 9 ．01 9 ．62 1 ．21 8 ．11 9 ．42 8 ．8 R4 ．82 ．00 ．22 ，93 ．41 ．81 8 ．5 1 从表5 可以看出，在我们列出的7 个因素 中，气泡帷幕管道与保护目标的距离L 的极差最大， 而气泡帷幕管道上的孔距a 的极差最小，这说明L 和d 分别是影响程度最大和最小的因素。同理，根 万方数据 爆破2 0 1 2 年1 2 月 据极差的大小，可得出各因素的主次顺序为L 、D 、 Q 、s 、d 、P 、n 。 表5 还表明对因素￡来说有如 如 ％。。这 说明，因素L 的第1 个水平对于水中冲击波压力的 削减作用效果最为明显，因此我们认为该水平为因 素L 的最佳水平。同理，对于其它因素，我们也可以 得到最佳的水平，分别为管径D 的第1 个水平、孔 径d 的第3 个水平、炸点与测点距离s 的第1 个水 平、流量Q 的第3 个水平、供气压力P 的第1 个水 平。因素。的极差很小，这说明其水平改变对于实 验结果基本没有影响，为了加工的方便，孔距。的值 可取为2 0 ．Om m 。这样，本实验中，对于水中爆炸冲 击波压力衰减作用效果最优的因素水平组合为帷 幕管道与防护目标的距离取5 0 ．om m ，管径取 1 0 ．Om m ，流量取5 0 0 ．OL ／m i n ，孔径取2 ．0m m ，供 气压力取4 0 0 ．0k P a ，炸点与测点的距离取 5 0 0 ．0m m ，孔距取2 0 ．0m m 。 2 图3 和图4 为距离爆源2m 处的水中冲击 波幅频特性曲线。从图3 可以看出，在没有气泡帷 幕的情况下，低于5 0 0H z 频率成分中，有2 个部分 的能量比较突出，一个部分是5 0 ～1 2 0H z 的频率 成分，另一个部分是4 0 0H z 附近的成分；在5 0 0 ～ 1 0 0 0H z 频率成分中，6 0 0 7 0 0H z 频率携带能量居 多，1 0 0 0H z 以上频率成分能量偏少，以1 1 7 5H z 、 1 4 0 0H z 和1 5 2 5H z 成分能量居多。图4 则表明，通 过气泡帷幕之后，2 0 0H z 以上的高频成分携带的能 量都得到了很大程度上的衰减，而水击波中的低频 成分能量衰减不明显，特别是对于5 0H z 以内的能 量基本没有衰减。 4 ．5 4 ．O 3 ，5 3 ．0 之2 ．5 蠢2 ．O 1 ．5 I ．0 O ．5 O5 0 01 0 0 01 5 0 02 0 0 02 5 0 03 0 0 0 ∥H z 图3 没有气泡帷幕时水击波的幅频特性 2m F i g ．3A m p l i t u d e - f b q u e n c yc h a r a c t e r i s t i cc u Ⅳeo ft l l e u n d e r w a t e rs h o c k w a v ew i 山o u tb u b b l ec u r t a i n 4 结语 1 实验中，气泡帷幕对水中冲击波压力峰值的 削减程度 有帷幕时压力与无帷幕时压力的比值 达 到7 ．5 ％～3 5 ．6 ％，表明气泡帷幕可以有效地降低水 中冲击波峰值压力，从而达到保护目标的效果。 O5 0 01 0 0 0 1 5 0 02 0 0 0 2 5 0 0 3 0 0 0 ∥H z 图4 经过气泡帷幕后水击波的幅频特性 2m F i g ．4A m P l i t u d e - f b q u e n c yc h 锄c t e r i s t i cc u n 7 eo ft h e u n d e r w a t e rs h o c k w a v ea f t e rab u b b l ec u r t a i n 2 气泡帷幕与被防护目标的距离是对气泡帷 幕影响最为显著的因素，气泡帷幕管道的管径和流 量等因素次之，孔距对气泡帷幕防护效果的影响最 小，所以在进行气泡帷幕管道设计和参数设置时，应 重点关注帷幕与被防护目标的距离和气泡帷幕防护 装置管道的管径以及流量的变化。 3 气泡帷幕对不同频率成分的水中冲击波的 削减作用具有明显的选择性，其对水击波中高频成 分削减效果显著，而对低频成分削减作用效果不明 显。因此，进行气泡帷幕防护设计及对其作用效果 进行评估时，除衡量水击波峰值压力削减程度外，还 要考虑低频成分能量的破坏作用。 4 只针对单层气泡帷幕进行了研究，2 层甚至 多层气泡帷幕对水中冲击波压力的削减作用规律有 待于进一步研究。同时，针对本文提出的最优因素 水平组合，也有待于进行实验验证。 参考文献 风I f e 弛n c e s [ 1 ] 杨光煦．水下爆破工程[ M ] ．北京海洋出版社，1 9 9 2 ． [ 2 ] 周睿，冯顺山．气泡帷幕对水中冲击波峰值压力衰 减特性的研究[ J ] ．工程爆破，2 0 0 1 ，7 2 1 3 ．1 7 ． [ 2 ] z H 0 uR u i ，F E N Gs h u n - s h 明．s t u d yo nw e a l 【e n i n gp e a k p r e s s u r eo fu n d e 州a t e rs h o c k w a v eb yb u b b l ec u r t a i n [ J ] ． E n 舀n e e r i n gB l a s t i n g ，2 0 0 1 ，7 2 1 3 1 7 ． i nC h i n e s e [ 3 ] 赵根，季荣，郑晓宁，等．乳化炸药水中爆炸冲击 波传播规律试验研究[ J ] ．爆破，2 0 1 1 ，2 8 2 1 - 4 ． [ 3 ] z H A 0G e n ，J IR o n g ，z H E N Gx i a o n i n g ，e ta 1 ．E x p e r i m e n ． t a li n v e s t i g a t i o no np r o p a g a t i o nm l eo fs h o c kw a v eb ye - m u l 8 i o n e x p l o s i v e s u n d e r w 砒e rb l 聃t i n g [ J ] ． B l a s t i n g ， 2 0 1 1 ，2 8 2 1 4 ． i nC h i n e 8 e [ 4 ] 朱安周，张可玉，詹发民，等．气泡帷幕衰减水中冲击 波频谱特性实验研究[ J ] ．爆破，2 0 0 4 ，2 1 4 1 2 - 1 4 ． [ 4 ] z H uA n - z h o u ，Z H A N GK e y u ，z H A NF 小m i n ，e ta 1 ．E x ． p e r i m e n t a ls t u d yo nf } e q u e n c ys p e c t n l mc h 啪c t e r i s t i c so f u n d e r w a t e rs h o c kw g v ew e a k e n e db yb u b b l ec u r t a i n [ J ] ． 万方数据 第2 9 卷第4 期 王兴雁，詹发民，周方毅，等气泡帷幕削减水击波压力作用因素分析 2 7 上接第2 2 页 3 ．3 混凝土、钢筋单元应力分析屈服能力远大于混凝土，所以在倒塌过程中大部分 在方案1 模型中，取结构支撑柱某处的钢筋单钢筋不会屈服，而是处于不断受到拉压的状态，这是 元，输出其纵向应力曲线图4 a ，由于钢筋的抗拉与实际情况相符的。 4 Il e m e 【4 1 9 州惝 目 n t n O 3 2 巴 田 山 宴 飞 O12345 012345 t | s t } s a 钢筋应力一时程曲线 b 混凝土应力一时程曲线 图4 方案1 中混凝土、钢筋单元应力时程曲线 F 远．4 S t r e s s t i m ec u n r e s0 fc o n c r e t ea n dr e i I l f b r c e m e n te l e m e n t si nM e t l l o d1 同时取后排支撑柱外侧的混凝土单元输出其应 力．时程曲线4 b ，从图中可以看出，混凝土单元在 1 ．2s 时达到最大应力值后，屈服失效被删除。 以上可以说明分离式模型能够反应钢筋和混凝 土这两种不同材料的力学性能差异。 4 结论 1 共用节点分离式模型的模拟结果与实际相 吻合，能够为工程实例作一定的指导。在一定程度 上可以预测建筑物的倒塌形态，避免一些不利因素 对爆破的干扰。 2 高宽比一样的建筑物，由于结构的分布不 同，影响结构之间的受力，从而会导致不同的倒塌效 果。在借鉴类似建筑的爆破参数，利用经验公式确 定爆破高度时及对结构进行预处理时应注意，根据 结构的自身分布特点进行调整。 3 通过对钢筋及混凝土应力时程曲线的分 析，可以看出分离式模型能够较好的反应出这两种 不同材料在力学性能上的差异，也说明了数值模拟 在爆破工程应用中的可行性。 参考文献 R e f e r e 眦e s [ 1 ] 言志信，刘龙泉，刘培林，等．框架结构爆破拆除分离 式模拟研究[ J ] ．爆破，2 0 1 l ，2 8 3 1 - 3 ． [ 1 ] Y A N 盈i 一 i n ，u uI J 0 n 哥q u a n ，u uP e i - l i n ，e ta 1 ．s i H H l l a t i o n r ；e s e a r c ho ns e p a r a t eI n o d e lo ff h r n e ds t m c t u r e e x p l 嘴i v e m e n t n o 4 4 3 6 d e I I 出t i ∞[ J ] ．B l 枷I l g ，2 0 1 0 ，2 8 3 1 ．3 ． i nm n e s e 崔正荣，赵明生，杜明照．剪力墙结构原地坍塌爆破拆 除数值模拟[ J ] ．爆破，2 0 0 9 ，2 6 1 6 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石少卿，康建功，汪敏，等．A n s y s ／L S D Y N A 在爆炸 与冲击领域内的工程应用[ M ] ．北京中国建筑工业 出版社，2 0 1 1 2 3 - 2 5 ． 崔晓荣，魏晓林，傅建秋，等．建筑爆破倒塌过程的摄 影测量分析 Ⅱ 一后坐及能量转化分析[ J ] ．工程爆 破，2 0 0 7 ，1 3 4 9 1 4 ． C U i a o - r o n g ，W E I Ⅺa 0 - l i n ，F UJ i a I l - 咖，e ta 1 ．C 1 0 s e - m 嶝 p h o t o 群瑚啪时a 1 1 a l y s i so ft l l ec o u n 汜o fb u i l d i n gc o u a p s e i nb l a s t i I l gd e n d i t i o n I I - b a c k l 嬲ha n de n e r 舒m m 幽m [ J ] ．E n 舀∞嘶n gB l 鹅t 堍，2 0 a 7 ，1 3 4 9 1 4 ． i nc I l i n e s e 纠 纠 纠 纠 乱 引 朝 剐 剐 r L r L r L r L r L r L r L r【rl 万方数据