钢筋混凝土双烟囱交叉折叠倒塌爆破数值模拟.pdf
第2 8 卷第4 期 爆破 V o l 2 8 N o 4 2 0 1 1 年1 2 月B L A S T I N G D e c .2 0 1 l D O I 1 0 .3 9 6 3 /j .i s s n .1 0 0 1 - 4 8 7 X .2 0 1 1 .0 4 .0 0 7 钢筋混凝土双烟囱交叉折叠倒塌爆破数值模拟 罗倦/, 尘I ,池恩安2 ”,詹振锵3 ,王丹丹3 ,张修玉3 1 .贵州久联民爆器材发展股份有限公司,贵阳5 5 0 0 1 ;2 .贵州新联爆破工程有限公司,贵阳5 5 0 0 0 2 ; 3 .贵州大学矿业学院,贵阳5 5 0 0 0 3 摘要针对2 座钢筋混凝土烟囱爆破拆除倒塌场地长度小于烟囱高度的特殊情况,拟采用双向折叠交叉 倒塌的爆破技术方案。为了对所采取方案进行验证,在爆破前首先采用A N S Y S 建立分离式共节点实体模 型,并对有限元网格进行划分,然后在D Y N A 环境下完成对烟囱倒塌过程的数值模拟计算,模拟结果表明所 采取的方案可行、有效。实际烟囱倒塌过程、倒塌长度与数值模拟结果较为吻合。因此可认为拆除爆破前,采 用数值模拟方法对爆破方案进行验证,并优化爆破设计方案具有重要意义。 关键词钢筋混凝土双烟囱;爆破拆除;数值模拟 中图分类号T U 7 4 6 .5文献标识码A文章编号1 0 0 1 4 8 7 X 2 0 1 1 0 4 0 0 2 7 0 4 N u m e r i c a lS i m u l a t i o no fB l a s t i n go fT w oR e i n f o r c e dC o n c r e t e C h i m n e y w i t hC r o s sF o l d i n gC o l l a p s e L U OD e 厕1 ,C H IE n a n 2 ⋯,Z H A NZ h e n q i a n 9 3 ,W A N GD a n d a n 3 ,Z H A N GX i u y u 3 1 .G u i z h o uJ i u l i a nI n d u s t r i a lE x p l o s i v eM a t e r i a l sD e v e l o p m e n tC oL t d ,G u i y a n g5 5 0 0 0 1 ,C h i n a ; 2 .G u i z h o uX i n l i a nB l o tE n g i n e e r i n gL i m i t e dC o r p ,G u i y a n g5 5 0 0 0 2 ,C h i n a ; 3 .S c h o o lo fM i n i n g ,G u i z h o uU n i v e r s i t y ,G u i y a n g5 5 0 0 0 3 ,C h i n a A b s t r a c t A i ma tt h es p e c i a ls i t u a t i o no ft h el e n g t hf o rc o l l a p s i n gl e s st h a nt h eh e i g h to fc h i m n e y 。t l l eb l a s t i n g s c h e m eo fc “瑚f o l d i n gc o l l a p s eW a su s e dt od e m d i s ht h et w or e i n 董o r e ee o n c l q e t ec h i m n e y .B e f o r et h eb l a s t i n g .f o rt e s - r i n ga n dv e r i f y i n gt h es c h e m e ,t h eA N S Y Sw a su s e dt oe s t a b l i s ht h es e p a r a t ee n t i t ym o d e lo fn o d e sa n dm e s h i n g ,t h e n s i m u l a t i n gt h ec o l l a p s eC O U E %o ft h ec h i m n e yi nD Y N A .T h es i m u l a t i o nr e s u l ts h o w st h a tt h i ss c h e m ei sf e a s i b l ea n d v a l i d .A f t e rb l a s t i n g 。t h ec o l l a p s ec 0 岫ea n dt h ec o l l a p s el e n g t ho f c h i m n e y 删c o i n c i d ew i t ht h es i m u l a t i o nr e s u l t ,8 0 u s i n gt h es i m u l a t i o nt e s t sa n dv e r i f y sa n do p t i m i z e st h eb l a s t i n gs c h e m eb e f o r eb l a s t i n gi sv e r yi m p o r t a n t . K e yw o r d s t w or e i 坷o r e e dc o n c r e t ec h i m n e y ;e x p l o s i v ed e m o l i t i o n ;n u m e r i c a ls i m u l a t i o n 爆破拆除在国内外高耸建筑物拆除工程中得到 广泛应用,技术上日益完善,但其理论仍严重落后于 实践。如果烟囱爆破拆除前能采用数值模拟的方法 模拟烟囱爆破拆除全过程,将会为爆破拆除提供有 力的理论技术支持,从而保证烟囱拆除爆破的安全 可靠引。针对2 座钢筋混凝土烟囱倒塌空间有限 收稿日期2 0 1 l 0 9 1 6 作者简介罗德丕 t 9 6 5 一 ,男,贵州贵阳人,高级工程师,华中科技 大学博士研究生,主要从事爆破技术研究工作, E m a i l n l i “g s h e n g z I I ∞ 1 6 3 .c o m 。 的情况,采用交叉折叠倒塌的技术方案,并利用有限 元程序软件L S D Y N A 对爆破拆除方案进行模拟 预演,以期找到更为科学、安全的爆破拆除设计。 1 工程概况 某厂有2 座8 5m 高的钢筋混凝土烟囱需要爆 破拆除。烟囱周围的环境极其复杂,其中东面为厂 区道路,南面1 0 .7m 为电除尘室,西面6 5m 处有南 北走向的架空管道,北面5 0m 处有东西走向的架空 万方数据 爆破2 0 1 1 年1 2 月 管道,2 座烟囱相距1 2m 。l 。烟囱到西北角的最远 距离为8 6m ;2 。烟囱到西南角的最远距离为8 3m , 到西北角的最远距离为7 9m ,可供烟囱倒塌的场地 极其有限。2 座烟囱的结构完全一样,底部外周长 2 1 .5m 、烟囱筒身底部外径6 .8 4m 、壁厚0 .3 5m 、空 气隔热层0 .0 5m 、内衬0 .1 2m ;顶部外径3 .1 2m 、 顶部周长9 .8m ,东面各有一高2 .0m 、宽1 .1m 的 出灰口。见图l 。 公路 图l 双烟囱四邻环境示意图 单位m l r , g .1T h e 鲺m Ⅻ蛾e n v i r o r a n e n to ft h et w oe h i r r 瑚y a u n i t m 2 爆破方案 由于该厂是连续化生产,业主要求在烟囱爆破 的施工准备和实施阶段其毗邻的各厂房的生产不能 停工,生产工人不能撤离,这就对工程提出了很高的 技术要求和安全要求,在确保2 座烟囱在按设计方 向倒塌的同时,还必须完全杜绝爆破飞石、震动、粉 尘危害。因此针对特殊的周围环境、特殊的工程要 求,通过数值模拟制定科学的技术方案是很重要的, 并在技术方案基础上对各爆破参数合理选取。 1 。烟囱选择向西北定向倒塌的爆破技术方案, 为了确保烟囱倒塌触地后其爆碴不危及到架空管道 的安全,采用抬高爆破切口的施工技术。爆破切口 选在 l O .5m 处,即 1 0 .5m 以上部分采用定向爆 破拆除,0 .0 0 ~ 1 0 .5m 部分待上部爆破后采用机 械拆除。2 ’烟囱选择双向两折叠定向倒塌爆破技术 方案,其中 2 1 .0 0m 以上部分向西南方向倒塌, 0 .0 0 一 2 1 .0 01 1 1 部分向东北方向倒塌,开2 个爆 破切口,第1 个爆破切口在 2 1 .0 0m 处,切口高度 2 .4m ,第2 个切口在 0 .5 0m 处,切口高度3 .01 1 3 。 2 。烟囱第2 个爆破切口滞后于第1 个爆破切口1 .2s 起爆,1 ’烟囱的爆破切口滞后于2 。烟囱第2 个爆破 切口68 起爆,2 座烟囱的倒塌方向垂直交叉。 工程的重大技术风险主要是2 。烟囱上部分能 否按设计方向倒塌,爆破后瞬间失稳很关键,因此在 技术设计中对2 ’烟囱的切口圆心角的取值比较大 2 1 6 。 ,切口高度取了2 .4m ,定向窗也开的比较 大 底长1 .51 1 1 ,高2 .4m ,这为2 。烟囱爆破后尽快 形成失稳倒塌趋势创造了条件。但是由于其结构特 点,如爆破不能达到预期的效果,对周围环境的安全 影响较大。 3 烟囱整体倒落数值模拟过程 3 .1 模型简化 在数值模拟前首先对烟囱进行模型简化 1 烟 囱为均质混凝土材料; 2 除爆破切口外,倾倒部分烟 囱为刚体; 3 烟囱在倾倒过程中满足动量守恒; 4 计算中只考虑平面运动形式,不考虑碰撞后烟囱 转动以外的其他运动情况。根据爆破方案设计、烟囱 的结构特征、混凝土的材料参数,合理确定炸药爆炸 产生的载荷对模拟结果的准确性有着非常重要的作 用,包含确定爆破激振力的大小、作用位置和方向、作 用时刻和持续时间等对模拟结果的影响h6 。。 3 .2 模拟倒塌过程 根据2 ’烟囱在双向折叠采用的是“先上后下” 的起爆顺序,在计算模型中,在计算机处理过程中, 0 .3s 时对上切口处块体单元首先作用1 个冲击载 荷,1 .5s 时,再在下缺口块体单元上作用另1 个冲 击载荷。6s 时,对1 。烟囱缺口块体单元上作用另一 个冲击载荷。下列图2 为2 座钢筋混凝土烟囱倒塌 整体过程。模拟中体现了烟囱在08 、3 .7s 、6 .0 5s 、 8 .5 58 、1 08 、1 2 .4 8 、1 3 .5s 、1 5s 时间内过程中的倒 塌情况。 3 .3 烟囱倒塌长度计算 2 烟囱由于周边环境限制,对倒塌长度有很高 的要求。利用A N S Y S 软件对本方案的模拟研究中, 可计算2 烟囱的倒塌长度。A N S Y S /L s D Y N A 后 处理软件,空间坐标轴为 髫,,,, 。Y 轴为纵轴,分 析烟囱倒塌距离时,取髫,轴,后处理软件默认节点 单元起始坐标为 0 ,0 。建立模型时以茹轴的正方 向为北,z 轴正方向为西。1 。烟囱向西北方向倒塌, 2 。烟囱向东北方向倒塌。 图3 为2 4 烟囱顶部节点单元2 2 0 4 6 0 ,从图中可 知髫、彳的坐标为 2 9 ,2 9 。因此2 ’烟囱的倒塌距离 工 /石2 z 2 4 1m 。图4 为1 ’烟囱顶部节单元 26 6 2 ,从图中可知髫、z 的坐标为 4 6 ,5 0 。因此l ’ 烟囱的倒塌距离L 以2 , 6 7 .9 4m 。因此认为 此控制爆破方案,烟囱倒塌长度满足要求,不会对周 边建筑物造成损坏。 万方数据 第2 8 卷第4 期 罗德丕,池恩安,詹振锵,等钢筋混凝土双烟囱交叉折叠倒塌爆破数值模拟 2 9 夕 - 翔- I 图22 烟囱模拟倒塌过程图 F i g .2 S i m u l a t i o no ft w oc h i m n e y so fc o l l a p s ep r o c e s s 4 爆破效果与数值模拟过程比较 2 。烟囱上切口起爆后,上部6 2m 站立,1 .2s 后 下部切口爆破,上部已形成向西南倾倒的趋势; 2 .1s 时,上部倾斜约1o ,下部2 3m 已形成向东北 方向倾倒的趋势;3 .3s 时,上下部倾斜均约2 0 ;3 .7 s 时,上部6 2m 倾斜约1 5 。,下部倾斜约1 7 。;4 .5s 时上部倾斜约2 5 。,下部基本倒地。6 .0 58 时,上部 倾斜约6 5o ,此时1 。烟囱切口爆破,7 .4s 时2 ’烟囱 基本全部倾倒着地。2 4 烟囱整个折叠倒塌过程历时 7s 。模拟计算的爆破后的效果表明烟囱上部6 2m 与下段2 3m 完全重叠在一起,2 ’烟囱实际倒塌距离 为4 3 .5m 。7s 时l4 烟囱上部形成向西北倾倒的趋 势;8 .5 5s 时,l4 烟囱倾斜约1 。;1 0s 时,爆破切口 上部分跟下部分重合,烟囱上部7 2m 开始对烟囱下 部1 0m 施加荷载;1 1 .3s 时,烟囱上部倾斜约1 0o ; 1 2 .4s 时,烟囱上部倾斜约2 0o ;1 3 .5s 时,烟囱上 部倾斜约4 5 。;1 4 .2s 时,烟囱上部倾斜约7 0 。;1 5s 时,烟囱上部基本全部倾倒着地。l 。烟囱倒塌过程 历时9s ,1 ’烟囱实际倒塌距离为7 1m 。烟囱的实际 倒塌过程和倒塌后状态见图5 。模拟计算爆破后的 效果表明,烟囱下部1 0m 会被烟囱上部坐塌。爆破 没有对周围建筑物、人员、设备造成危害,爆体破碎 彻底,因此可认为利用数值模拟的方法对方案进行 预演、校核有着重要意义。 _‘|J{J_l -._J,11,,●●J --_li .i 萤蓦 萤墓 翟蓦 韵弱 L 万方数据 3 0爆破2 0 1 1 年1 2 月 3 0 。2 5 l2 0 3 1 5 菖1 0 毛5 “0 - 5 5 、0 ;一5 8 1 0 喜一1 5 啐一2 0 “一2 5 3 0 图32 。烟囱2 2 0 4 6 0 单元位移时程曲线 F i g 3T h ed i s p l a c e m e n t t i m eCHIVeo f2 2 0 4 6 0u n i to f2 4c h i m n e y 5 结语 图41 。烟囱2 6 6 2 单元位移时程曲线 F i g .4 T h ed i s p l a c e m e n t - t i m ecurveo f2 6 6 2u n i to f1 ’c h i m n e y a / - - 59s 时烟囱倒塌状态 b T 1 5s 时烟囱倒塌后状态 a 1 T h ec h i m n e yo f c o l l a p s es t a t e w i t h t h e t i m eo f 59s b T h ec h i m n e yo f c o l l a p s es t a t e w i t h t h e t i m ea f t e r l 5 日 图5 烟囱的倒塌过程和倒塌后状态 F i g 5T h ec o l l a p s ep r o c e s sa n dc o l l a p s es t a t eo ft h ec h i m n e y 1 根据钢筋混凝土烟囱折叠控制爆破的力学 原理,采用A N s Y S /L s D Y N A 显式动力分析软件, 建立烟囱爆破拆除有限元模型,钢筋混凝土单元采 用分离式共节点模型,通过数值模拟验证了爆破技 术方案的可行性。从爆破效果看,2 座烟囱定向准 确,烟囱坍塌完全,未对周围的厂房、机械和电器设 备、生产工人造成危害。 2 通过数值模拟确定的2 。烟囱上、下爆破切 口延期时间为1 .2s ,烟囱折叠效果明显,说明选取 1 .2S 是合理的。 3 随着计算机性能的提高和大型计算软件的 发展,使得对结构倒塌的数值模拟成为可能。如能 采用合理的模型与材料参数,确定合理的边界条件, 并对单元细化,必将可以指导此类工程实践,使爆破 效果与预计设计目标更加吻合。 参考文献 R e f e r e n c e s [ 1 ] 杨勇,郭子雄基于A N S Y S 程序的钢筋混凝土梁非 线性数值模拟[ J ] 福建工程学院学报,2 0 0 5 ,3 6 6 2 8 - 6 3 2 [ 1 ] Y A N GY o n g ,G U OZ i x i o n gN u m e r i c a ls i m u l a t i o no fr e i n f o r c e dc o n c r e t eb e a m sb a s e dO i lA N S Y Sp r o g r a m [ J ] . J o u m a lo fF u j i a nU n i v e r s i t yo fT e c h n o l o g y .2 0 0 5 ,3 6 6 2 8 - 6 3 2 i nC h i n e s e 下转第3 6 页 h£~S~u≈、nqH≈.N 万方数据 爆破2 0 1 1 年1 2 月 可知m 0 ,在此范围之内的某个值为最佳匹配值。 钢板与铜板的声阻抗比为1 .1 4 ,钢板与铝板的 声阻抗比为3 .1 6 ,钢板与橡胶板的声阻抗比为 3 9 .2 7 ,因此,三者的匹配系数值分别为一0 .0 7 、 一1 .0 8 和一1 9 .1 3 5 。虽然铝板的衰减系数小于橡胶 板,但试验中选取铝板为“软材料”时破坏程度最 小。因此设想,并不是衰减越大防护效果越好,对复 合结构中的“软材料”还有一定硬度要求,组合材料 应达到一个最佳匹配值。由此设想m 最佳取值范 围可能在一1 附近,但仍需进一步研究予以确定。 4结语 通过毁伤机理分析,运用有限元仿真技术及试 验研究相结合的手段对铝、铜、橡胶等材料作为“软 介质”的防护效果进行了研究,设想复合结构中应 具有一个最佳匹配值,证明了复合壳体结构具有良 好的抗爆性能。同时,为复合壳体结构的水下应用 提供了理论和技术上的支持。但是,由于试验相对 简单,仍需后续试验予以充分验证。下一步应通过 大量的数值模拟和试验研究,寻求具有最佳防护效 果的材料以及复合壳体的组合,还可以展开3 层复 合壳体结构水下爆炸损伤特性的研究,为水下船舶 结构设计提供理论和试验支持。 参考文献 R e f e r e n c e s [ 1 ] T E D E S C OJW ,H A Y E SJR ,L A N D I SDW .D y n a m i c 陪 8 p o 舾eo fl a y e r e ds t r u c t u r e ss u b j e c tt ob l a s te f f e c t so fn o n n u c l e a rw e a p o n r y [ J ] .C o m p u t e r &S t r u c t u r e ,1 9 8 7 , 2 6 1 /2 7 9 - 8 6 . 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