水炮泥合理填塞长度的试验研究.pdf

第3 2 卷第2 期 爆破 V 0 1 ．3 2N o 2 2 0 1 5 年6 月 B L A S T I N GJ u n ．2 0 1 5 d o i 1 0 ．3 9 6 3 ／j ．i s s n ．1 0 0 1 - 4 8 7 X ．2 0 1 5 ．0 2 ．0 0 2 水炮泥合理填塞长度的试验研究术 李延龙，史秀志，刘博，赵建平 中南大学资源与安全工程学院，长沙4 1 0 0 8 3 摘要分析了炮孔装药爆破时水炮泥的受力情况，利用爆破理论和应力波理论，对水炮泥填塞作用机理 及其在孔内的运动规律进行了分析。基于水炮泥填塞的模型试验，通过对水炮泥合理填塞长度的选取进行 试验研究，并对试验模型表面和底面裂纹扩展情况作统计分析，得出了合理的水炮泥填塞长度为7 ．0 ～ 8 ．5c m ，根据B C M 模型，认为裂纹扩展至自由面的时间为合理的破岩时间，由此建立了合理的填塞长度计算 公式，计算得出的合理填塞长度为7 ．7 5c m 。最后将实验值与理论计算值进行对比分析，试验值与理论计算 值较吻合，证明了试验模型具有一定的合理性。 关键词爆破理论；应力波理论；水炮泥填塞；裂纹扩展；计算公式 中图分类号T D 2 3 5 ．3文献标识码A文章编号1 0 0 1 4 8 7 X 2 0 1 5 0 2 0 0 1 1 一0 6 E x p e r i m e n t a lR e s e a r c ho nR e a s o n a b l eL e n g t ho fW a t e rS t e m m i n g L ／Y a n l o n g ，S H IX i u - z h i ，L I UB o ，Z H A OJ i a n - p i n g S c h o o lo fR e s o u r c e sa n dS a f e t yE n g i n e e r i n g ，C e n t r a lS o u t hU n i v e r s i t y ，C h a n g s h a4 10 0 8 3 ，C h i n a A b s t r a c t T h ef o r c e so fw a t e rs t e m m i n gi nc h a r g e dh o l ew a sd i s c u s s e d ．A c c o r d i n gt ob l a s t i n gt h e o r ya n ds t r e s s w a v et h e o r y ，t h es t e m m i n gm e c h a n i s ma n dm o v e m e n tb e h a v i o ro fs t e m m e dm a t e r i a li nb o r e b o l ew e r ea l s o a n a l y z e d ． B a s e do nt h em o d e lt e s to fw a t e rs t e m m i n g ，t h eb l a s t i n ge x p e r i m e n to nt h es e l e c t i o no fr e a s o n a b l ew a t e r s t e m m i n g l e n g t hW a sc a r r i e do u t ，a n dt h ec r a c kp r o p a g a t i o nc h a r a c t e r i s t i c so nt h es a m p l es u r f a c ea n db o t t o mw e r es t a t i s t i c a l l yd i s c u s s e d ．T h er e a s o n a b l el e n g t ho fw a t e r s t e mW a so b t a i n e da s7 ．0 ～8 ．5e m ．A c c o r d i n gt oB C Mm o d e l ．t h et i m eo fc r a c k p r o p a g a t i o nt ot h ef r e es u r f a c ei sk n o w na sr e a s o n a b l er o c kb l a s t i n gt i m e ，t h e nt h ec a l c l l l a t i o nf o r m u l ao fr e a s o n a b l e l e n g t ho fs t e m m i n gW a ss e tu p ，a n dt h ec a l e u l a t e dr e a s o n a b l el e n g t ho fw a t e rs t e m m i n gW a s7 ．7 5c m ．F i n a l l y ，t h ee x p e r - i m e n t a lv a l u ew a sc o m p a r e dw i t ht h e o r e t i c a lc a l c u l a t i o nv a l u e ，w h i c hf i t t e dt h et h e o r e t i c a lc a l c u l a t i o nv a l u ew e l l ． K e yw o r d s b l a s t i n gt h e o r y ；s t r e s sw a v et h e o r y ；w a t e rs t e m m i n g ；c r a c kp r o p a g a t i o n ；c a l c u l a t i o nf o r m u l a 目前国内外金属矿山主要分为两大类，一类是 露天矿山，一类是地下矿山。无论哪类矿山，采矿的 主要形式为爆破法采矿，即先在矿体内施工炮孔，然 后填装炸药，利用炸药爆炸的能量破岩，从而将矿石 从围岩体中分离出来‘1J 。炸药爆炸能量的利用直 接影响爆破效果的好坏，进而对采矿成本、采矿安 收稿日期2 0 1 5 一0 4 2 1 作者简介李延龙 1 9 8 9 一 ，男，硕士研究生，主要从事采矿工艺与 爆破方面的研究工作， E - m a i l 8 1 9 7 8 0 2 3 9 q q ．c o n 。 通讯作者史秀志 1 9 6 6 一 ，男，教授、博士生导师，主要从事爆破与 安全方面的研究与教学工作， E m a i l c s u b l a s t i n g 1 6 3 ． c o m 。 基金项目国家科技支撑计划项目 2 0 1 3 B A B 0 2 8 0 5 全、采矿效率等诸多因素产生深刻影响。2o 。因此， 提高炸药爆炸能量的利用率对于爆破工程意义重 大。提高提高爆炸能量利用率的方法有很多，炮孔 堵塞是重要且较好的途径之一。良好的炮孔填塞质 量可以延长爆生气体在孔内作用时间，从而确保炸 药在炮孔内充分反应，提高爆炸能量的破岩利用率， 扩大爆破裂隙的范围，降低炸药单耗，改善爆破效 果‘3J 。炮孑L 堵塞质量主要是指堵塞的长度、堵塞材 料和堵塞密实性等方面，其中，又以堵塞长度对爆破 效果的影响最为明显。 采用水炮泥作为堵塞材料进行模型试验，选择 万方数据 1 2 爆破2 0 1 5 年6 月 不同长度的水炮泥，比较爆破后模型裂纹扩展情况， 试验得出合理的水炮泥填塞长度，对指导矿山爆破 作业具有重要意义。 1 水炮泥堵塞作用机理 相关研究表明，水炮泥堵塞一般具有增大孔内 应力波压力及其作用时间，延长爆生气体的作用时 间，保证孔内炸药充分反应，降低单位岩体炸药消耗 量和降低爆破粉尘的作用MJ 。 1 ．1 增大孔内应力波压力及作用时间 和一般堵塞物一样，水炮泥在堵塞炮孔后，会通 过改变孑L 内应力波及应力波作用时间来对爆破破碎 过程产生影响，作用时问的长短决定了岩石的破碎 程度和范围。从图l 可以看出，有堵塞和无堵塞两 种条件下，对炮孑L 孔壁初始冲击压力虽然没有明显 的影响，但堵塞增大了爆炸冲击波的有效压力，延长 了作用时间。 图1堵7 糠对炮孔压力的影响 F i g ．1I m p a c to fs t e m m i n go nb l a s t h o l ep r e s s u r e 1 ．2 延长爆生气体的作用时间 炮孑L 在无堵塞的情况下，炸药爆炸后，产生的高 a 无堵塞时 a W i t h o u ts t e m m i n g 温高压气体将迅速冲出炮孑L ，使气体压力迅速衰减 至临界压力以下，在这个过程中还会产生很大的噪 声，并对孔口产生一定的冲击破坏作用。炮孔堵塞 时，爆炸气体对岩石的作用时间主要由3 部分组成 一是炸药爆炸到爆生气体作用于堵塞物，堵塞物受 压后开始向外移动前爆破气体压力作用于岩石的时 间t ，；二是炮孔堵塞物在受压后向外运动并冲出炮 孔的时间t ；三是堵塞物冲出炮孔后爆生气体对岩 石的有效作用时间t ，。爆炸产生的高温高压爆炸气 体对岩体的作用时间为t 。、t 、t ，之和，有无堵塞时压 力与时间关系曲线如图2 所示。 2 水炮泥孔内运动规律 2 ．1 运动分析假设 水炮泥堵塞后，在炮孑L 内的运动分为爆生气体 挤压水炮泥和水炮泥的宏观运动两个过程。 1 炸药爆炸在瞬间完成，爆炸气体沿炮孔轴 向运动速度比气体膨胀引起炮孑L 周围介质的径向速 度大得多，以至于后者可以忽略，所以爆炸气体沿炮 孔轴向的运动近似为一维线性运动。 2 爆生气体瞬间同时作用于炮孔空间内的各 个部位和方向，冲击压缩波在堵塞物中的传播过程 就是堵塞材料的被压缩过程。 3 爆生气体为理想气体。 4 水炮泥为完全非弹性体，由于水具有不可 压缩性，所以水炮泥在炮孔中的整体移动类似于刚 体移动。 o ■o “ b 有堵塞时 b W i t hs t e m m i n g 图2 有无堵塞时压力与时间变化曲线 F i g ．2 T h ec a l v e so fp r e s s u r ea n dt i m ew i t ho rw i t h o u ts t e m m i n g 2 ．2 水炮泥开始移动前所需要的时间t 。 爆生气体作用在水炮泥内部形成压应力波，压 应力波由炮孔里端面传播到外端面孔口处的瞬间， 水炮泥的整体运动便开始，由于近似地认为炮孔在 施工堵塞作业时已将水炮泥填装紧密岩石，即认为 在爆生气体的作用下，水炮泥不再发生可测范围内 的压缩变形，因此水炮泥开始移动前所需的时间t ． 即为水炮泥长度与应力波传播速度之比。一般认为 这个时间很短，可以忽略不计。 2 ．3 水炮泥冲出炮孔所需要的时间t 由于水炮泥自身存在质量和惯性作用，水炮泥 整体冲出炮孑L 需要一定的时间。当应力波传播到水 万方数据 第3 2 卷第2 期李延龙，史秀志，刘博，等水炮泥合理填塞长度的试验研究 1 3 炮泥外端时，水炮泥之后的运动视为刚性整体运动。 力学模型示意图如图3 所示‘5 。。 炮泥 图3 水炮泥堵塞炮孔运动力学模型 F i g ．3 M e c h a n i c a lm o d e lo fw a t e r - s t e m m e dm a t e r i a lm o v e m e n t 水炮泥的运动可近似地理解为遵从牛顿第二定 律，即 F m 口 1 F 詈 d 矿 2 m 一4 膨d 2 ；P 3 式中F 为水炮泥所受的合力，其值为爆生气体压力 P 和炮孔孔壁的摩擦阻力F7 的差；m 为水炮泥的质 量；n 为水炮泥的运动加速度；d 。为炮孔直径，与水 炮泥直径近似相等；z ，为水炮泥堵塞长度；p 为水炮 泥的密度；_ p 为炮孑L 内的气体压力。 由于孑L 壁对水炮泥的镜像约束，根据泊松效应， 水炮泥在孑L 内移动时受到的摩擦阻力F7 由下列公 式计算 F ’ 1 r d 6 Z ，一石 A ／p 4 A 批／ 1 一批 5 式中F ’为水炮泥移动时所受炮孔的摩擦阻力；戈为 水炮泥在炮孔中的位移；，为水炮泥与炮孔壁的摩 擦系数；肛。为动态泊松比，一般为0 ．跏。 则根据式 1 至式 5 可以推导出水炮泥在炮 孔中运动加速度为 。鲤尘磐兰迪 6 o 2 1 历一 ∽’ 根据水炮泥的运动方程，其整体移出炮孔时的 总移动位移为堵塞长度z ； Z 。 1 ／2 Ⅱt 2 7 则由式 6 和式 7 可得 r 层 √矿‰㈥ 根据前面的假设条件，水炮泥在冲出炮孔前，炮 孔体积增大是水炮泥向孔口方向移动戈的结果。假 定炸药在爆炸瞬间完成而且爆生气体在炮孔中等熵 膨胀，则水炮泥冲出炮孔前，爆生气体的压力P 随水 炮泥运动的衰减规律为 p 百嵩而一 9 V o 1 ／4 7 r d 1 6 一l 。 1 0 式中7 为绝热等熵指数，一般取3 ；d 。为炮孔的直 径；p 0 为爆生气体充满炮防腐剂的瞬间对孔壁的初 始冲击载荷；V o 为起爆前炮孔去除堵塞段的体积；l 。 为炮孔长度。 根据KK 安德列耶夫以及AK 别廖耶夫的研 究№] ，当炮孔内装药在径向不耦合的情况下，孔壁 受到的初始压力为 轴向连续 p 。 页号竽万K i 2 7 1 1 轴向不连续 p 。 责警竽万K i 2 Lz 。 1 2 式中J D 。为炸药密度；D 为炸药的爆速；配为径向不 耦合系数；z ，为轴向装药系数。 联立式 8 至式 1 2 ，可得 t 镌 2 p d b l 2 丽际 宅辛 7 ‘叫n c 明p 。I 一丌／ 1 3 则水炮泥完全移出炮孔所需要的时间t 为 层 南 7 1 4 从式 1 4 可以看出，在炮孑L 参数确定时，水炮 泥冲出炮孔的时间t 与炮孔的堵塞长度f 。、水炮泥 的密度 以及爆炸后炮孔内初始压力P 。有关。因此 增大堵塞水炮泥的堵塞长度z ，，设计合理的水炮泥 堵塞模型，满足合适的轴向装药系数和径向不耦合 系数，可以增加炮孔内水炮泥的移动时间，即增大了 爆炸能量在炮孔内破碎的时间，更有利于破碎块度 和裂纹扩展。 3 水炮泥堵塞长度试验 某矿山采用V ．c ．R 法采矿，爆破拉槽方式采用 束状孔拉槽，每束4 个孔，呈正方形布置，孔网参数 为0 ．7mx0 ．7m ，爆破范围为2m 2m ，一次爆破 高度为1 ．8m 。根据几何相似条件和边界相似条 件，根据矿岩的物理力学性质，拟制作水泥砂浆模 型，在原型缩小1 0 倍的基础上，拟加大模型尺寸，并 在内部配筋，以模拟被爆矿岩部分的无限边界条件， 并加大模型与原型的力学相似程度，模型尺寸为长 x 宽高 5 0 0m m x5 0 0m m 2 0 0m m ，内部配筋 尺寸3 0 0m mx3 0 0m mX1 0 0m m 。 万方数据 1 4 爆破2 0 1 5 年6 月 3 ．1 试验过程 1 试验介绍 试验用模型1 0 块，每2 块模型堵塞1 种长度水 炮泥，试验用水炮泥采用聚乙烯塑料袋手工加工而 成，加工长度分别为3c m 、4c m 、6c m 、8c m 和 1 0c m 。模型在制作过程中，由于料浆的沉降作用， 模型实际厚度为1 8 ～1 8 ．5c m ，因此在试验中，炮孔 内并未填满，这样与工程实际的装药过程类似。 2 试验参数 模型的密度根据磅秤称重m ，并计算模型的体 积y ，相除得出；弹性模量和纵波波速根据工程类比 法得出4o 。模型物理力学参数如表1 所示。 表1 模型物理力学参数 T a b l e1 P h y s i c a la n dm e c h a n i c a lp a r a m e t e r so ft h em o d e l 井下矿山爆破采用四个束状孑L 拉槽，因此拟在 模型上先行钻4 个孔，每个孔装一个药卷，药卷的直 径为雷管 6m m 导爆索 5m m 胶带厚度 1m m 1 2m m ；药卷长度为4c m ；每个模型的装 药量为 雷管 0 ．6 4g 导爆索 0 ．1 4 5g ／c mx 4 4c m 4 ．8g 。药卷参数如表2 所示。 底部抵抗线为4c m ，采用黄泥稍稍堵塞，保证 药卷不从孔中漏掉即可；装药系数为0 ．5 ；炮孑L 直径 为1 ．5c m ，径向不耦合系数为1 ．2 5 ；试验基础参数 如表3 所示。 3 ．2 试验结果与分析 1 试验结果 试验后，主要对模型的表面和底面裂纹扩展情 况进行统计分析，试验结果如表4 ～表7 所示。 表2 药卷参数 T a b l e2C a r t n d g ep a r a m e t e r s 表3 模型试验基础参数 T a b l e3M o d e lt e s tp a r a m e t e r s 表4 不同堵塞长度下表面主裂纹长度测量结果 T a b l e4T h el e n g t ho ft h es u r f a c em a i nc r a c kw i t hd i f f e r e n ts t e m m i n gl e n g t h 表中L ／K 代表堵塞长度与抵抗线的比值，下同。 万方数据 第3 2 卷第2 期李延龙，史秀志，刘博，等水炮泥合理填塞长度的试验研究 1 5 表5 不同堵塞长度下表面支裂纹长度测量结果 T a b l e5T h el e n g t ho ft h es u r f a c eb r a n c hc r a c k 、】I r i t hd i f f e r e n ts t e m m i n gl e n g t h 表中L ／K 代表堵塞长度与抵抗线的比值，下同。 表6 不同填塞长度下底面主裂纹长度测量结果 T a b l e6T h el e n g t ho ft h eb o t t o mm a i nc r a c kw i t hd i f f e r e n ts t e m m i n gl e n g t h 表7 不同填塞长度下底面支裂纹长度测量结果 T a b l e7T h el e n g t ho ft h eb o t t o mb r a n c hc r a c kw i t hd i f f e r e n ts t e m m i n gl e n g t h 2 试验结果分析 裂纹扩展长度分析 1 试验结果表明裂纹扩展主要有两大类，一类 是是沿着炮孑L 连线方向向模型对角扩展，一类是平 行于或垂直于炮孔连线方向；由于模型类似于无限 边界条件，因此炸药爆炸后，轴向抵抗线朝向模型底 面，径向抵抗线为相邻炮孔连线方向，这两个方向为 爆炸能量主要作用方向；因此规定沿炮孔连线方向 的裂纹为主裂纹，主裂纹之间的裂纹为支裂纹。如 图4 所示。 万方数据 1 6爆破 2 0 1 5 年6 月 图4 试验模型裂纹扩展示意图 F i g ．4 S k e t c ho fc r a c kp r o p a g a t i o no ft e s tm o d e l 主裂纹和支裂纹在爆炸应力波的冲击作用下产 生，此时模型的断裂韧度大大小于初始裂纹尖端的 应力强度因子，其损伤累积量不断加大，裂纹延伸到 达模型边界；之后爆生气体主要向炮孔连线方向作 用，加宽了主裂纹的宽度；较好的堵塞可以保证更多 的爆生气体能量发生作用，也进一步促进了支裂纹 的扩展。 2 堵塞不同长度水炮泥时，随着堵塞长度的增 大，在8a m 时，裂纹扩展条数和长度达到最大，之后 有所降低；从主裂纹看，条数和长度均符合此规律， 从支裂纹看，裂纹条数符合，但裂纹长度不符合此规 律；可见随着爆炸能量利用率的提高，裂纹扩展程度 不断加深，爆炸能量主要作用方向从模型表面逐渐 转移到底面，底面裂纹条数增加；但随着扩展的支裂 纹条数增加，爆生气体能量逐渐分散，造成单条支裂 纹方向上能量不足，平均长度有所降低，见表8 。 表8 不同堵塞长度下裂纹扩展试验结果 T a b l e8T h et e s tr e s u l t so fc r a c kp r o p a g a t i o n 稍t hd i f f e r e n ts t e m m i n gl e n g t h 表中1 1 ．5 代表主裂纹 支裂纹。 4 堵塞长度计算 式 1 4 计算的对象是堵塞物在孔内的运动时 间，而事实上不等水炮泥冲出炮孑L ，裂纹扩展便已经 达到模型底面，即最小抵抗线方向，一旦裂纹扩展至 自由面，爆生气体就有可能卸压。通过前面的试验， 尤其是堵塞1 0a m 水炮泥时，体现的格外明显。爆 生气体在模型卸压时，主要的作用是破碎爆炸漏斗 处的块体，其余未卸压的爆生气体主要驱动模型表 面和底面的裂纹扩展。根据B C M 模型，认为裂纹扩 展至自由面的时间为合理的破岩时间H0 【，根据文献 [ 11 ] 的研究以及达利 D a l l y 等人在H o m a l i t e 水泥 砂浆模型上进行的钻孔爆破，得到裂纹扩展速度为 C ，的1 5 ％～1 7 ％，假设裂纹扩展至模型底面的时间 即是爆生气体的破岩时间t 。 ￡， 可6 0 1 5 式中∞为最小抵抗线，即0 ．0 4m ；V 为裂纹扩展速 度为0 ．1 5C ，。 如果t t 。，则会造成爆生气体过度破碎 岩石；如果t t 。，则爆破效果较好，堵塞长度较好。 联立式 8 、 9 、 1 1 、 1 2 和 1 5 ，可得 2 d b p l ； 2 x f p 。弘一d b P 。告 0 1 6 上述推导是基于堵塞物在压力的作用下没有发 生变形的前提下，实际上无论是堵塞河沙还是水炮 泥，发生微小的压缩还是可能的，而且堵塞过程也有 缝隙的存在，因此将Z 。乘以修正系数n ，一般取1 ～ 2 ，堵塞长度越大，／ t 越小，z ，则为 厂i r 一 2 ，√ 号 。A y p 。2 2 矿t O 口2 。卯。一告坼。 屯2n 百百一 1 7 堵塞水炮泥时，摩擦系数f 0 ．0 5 ，P 1 0 0 0k g ／m 3 ， 其他试验参数如表1 、表2 和表3 ，由于水炮泥压缩性较 小，取n 1 ．5 。计算得水炮泥堵塞长度Z 。 7 ．7 5 c m 。 5 结论 1 通过试验模型的裂纹扩展分析得出合理的 水炮泥堵塞长度为7 ．0 ～8 ．5a m 。 下转第3 8 页 万方数据 3 8 爆破2 0 1 5 年6 月 上接第1 6 页 2 理论计算得出水炮泥的填塞长度为 7 ．7 5c m ，试验值与理论计算值相近，说明水炮泥填 塞试验模型具有一定的合理性。 3 由于模型试验时，有边界效应对试验结果 的影响以及操作误差的存在，使得试验结果存在一 定的误差。 [ 1 ] [ 2 I [ 2 ] [ 3 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 5 ] 参考文献 R e f e r e n c e s 李夕兵．凿岩爆破工程[ M1 ．长沙中南大学出版社， 2 0 1 1 ． 曾新枝．矿岩爆破效果综合评价体系研究与实现[ D ] ． 武汉武汉理工大学，2 0 1 2 ． Z E N GX i n z h i ．T h es t u d ya n dr e a l i z a t i o no ft h eo r ea n d r o c kb l a s t i n ge f f e c tc o m p r e h e n s i v ee v a l u a t i o ns y s t e m [ D ] ． W u h a n W u h a nU n i v e r s i t yo fT e c h n o l o g y ，2 0 1 2 ． i nC h i n e s e 孙英翔．露天深孔爆破炮孔填塞长度及填塞物运动规 律的研究[ D ] ．沈阳东北大学，2 0 1 1 ． S U NY i n g x i a n g ．S t u d yo fb l a s t - h o l es t e m m i n gl e n g t ha n d s t e m m i n gm o v e m e n tr u l ei nd e e p - h o l eb l a s t i n g [ D ] ．S h e n y a n g N o r t h e a s t e r nU n i v e r s i t y ，2 0 1 1 ． i nC h i n e s e 李向东，孙萌苑．新型水炮泥降低爆破烟尘的试验 [ J ] ．煤炭科学技术，2 0 1 1 ，3 9 1 5 3 - 5 6 ． L IX i a n g d o n g ，S U NY i n y u a n ．E x p e r i m e n to nn e ww a t e r s t e m m i n gt or e d u c eb l a s t i n gs m o k ea n dd u s t [ J ] ．C o a lS c i e n c ea n dT e c h n o l o g y ，2 0 1 1 ，3 9 1 5 3 5 6 ． i nC h i n e s e 罗勇，沈兆武．钻孑L 爆破中炮孔堵塞效果及堵塞长 度的研究[ J ] ．力学与实践，2 0 0 6 ，2 8 2 4 8 ．5 2 ． L U OY o n g ，S H E NZ h a o W U ．S t u d yo nl e n g t ho fs t e m m i n g m a t e r i a la n di t se f f e c ti nh o l e c h a r g e db l a s t i n g [ J ] ．M e - c h a n i c si nE n g i n e e r i n g ，2 0 0 6 ，2 8 2 4 8 - 5 2 ． i nC h i n e s e [ 6 ] [ 7 ] [ 7 ] [ 8 ] [ 8 ] [ 9 ] [ 9 ] [ 1 0 ] [ 1 0 ] I S A K O VAL ，K O K O V K I NVP ．M o d e li n v e s t i g a t i o n 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J ] ． J o u r n a lo f C h i n aC o a lS o c i e t y ，2 0 1 l ，3 6 3 3 9 8 4 0 2 ． i n C h i n e s e 赵新涛，刘东燕，程贵海，等．爆生气体作用机理及岩 体裂纹扩展分析[ J ] ．重庆大学学报 自然科学版 ， 2 0 1 1 ，3 4 6 7 5 8 0 ． Z H A OX i n t a o ，L I UD o n g - y a n ，C H E N GG u i - h a i ，e ta 1 ．A n a l y s i so fb l a s t i n gg a sm e c h a n i s ma n dr o c kc r a c kg r o w t h [ J ] ．J o u r n a l o fC h o n g q i n gU n i v e r s i t y S c i e n c ea n d T e c h n o l o g y ，2 0 1 1 ，3 4 6 7 5 8 0 ． i nC h i n e s e 张志呈．岩体爆破裂纹扩展速度实验研究[ J ] ．爆破 器材，2 0 0 0 ，2 9 3 1 8 ． Z H A N GZ h i c h e n g ．E x p e r i m e n t a ls t u d yo fc r a c ke x p a n s i o ns p e e di nr o c kb l a s t i n g [ J ] ．E x p l o s i v eM a t e r i a l s ， 2 0 0 0 ，2 9 3 1 8 ． i nC h i n e s e 万方数据