起爆方式对台阶爆破根底影响的数值模拟分析.pdf

第3 2 卷第3 期 爆破 V 0 1 ．3 2N 。．3 2 0 1 5 年9 月B L A S T I N G S e p ．2 0 1 5 d o i 1 0 ．3 9 6 3 ／j ．i s s n ．1 0 0 1 4 8 7 X ．2 0 1 5 ．0 3 ．0 0 9 起爆方式对台阶爆破根底影响的数值模拟分析木 刘亮h ，岫，郑炳旭2 ，陈明1 “岫，宋锦泉2 ，王高辉h ，岫，严 鹏1 “岫 1 ．武汉大学a ．水资源与水电工程科学国家重点实验室； b ．水工岩石力学教育部重点实验室，武汉4 3 0 0 7 2 ；2 ．广东宏大爆破股份有限公司，广州5 1 0 6 2 3 摘要在台阶爆破中，根底率是评价爆破效果的一项重要指标。根据爆前、爆后岩体声波降低率，计算爆 后保留岩体的损伤大小，确定临界破碎状态对应的损伤闰值。基于L S ．D Y N A 的二次开发爆破损伤模拟技 术，采用拉压损伤模型，对台阶爆破不同起爆点位置的爆破损伤效应进行数值模拟，并重点比较正向起爆和 反向起爆条件下，相邻炮孔之间爆破根底的分布情况。模拟结果表明起爆点位置能够影响能量和应力的分 布状态，导致不同的爆破效果，正向起爆对孔底岩体有较好的破碎效果，能够有效地消除爆破根底，提高爆后 台阶面的平整度。 关键词爆破根底；起爆方式；数值模拟；爆破损伤 中图分类号T D 2 3 5 ．3文献标识码A文章编号1 0 0 1 4 8 7 X f 2 0 1 5 0 3 0 0 4 9 0 6 N u m e r i c a lS i m u l a t i o nA n a l y s i so fI n f l u e n c eo fD i f f e r e n t D e t o n a t i o nM e t h o d so nB e d r o c ki nB e n c hB l a s t i n g ／_ J UL i a n 9 1 8 ’m ，Z H E N GB i n g - x u 2 ，C H E Nl l 磊n g ㈨，S O N GJ i n q u a r t 2 ，W A N GG a o 一施1 8 ，玷，Y A NP e n 9 1 3 1 6 1 ．a ．S t a t eK e yL a b o r a t o r yo fW a t e rR e s o u r c e sa n dH y d r o p o w e rE n g i n e e r i n gS c i e n c e ； b ．K e yL a b o r a t o r yo fR o c kM e c h a n i c si nH y d r a u l i cS t r u c t u r a lE n g i n e e r i n g ，M i n i s t r yo fE d u c a t i o n ， W u h a nU n i v e r s i t y ，W u h a n4 3 0 0 7 2 ，C h i n a ； 2 ．G u a n g d o n gH o n g d aB l a s t i n gC oL t d ，G u a n g z h o u5 10 6 2 3 ，C h i n a A b s t r a c t I nb e n c hb l a s t i n g ，r o c kt o e r a t ei sa ni m p o r t a n te v a l u a t i o ni n d e xo fb l a s t i n ge f f e c t s ．T h ed a m a g e t h r e s h o l do fc r i t i c a lb r e a k a g ei sa s c e r t a i n e db ya c o u s t i cc h a r a c t e r i s t i c so fd a m a g e dr o c km a s s e sb e f o r ea n da f t e rb l a s t i n g ，w h i c hi su s e dt oa n a l y z et h eo u t l i n eo fr o c kf o u n d a t i o n ．T h en u m e r i c a ls i m u l a t i o n so fb e n c hb l a s t i n ga td i f f e r e n t i n ’i 。t i ‘a t i ‘o np o i n t sa r ei m p l e m e n t e db a s e do ns e c o n d a r yd e v e l o p m e n to f1 ．S D Y N Aw i t hat e n s i l ec o m p r e s s i v ed a m a g e m o d e l ．T h ed a m a g es p a t i a ld i s t r i b u t i o nc h a r a c t e r i s t i c so fd i f f e r e n ti n i t i a t i o nm e t h o d sa r ec o m p a r e d ，a n dt h ef l a t n e s so f b e d r o c ki sa n a l y z e dw i t hc o l o r f u ln e p h o g r a m so fd a m a g ed i s t r i b u t i o n sf r o mt o pa n db o t t o mi n i t i a t i o nm e t h o d s ．T h er e - s u i t so fn u m e r i c a ls i m u l a t i o n ss h o wt h a td i f f e r e n ti n i t i a t i o np o i n t sp l a yag r e a ti n f l u e n c eo nt h es t r e s sa n de n e r g yd i s t r i b u t i o n si nb l a s t i n gp r o g r e s sa n di n d u c ed i f f e r e n tb l a s t i n ge f f e c t s ．T o pi n i t i a t i o nt u r n so u tt ob et h eb e t t e rt od e c r e a s e r o c kt o er a t i oa n di n c r e a s et h ef l a t n e s so fb e n c hf l o o r ． K e yw o r d s b e d r o c k ；i n i t a t i o nm e t h o d ；n u m e r i c a ls i m u l a t i o n ；d a m a g e 收藕日期2 0 1 5 0 7 1 5 作者简介刘亮 1 9 9 0 一 ，男，武汉大学水利水电学院博士研究 生，主要从事与岩石爆破相关的研究工作， E m a i l l i a n g l i u w h u ．e d u ．c n 。 基金项目国家重点基础研究发展计划 2 0 1 l C B 0 1 3 5 0 1 ；国家自然 科学基金面上项目 5 1 2 7 9 1 4 6 台阶爆破是我国水电施工、矿山开采、道路桥梁 等工程中最为常用的施工开挖手段。在台阶爆破 中，由于爆破参数选择不当，会在台阶面上留下难以 挖除的岩埂根底，影响铲装运输的效率，也会影响后 续的爆破作业⋯。针对这一问题，国内外很多学 万方数据 爆破 2 0 1 5 年9 月 者，结合具体的爆破工程项目，分析根底产生的原 因，提出一些解决措施，比如减小抵抗线、适当增加 钻孔超深、选用高爆速炸药等方法旧引。 这些措施大多是根据工程经验总结得来，不能 从爆破机理上解释根底和大块产生的原因，当前更 多的学者从岩石细观破碎理论人手，从损伤的观点 来研究岩石的损伤破坏规律，分析台阶爆破中岩石 的破碎效果。杨小林等人认为爆炸过程包含冲击波 的动态损伤阶段和爆生气体的准静态损伤阶段，分 别建立了冲击波作用损伤模型和爆生气体作用损伤 模型，对断裂损伤的细观理论进行研究MJ 。胡英国 等人对当前广泛采用的爆破损伤模型进行总结分 析，导人k s D Y N A 进行对比优选，同时建立自定义 拉压损伤计算模型，对高边坡保留岩体的爆破开挖 损伤效应进行数值仿真，并利用实测损伤区数据进 行验证，结果证实拉压损伤模型精确度更高o7 | 。其 研究成果表明利用已有的损伤模型，研究台阶爆破 的破碎效果，具有可行性。 对于深孔台阶爆破，现有的研究表明，柱状药包 的爆破机理不能简单等效为若干球状药包的叠加， 其爆破理论相对复杂。龚敏等人利用光弹性爆破模 型实验系统进行柱状药包不同起爆位置的爆破模型 试验，其结果表明应力场起爆点一端为低应力区，另 一端为高应力区旧J 。现有的研究结果表明，起爆方 式对柱状药包的爆炸应力场有很大的影响。 从柱状药包应力波的叠加入手，针对不同的起 爆方式展开研究，从起爆点位置来改善台阶爆破的 爆破效果。研究将采用基于L S D Y N A 二次开发的 爆破损伤仿真技术和L s D Y N A 重启动计算方法，模 拟台阶爆破分层开挖累计损伤效应，分析不同岩性 条件下，深孔台阶爆破中起爆方式对爆破损伤区空 间分布的影响，进而讨论爆破根底的优化方法，研究 成果可为实际工程中提高施工效率和质量提供参考 和指导。 1 与岩体爆破破碎对应的损伤阈值 损伤系数是表征岩体性质劣化程度的一个指 标，其表现形式为岩体弹性模型的降低，通常认为损 伤系数和弹性模型的关系为∽1 E E o 1 一D 1 式中E 为爆后岩体的弹性模量；玩为爆前完整岩体 的弹性模量。 根据弹性波理论，可以推导出岩体弹性模量和 声波速度之间的关系 E p 秽z 堕半ⅡL 丝 2 ’ l p 式中P 为岩体密度；肛为泊松比。 假定爆破前后岩体的密度和泊松比近似相等， 从而可以得到下式 D 1 一 v ／v o 2 1 一 1 一叼 2 3 式中％和口分别为爆前、爆后岩体的声波速度；叼 为爆前、爆后岩体波速降低率。 在数值模拟试验中，为寻求开挖轮廓线，岩体破 坏可开挖损伤阈值是一个关键指标。爆后装药段岩 体较为破碎，完全断裂，损伤值达到1 ．0 ；而孔底岩 体，随着距离的增加，损伤逐渐较小，岩体从破碎状 态逐步向完整状态变化，如图1 所示，认为爆后岩体 分为抛掷区、粉碎区、裂纹区和弹性区四个部分。其 中裂纹区处于一种裂而不碎的状态，认为是损伤岩 体的极限可开挖状态，其对应的损伤阈值是岩体可 开挖损伤值的下限值。台阶爆破中，进行爆堆出渣 作业后，经过机械铲挖后留下的表层基岩是裂纹区， 是一种可开挖临界状态，通过测试表层基岩的声波 特性，可以获取其对应的损伤值，从而获得与岩体爆 破破碎对应的岩体损伤阈值。 中科院夏祥等人，结合红沿河核电站基岩爆破 开挖，进行了岩体爆前爆后声波测试试验，研究岩体 在爆破荷载下的损伤特性0 1 。爆前测试声波孔各 测点的爆前波速，然后将孔底超深部分填塞至炮孔 设计深度，进行爆破作业。出渣后再次进行声波测 试，获取爆后波速。爆破开挖清渣留下的基岩面，为 爆破开挖的临界面，表层岩体处于裂而不碎的状态， 通过声波试验可以获取岩体破碎的临界损伤阈值。 万方数据 第3 2 卷第3 期 刘亮，郑炳旭，陈明，等起爆方式对台阶爆破根底影响的数值模拟分析 5 l 根据试验结果，保留岩体上部声波波速降低率田达 到5 3 ％，其对应的损伤值大小为0 ．7 8 。 瑞典学者M a t h i a sJ e r n 认为损伤岩体的声波速 度和岩体微裂纹密度有很大的关系，并结合B i l l i n g ． s r y d 矿山和A n g e r e d 矿山进行现场试验，研究开裂 岩体声波速度距离爆破炮孑L 距离的关系0 c 。研究 结果表明；爆后炮孔附近保留岩体裂纹密度变大，声 波速度急剧降低，波速降低率叼达到4 7 ％，对应的 损伤阈值为0 ．7 2 。 苏联学者AAG o r b u n o v 在研究爆破对保留岩体 的影响时，采用了预裂爆破技术，并对预裂区开裂岩 体声波特性进行研究[ 1 引，分别测量了保留岩体的爆 前、爆后超声波速度的降低率，试验结果表明声波降 低率在5 3 ％～7 0 ％，对应的损伤值为0 ．7 8 ～0 ．9 1 。 对比分析三组声波测试数据，如表1 所示，可以 看出保留岩体开裂区损伤阈值在0 ．7 ～0 ．9 之间。在 G o r b u n o v 的声波数据中，软弱岩体区包含了破碎岩 体，处于临界破碎状态的岩体可以取对应的损伤阈值 的下限值。综合分析三组声波数据，可以确定岩体爆 破l 临界破碎对应的损伤阈值D 为0 ．7 0 ．8 。 表1 损伤阈值表 T a b l e1D a m a g et h r e s h o l d 试验爆前波速V o ／爆后波速声波降低损伤阈 地点 m ．s 一1 ∥ m s 。 率r t ／％ 值D 。 红沿河5 3 0 ．7 8 B i l l i n g s r y d 6 2 5 03 4 0 04 70 ．7 2 I n g u r is t a t i o n3 4 0 0 ～3 7 5 01 0 0 0 1 6 0 0 5 3 ～7 00 ．7 8 ～0 ．9 1 2 起爆方式对台阶爆破破碎效果的影 响机制 爆炸过程是一个非常复杂的动力学过程。随着 爆轰波的传播，炸药瞬间产生高温高压气体。在炮 孔近区由于冲击波极强的压缩作用形成粉碎区3 | 。 在炮孔远区，冲击波迅速衰减为应力波，在炮孔周围 岩体产生环向拉应力，由于岩体抗拉强度很低，周围 岩体被拉断，形成径向的裂缝。爆炸应力波和爆生 气体的作用使得岩体裂缝进一步扩大，形成贯穿裂 缝，造成岩体的破碎，并向外飞出形成爆堆。 根据工程经验，炸药的爆轰波速度大约在2 5 0 0 ～ 7 0 0 0m ／s 之间，爆炸应力波在固体介质中传播的速 度在3 0 0 0 ～5 0 0 0m ／s 。柱状药包起爆时，爆轰波沿 着炮孔进行传播，爆轰波形成的应力波波阵面以圆 锥形迅速向药柱另一端传播，后爆的炸药产生的冲 击波又会继续加强已经形成的应力场，从而在药柱 另一端有较强的应力叠加现象，形成爆炸高能区和 高应力区。正向起爆时，爆轰波和爆炸应力波从上 向下传播，高应力区出现在孔底区域，对孔底岩体的 破碎作用加强；而反向起爆时，爆轰波和爆炸应力波 从下向上传播，高应力区在孔口区域，从而对孔1 3 岩 体的破碎作用加强，但是对孔底岩体的破碎作用减 弱。爆轰波和应力波的传播过程如图2 所示。 a t 正向起爆 a T o pi n i t i a t i o n h l 反向起爆 b B o t t o mi n i t i a t i o n 图2 爆轰波和应力波传播过程示意图 F i g ．2 T h ep r o p a g a t i o no fd e t o n a t i o nw a v ea n ds t r e s sw a v e 3 数值模拟方法 3 ．1 岩体爆破损伤模型 岩体结构中，存在着大量的微裂纹裂隙。在爆 破过程中，爆炸荷载会激活这些岩体结构中的微裂 纹，使岩体结构和性质表现出一定程度的劣化。根 据G r a d y K i p p 断裂破坏模型4 f ，引入损伤因子D 来衡量岩石动态断裂水平和特征，一般认为岩体内 的活化裂纹密度符合W e i b u l l 分布副 C d y N a ’ 4 式中y 为裂纹分布参数；Ⅳ为单位体积裂纹数；o 为 裂纹平均半径。 在爆炸应力波作用下，裂纹平均半径和单位体 积裂纹数由下式决定 口f 丝坚r 5 。、p c z 。a 。， N 如 6 式中K ，。为断裂韧度；p 为岩石密度；c 为岩体纵波 速度；l 。。为最大体积拉应变率；占。为扩容应变；k 和 m 为分布函数参数。代入式 4 ，可得活化裂纹密 度C d 为 c 。掣．f 牟1 2 7 万方数据 5 2爆破2 0 1 5 年9 月 胡英国等在经典的T C K 模型基础上，引入压损 伤，提出能反映拉伸、压缩损伤的拉压损伤模型一] 。 在定义损伤变量D 时，考虑拉伸、压缩损伤的最不 利因素 D m a x D 。，D 。 8 耻萼黼．c d 9 D c 岛 1 0 W p ＼t r o d s i 式中D 。为拉伸损伤变量；D 。为压缩损伤变量；秽为 有效泊松比；g 为损伤敏感系数；睨为塑性功率；o r i i 是应力张量；占i 提应变张量。 3 ．2 爆破参数 根据台阶爆破工程经验，本次数值模拟试验的 台阶爆破参数选取如下，台阶高度1 0m ，孔距 3 ．0m ，最小抵抗线2 ．5m ，炮孔直径9 0m m ，采用耦 合装药，装药直径9 0m m ，装药长度8 ．0m ，堵塞段 2 ．0m 。 在数值模拟中，选取9 个起爆点位置进行计算， 并重点分析正向起爆和反向起爆条件下，岩体的损伤 分布。起爆点位置距孔底的距离分别取0m 、1m 、 2m 、3m 、4m 、5m 、6m 、7m 、8m ，共进行9 次计算。 在工程中，考虑到雷管的安全性和炸药爆轰的稳定传 播，并不是将起爆雷管装到炮孔最底部，而是先预装 2 ～3 节药包，再装雷管，雷管距离炮孔底部0 ．8 ～ 1 ．2m 。因此在数值计算中，选取反向起爆点位置距 离孔底1 ．0m ；正向起爆点距离装药段顶点1 ．0m ，距 离孔底7 ．0m 。台阶爆破装药结构如图3 所示。 a 正向起爆点位置 a T o pi n i t i a t i o np o i n b 反向起爆点位置 b B o t t o mi n i t i a t i o np o i n t 图3 装药结构图 单位m F i g ．3C h a r g es t r u c t u r e u n i t m 3 ．3 数值模拟方法和模型参数 根据以上爆破参数，本次模拟试验基于A N S Y S 有限元软件建立台阶模型，尺寸取为高度2 0m 台 阶高度1 0m ，基岩1 0m ，宽3 ．0m ，长1 0m ，炮孔直 径9 0m m ，孔深1 0m ，装药段8m ，堵塞2m 。试验台 阶模型如图4 所示，模型左侧和上侧为临空面，不施 加约束；右侧和下侧为基岩，施加无反射边界条件； 前后两侧为群孔条件的对称面，为模拟群孔爆破效 应，施加对称边界条件。 图4 计算模型图 F i g ．4 N u m e r i c a ls i m u l a t i o nm o d e l 计算中采用L S D Y N A 的流固耦合 A L E 算法 模拟炸药的动力冲击作用。炸药采用M A T H I G H E X P L O S I V E B U R N 材料实现，结合J w L 状态方程 来模拟炸药爆炸过程中压力与体积的关系，表达式 如式 1 2 所示。 P A - 一南 e 幽” B t 一南 e 吨” 等 1 2 式中尸为J w L 状态方程决定的压力；V 为相对体 积；晶为初始比内能；A 、B 、R 。、R 和c ￡ 为描述J W L 方程的独立常数，各参数的取值如表2 所示。岩体 材料物理参数如表3 所示。 表2 炸药相关参数 T a b l e2 E x p l o s i v ep a r a m e t e r s 万方数据 第3 2 卷第3 期刘亮，郑炳旭，陈明，等起爆方式对台阶爆破根底影响的数值模拟分析 5 3 表3 岩体材料物理参数 T a b l e3P a r a m e t e r so fn m e r i c a lr o c km a t e r i a l s 材料。k 等，弹紫川管剪紫伸警／ 硬岩 2 6 0 04 00 ．2 11 6 ．45 0 4 数值模拟结果及分析 4 ．1 爆破效果参数说明 为便于分析爆后底板台阶面平整度，评价爆破 效果，对孔底岩体的损伤范围进行统计，并对相关参 数作一些说明。对于孔底损伤区，爆后岩埂参数如 图5 所示。台阶爆破中，孔底在同一水平面内，称为 孑L 底水平线。孑L 底损伤区深度最大值为h 。，最小值 为h ． h i 位于水平线以上时即出现爆破根底，记为 负值 ，基岩轮廓线最高点和最低点的距离称为残 埂高差h h h 。一h 。 。当h 。 0 时，没有爆破 根底。 i ‘j 炮孔 ；；基岩轮廓线 图5 岩埂轮廓示意幽 F i g ．5 R o c kf o u n d a t i o ns k e t c ha f t e rb l a s t i n g 4 ．2 典型起爆方式爆破损伤分布及结果分析 根据以上爆破损伤模型，进行不同起爆点位置 的台阶爆破仿真模拟，重点分析正向起爆、反向起爆 的损伤分布结果。将计算结果沿着炮孔轴线进行纵 向剖分，获得损伤分布云图，并沿着对称面进行镜像 操作，从而获得群孔条件下孔问损伤分布。损伤分 布结果分别如图6 到图7 所示。 由图中所示结果可以看出，反向起爆时，孔口段 岩体损伤范围较大，而孑L 底段较小；孑L 底径向距离炮 孔0 ．9 ～1 ．5m 处，损伤区边界位于孔底水平线以 上，容易留下爆破根底。正向起爆时，孔底段岩体损 伤范围较大，且较为平整。 根据损伤阈值D ， 0 ．7 ～0 ．8 的破碎标准，以 0 ．7 ～0 ．8 的损伤等值线作为开挖临界线，对应的基 岩轮廓线如图8 所示。 4 ．3 起爆点位置对爆破效果的影响 按照以上分析方法，分析9 个起爆点对应的9 次模拟计算结果，主要统计底板台阶面平整度的效 果参数根底高度和残埂高差。统计结果如图9 所 示。从图中可以看出，随着起爆点位置距孔底距离 的增加，爆破根底和残埂高差迅速减小，台阶面的平 整度大大提高，且在距离达到3m 以后，较为平稳。 在中深孔台阶爆破中，为获得稳定的应力波叠加效 应，使孔底岩体损伤范围比较均匀，从而提高下层台 阶面的平整度，起爆点位置应距离孔底3m 以上。 图6 反向起爆损伤分布图 F i g ．6D a m a g ez onesi nb o t t o mi n i t i a t i o n n 1 1 9 e 0 0 0 e 0 0 0 e 0 0 0 e 0 0 0 e 0 0 0 e 0 0 0 e 0 0 0 e 0 0 0 e 0 0 0 e 0 0 0 e 0 0 0 e 图7 正向起爆损伤分布图 F i g ．7D a m a g ez onesi nt o pi n i t i a t i o n o⋯1 ⋯一反向起爆 j ’‘l ⋯，| ／．影 j ‘＼正向起爆／7 。 ． ； ，／， ．、．．／．m 乏s 一～。。e - l 一妒一嗡； o0 4A 812162 ．0 ，242 8 ‘ 、 ， ＼≥ ／岽．＼／ 图8 孔底基岩轮廓图 F i g ．8 T h eo u t l i n eo fr o c kf o u n d a t i o nu n d e rt h eh o l e m 1嚼I一一一雾蔼喽运适JJ m∞叭叭叭叭叭叭叭叭叭∞胪卟卟瞻∞叽睢帆帆叽∞仉㈨∞∞∞∞∞∞∞∞∞∞∞ 如1-矗鬻一一壤囔薏羹霎1JI 万方数据 爆破 2 0 1 5 年9 月 1 ．7 1 ．5 1 ．3 1 ．1 辩0 ．9 0 ．5 0 ．3 0 ．1 一O ．1 图9 起爆点位置对底板平整度的影响 F i g ．9 T h ei n f l u e n c eo fd e t o n a t i o np o s i t i o n s o nt h ef l a t n e s so fb e n c hf l o o r 4 ．4 结果分析 根据损伤分布云图和统计分布结果，可以看出， 试验结果很好地验证了台阶爆破柱状药包应力波叠 加规律，沿着爆轰波传播方向，后爆炸药产生的冲击 波会继续加强已形成的应力场，从而在炮孔另一端形 成爆炸高能区和高应力区，增加对岩体的损伤范围。 反向起爆时，起爆点在孔底，爆轰波从下向上传 播，爆炸高能区和高应力区指向孔口段，孔口段岩体 损伤范围较大；孔底段岩体，应力波叠加作用较弱， 损伤范围较小，呈现为典型的漏斗状，容易出现爆破 根底，岩埂最大高差达到1 ．1 81 3 1 。反向起爆不利于 孔底岩石的破碎，容易出现爆破根底。 正向起爆时，起爆点在孔口，爆轰波从上向下传 播，爆破高能区和高应力区出现在孔底段，更有利于 孔底岩石的破碎。从结果可以看出，在应力波叠加 作用下，炮孑L 远区岩体损伤范围变大，孔底损伤区较 为平整，岩埂最大高差仅为0 ．2 0I l l 。 5 结论与展望 针对柱状药包爆轰波和应力波传播规律，分析 不同起爆方式下应力波的叠加效应，讨论其对岩体 爆破效果的影响。通过L S ．D Y N A 建立台阶爆破模 型，模拟台阶爆破在不同起爆点位置起爆时岩体损 伤分布情况，统计爆破残埂高差。根据以上理论分 析和模拟试验结果，可以得出以下几点结论 1 台阶爆破柱状药包起爆点位置，对岩体爆 破效果有较大影响。沿着爆轰波传播方向，应力波 的叠加作用，会产生爆炸高能区和高应力区，有利于 岩体破碎。 2 反向起爆对孔口岩体的破碎效果较好，但 是对孑L 底岩体破碎效果较差，容易产生爆破根底，不 利于形成平整的台阶面。 3 正向起爆有利于孑L 底岩体的破碎，能够有 效地降低根底率，形成平整的台阶面。 4 在中深孔台阶爆破中，为在孔底段获得稳 定的应力波叠加效应，提高孔底岩体的破碎效果，起 爆点位置应距离孔底3n l 以上。 参考文献 R e f e r e n c e s [ 1 ] J I 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