高强混凝土试块爆破损伤累积规律试验研究.pdf

书书书 第 33 卷 第 1 期 2016 年 3 月 爆 破 BLASTING Vol 33 No 1 Mar 2016 doi 10 3963/ j issn 1001 -487X 2016 01 001 高强混凝土试块爆破损伤累积规律试验研究* 褚怀保 1， 叶红宇1， 杨小林1， 2， 梁为民1， 余永强1 （1 河南理工大学 土木工程学院， 焦作 454003； 2 洛阳理工学院， 洛阳 471023） 摘 要 为揭示多次爆破对高强混凝土的损伤累积规律， 设计了高强混凝土试块损伤累积试验， 对试块损 伤和裂纹进行计算和统计。结果表明 单次爆破下试块的损伤值随测点到爆源中心距离的增大而减小， 其中 近区损伤值迅速降低， 而中区损伤值则缓慢降低， 并能维持在一个相对稳定的损伤值范围内； 在多次爆破中 测点损伤值以相同的趋势增长， 且多次爆破下测点损伤值随着爆破作用次数的增加持续增大， 近区损伤值增 长较快， 中区测点损伤可分为初期缓慢增加和后期跃迁式增大两个阶段， 同时中远区测点损伤值累积呈现有 突变的过程。 关键词 高强混凝土爆破；损伤累积规律；试验研究 中图分类号 TD235 3 文献标识码 A 文章编号 1001 -487X （2016） 01 -0001 -05 Experimental Study on Accumulation Law of Blasting Damage on High-strength Concrete Block CHU Huai-bao1， YE Hong-yu1， YANG Xiao-lin1， 2， LIANG Wei-min1， YU Yong-qiang1 （1 School of Civil Engineering， Henan Polytechnic University， jiaozuo 454003， China； 2 Luoyang Institute of Science and Technology， Luoyang 471023， China） Abstract In order to reveal the laws of damage accumulation in high-strength concrete under the multiple blasts， the damage accumulation testing experiment of high-strength concrete block was designed， and the damage and crack of concrete block was counted The results showed that the blasting damage value of the measure point reduced with the distance increasing Its decay process can be divided into rapid decrease phase near the blasting area， slow decrease stage in middle area The value of the middle area was maintained at a relatively stable damage range In the multiple blasting， the damage value of the measured points went on growing with the increase of the blasting times， and the damage near the blasting area grew faster The damage value can be divided into two stages in middle area， a slow increase at early stage and a quick increase at later stage But with the increase of number of blasting effect， especially in the last few times， the damage accumulation had a mutation process at the moderate area Key words high-strength concrete blasting；damage accumulation rules；experimental study 收稿日期 2015 -11 -20 作者简介 褚怀保 （1978 - ） ， 男， 副教授、 博士， 主要从事爆炸理论及 应用和矿山建筑工程方面的教学与科研工作，（E-mail） chuhuaibao hpu edu cn。 基金项目 国家自然科学基金项目 （11542019） ； 河南省基础与前沿 技术研究计划项目； 河南省高等学校青年骨干教师资助 计划项目 随着国民经济的迅猛发展， 爆破技术越来越多 地应用于核电建设、 边坡、 矿山、 隧道、 水利水电、 路 堑成形和移山填海等土石工程领域以及建 （构） 筑 物拆除领域 ［1］。在这些领域中， 为了适应高耸重 载、 大跨等结构非常复杂和需要承受较高强度以及 恶劣环境的建 （构） 筑物要求， 高强混凝土因具有耐 腐蚀性和耐久性强， 能使结构构件尺寸减小和结构 自重降低， 能大幅度提高建筑结构和构件的承载能 力等， 所以被许多工程设计者所青睐， 在大跨公路与 铁路桥梁、 高层和海上建筑、 要求较高的高铁枕轨、 压力容器及管道、 桩、 电杆、 水塔与油罐等方面， 大跨 度空间结构与高耸塔桅结构、 地下建筑与核电站防 护壳等建设工程中得到广泛的应用和研究 ［2］。但 建 （构） 筑物对高强混凝土抵抗动荷载的要求也越 来越高， 例如在高强混凝土等介质中进行爆破作业 时， 爆破作用必然会对周围的混凝土工程或结构造 成损伤危害 ［3-6］， 并且爆破作业不止一次， 有时是多 次频繁的作业， 因此会造成严重的爆破损伤危害。 频繁多次的爆破作用会对高强混凝土造成损伤累 积， 使高强混凝土物理力学性能和耐久性降低； 当损 伤累积到一定程度时， 就有可能导致结构局部甚至 整体失效， 严重影响工程建设的实用性、 可靠性和经 济性。而现有的针对混凝土爆破损伤的研究， 都是 基于普通混凝土的单次爆破， 且没有考虑损伤累积 效应， 因此开展高强混凝土爆破损伤累积规律的试 验研究就有十分重大的意义。 1 高强混凝土爆破损伤演化过程 1 1 爆炸应力波作用下高强混凝土试块的拉压损伤 在爆破近区 （2 3R0或 3 7R0， R0为药包半 径 ［8］） ， 爆炸冲击波的压力远远超过高强混凝土的 抗压强度， 混凝土被压缩破坏， 随着初始裂纹的形 成， 爆炸冲击波迅速衰减为压缩应力波， 此时高强混 凝土表现为强脆性， 可用纯脆性损伤断裂准则作为 高强混凝土的损伤断裂判据 ［9］ 当等效应力 σ e达到 混凝土的动态断裂应力 σu时断裂， 裂纹扩展。 σu σ/ （1 - Dc ） σ e μP2/1 - μrα（1） 式中 Dc为临界损伤； μ 为混凝土的泊松比； P2为炮 孔壁上初始压力 ［10］， P 2 Pc2/ （1 ρD/ ρ1cP） ， Pc ρ 0D 2 /4， 其中 Pc为爆轰波压力， ρ1cP、 ρD 为炸药 和混凝土的波阻抗； α 为波在混凝土介质中的衰减 系数； r 为比例距离。 12 爆生气体压力作用下的裂纹扩展损伤演化过程 爆炸应力波继续衰减径向压应力和切向拉应力 不能使介质发生压缩、 剪切和拉伸破坏， 爆炸应力波 作用下裂纹扩展终止。若爆生气体充满整个宏观初 始裂纹并以内压的方式作用在裂纹面上， 则当爆生 气体准静态压应力场引起的切向拉伸应力 σθ大于 等于介质动抗拉强度 σt时， 即 σθ≥σt时初始裂纹 稳态扩展， 此时 σθ可按厚壁圆筒承受均匀内压模型 计算 σθ P （x， t）（2） P （x， t） P0（a - x） / a， P0 nRT/ （V - α） nρ/ （1 - αρ）（3） 式中 σθ为爆生气体产生的准静态应力场引起的切 向应力， MPa； σu为岩石的平均破坏正应力值， MPa， 此条件下可取岩石介质的动态单轴抗拉强度； P0为 爆生气体对孔壁的初始压应力， MPa； r0为孔半径， m； a 为裂纹长度， m； ρ 为炸药密度， kg/ L， ρ 1/ V； α 为炸药生成气体产物的余容， L/ kg； V 为炸药比体 积， L/ kg。 爆破中区产生的裂纹可在爆生气体膨胀压力产 生的准静态应力场作用下发生二次扩展， 从而使介 质进一步产生损伤演化。由于爆生气体的压力场是 一个准静态作用过程， 此时混凝土表现为准脆性， 裂 纹的扩展是由局部塑性变形引起的， 可采用准脆性 材料的Ⅰ型微裂纹扩展条件作为爆生气体压力场作 用下高强混凝土试块的损伤断裂判据 ［7］ σ σcπ/4 aKIC（4） 1 3 远区损伤累积演化过程 爆破作用次数较少时， 混凝土远区初始裂纹尖 端的动态应力强度因子 K 低于阀值 Kmax， 初始裂纹 基本不扩展。但由于应力集中作用， 裂纹尖端处的 微结构在每次爆破作用后均发生微小位移， 这种不 可恢复的微小位移随着爆破作用次数的增加而累 积， 致使裂纹尖端发生局部损伤和变形而引起高强 混凝土试块的物理力学性能逐渐劣化， 但不影响高 强混凝土整体的力学性能。随着爆破作用次数的增 加， 高强混凝土整体力学性能的损伤劣化程度才开 始逐渐增加。当裂纹尖端局部损伤累积达到极限值 时， 初始裂纹会随即起裂扩展逐渐形成细观裂纹， 且 裂纹扩展速率随着应力强度因子幅度 ΔK 的增大而 增大。如果爆破作用次数继续增加， 产生的微裂纹 会逐渐连接、 汇聚、 贯通使得高强混凝土力学参数劣 化严重， 当动态应力强度因子 K 大于等于断裂韧性 KIC时形成宏观裂缝 ［7， 8］。 2 高强混凝土试块爆破损伤累积试验 方法 在实验室制作 500 mm 500 mm 400 mm 的 C60 高强混凝土试块， 在试块中心处预留 210 mm 深、 直径为 16 mm 的炮孔， 试验时用 3 5 g 单质猛炸 药， 湿润黄土堵塞， 引火药头引爆； 爆破时试块四周 涂黄油并利用夹板 （两侧夹板和两端夹板之间用带 螺丝的拉杆拉紧固定） 来约束消除边界效应。 试块共设置 3 排 7 列共 21 个测点， 其中排间距 为 100 mm， 中间一排位于装药中心高度处； 而 2、 3、 4、 5、 6 列间距为 50 mm， 1 与 2、 6 与 7 列间距为 100 mm， 中间列 4 列位于炮孔中心位置。采用 NM- 2爆 破 2016 年 3 月 4A 型非金属超声波检测仪在每次爆破前后对试块 进行超声波波速测试， 通过声学参数 （速度） 变化反 映爆破对混凝土的损伤 ［11， 12］， 计算损伤采用公式 D 1 - （v/ v0） 2， 直到试块爆破破裂为止［7］。采用凡 士林作为测试探头和试块接触面的耦合剂， 以确保 测试数据的准确性。试验如图 1 所示。 图 1 试验图片 Fig 1 Experimental pictures 3 高强混凝土试块爆破损伤累积试验 结果分析 试验室制作的 C60 高强混凝土试块共进行了 10 次爆破试验， 第10 次爆破后试块破坏， 根据测试的超 声波波速值， 计算得到的测点损伤值如表1 所示。 表 1 爆破损伤测试结果 Table 1 Blast damage results 爆破 次数 123 测点 4567 1000 009 0 017 0 00900 2000 009 0 025 0 009 0 009 0 011 300 002 0 011 0 034 0 017 0 009 0 008 40 001 0 005 0 015 0 042 0 023 0 011 0 009 50 002 0 018 0 024 0 044 0 026 0 015 0 011 60 005 0 022 0 029 0 051 0 029 0 023 0 017 70 017 0 026 0 036 0 061 0 037 0 033 0 025 80 017 0 034 0 039 0 072 0 044 0 037 0 031 90 030 0 038 0 044 0 083 0 050 0 044 0 036 100 050 0 051 0 073 0 096 0 089 0 055 0 049 为了分析试块损伤随距离变化规律和随爆破次 数的累积变化规律， 由损伤值数据做出 10 次爆破动 荷载作用后试块各测点损伤值变化曲线如图 2 所 示。其中图 2 （a） 中的每一条平滑线是每次爆破后 试块损伤累积随距离变化情况， 4 测点位于炮孔中 心， 3、 5 测点距爆源 50 mm， 属于近区； 2、 6 测点距爆 源100 mm， 位于中区； 1、 7 测点距爆源200 mm， 属于 中远区； 为便于分析抽出 4→7 一侧测点成图 2 （b） ； 图 2 （c） 是各测点损伤值随爆破次数的累积变化 情况。 图 2 测点爆破损伤累积变化曲线 Fig 2 Blasting damage accumulative curve of the measure points 3 1 高强混凝土试块爆破累积损伤衰减规律分析 从图 2 （a） 和 （b） 中显示 每次爆破后试块的损 伤值均随距离的增大而减小， 但随着爆破作用次数 的增加， 损伤值随距离减小的规律不同。其中爆破 损伤以炮孔为中心向四周衰减， 但衰减速度随测点 到爆源中心的距离而变化， 近区损伤值迅速降低， 而 中远区 （距离炮孔中心 5 cm 以外） 损伤值则缓慢降 低， 且能维持在一个相对稳定的损伤值范围内。 高强混凝土试块爆破损伤是爆炸应力波和爆生 气体共同作用的结果。炸药爆炸形成的爆轰波透射 入介质形成爆炸应力波， 应力波作用下介质径向和切 向分别承受压应力和拉应力， 在径向压应力的作用下 介质可能被压缩破坏或者剪切破坏； 在切向拉应力作 用下满足式 （1） 的条件， 介质被拉伸破坏产生径向裂 隙， 同时， 介质周围集聚的能量释放产生环向裂隙， 这 样也就在炮孔周边产生了初始的破裂区。随后， 爆炸 应力波作用形成的初始裂纹在爆生气体驱动和爆生 气体准静态应力场作用下发生再次扩展。 在爆破次数较少时， 爆破近区损伤主要是爆炸 应力波作用和爆生气体驱动作用在爆破近区产生宏 观断裂损伤， 但爆炸应力波随着距离的增加迅速衰 3第 33 卷 第 1 期 褚怀保， 叶红宇， 杨小林， 等 高强混凝土试块爆破损伤累积规律试验研究 减， 所以爆破近区到中区的损伤快速降低。中远区 爆破损伤主要是由于爆生气体准静态应力场作用引 起的， 损伤衰减缓慢； 爆破作用次数达到一定数量 后， 损伤值保持一个较高的水平缓慢减小， 损伤程度 范围也有较大幅度的增大。随着爆破作用次数的增 加， 而试验爆破药量始终不变， 在近区损伤区域形成 后， 爆炸应力波和爆生气体作用下的宏观损伤断裂 演化过程已迅速减小， 而两者作用下的中区损伤累 积演化更加显著， 高强混凝土内部不可恢复的变形 位移逐渐累积， 使得混凝土内部的细观裂纹不断张 开和扩展， 最终导致细观裂纹相互连接、 贯通而形成 主裂纹和宏观的裂缝， 所以爆破作用次数达到一定 值后， 高强混凝土内部损伤程度和范围突然大幅度 增加， 演化为损伤累积的局部跃迁。 3 2 高强混凝土试块爆破损伤随爆破作用次数增 加的累积分析 由图 2 （c） 对比可知， 各测点的爆破损伤值随着 爆破次数的增加而持续增大， 但近区测点和中远区 测点损伤值的增长规律不同。近区测点损伤值较中 远区测点损伤值大， 且近区测点损伤值处在较高值 域内增长， 增长速率以炮孔中心位置的最大， 近区次 之， 中远区最小， 并且尤以最后一两次爆破的增长速 率居大， 呈跳跃式升高趋势。 爆炸应力波和爆生气体驱动作用产生高强混凝 土试块爆破近区损伤后， 随着距离的增大两者的作 用迅速减弱， 所以近区的爆破损伤值较中区和远区 测点损伤值大； 试验过程中药量恒定不变， 随着爆破 次数的增加， 近区应力波的衰减速度加大， 由其引起 的损伤值和损伤范围仅能缓慢增加， 此时裂纹内爆 生气体的压力也有所降低， 所以随着爆破次数的增 加近区损伤的增长速度会相对减小。 从图 2 （c） 可以看出， 中远区测点随着爆破次数 的增加， 损伤值的增加可分为两个阶段， 即初期的缓 慢增加和后期的突然增大阶段， 也就是说中远区测 点损伤值在爆破作用次数达到一定值后呈现有突变 的过程。 混凝土试块中区爆破损伤主要是由爆炸应力波 和爆生气体产生的质点扰动作用引起的， 爆破作用 次数较少时， 两者的总作用仅能引起初始裂纹尖端 处介质的微小变形， 这种局部的影响较小， 所以前几 次爆破损伤值的累积增长速度缓慢， 处在损伤累积 演化的缓慢增长阶段和细观裂纹形成与扩展阶段， 但这种不可恢复的损伤将不断累积叠加， 所以随着 爆破作用次数的继续增加， 损伤累积效应愈发明显， 会使高强混凝土试块的力学性能参数大幅度下降， 宏观主裂缝加速扩展， 直至混凝土试块破坏， 所以中 远区测点损伤值在爆破作用次数达到一定值后呈现 有突变的过程。 3 3 初始损伤对爆破损伤累积规律的影响分析 图 2 （a） 中心测点 4 两侧的损伤累积变化规律 有所差异， 其中 5、 6、 7 一侧损伤比 1、 2、 3 一侧优先 增大， 且中区损伤集中区域值也是 5、 6、 7 一侧较大。 主要因为混凝土是以水泥为主要胶结材料， 拌合一 定比例的砂、 粗骨料和水， 经过搅拌、 注模、 振捣、 养 护等工序后， 逐渐凝固硬化而成的人工混合材料。 各组成材料的成分、 性质和相互比例， 以及制备和硬 化过程中的各种条件和环境因素， 都对混凝土的力 学性能有不同程度的影响。其在承受爆破作用之 前， 由于干缩、 泌水、 施工、 养护等原因， 已存在大量 的微孔隙、 微裂纹和界面微裂缝等初始损伤， 且这些 初始损伤的分布完全是随机的。当混凝土受到爆破 作用以后， 弥散在材料内部的微裂缝开始逐渐长大， 并随着爆破次数的变化， 在部分区域出现贯通， 直至 形成宏观大裂缝， 混凝土的损伤累积是在初始损伤 的基础上产生新的损伤， 而后损伤扩展、 汇聚、 成核 再进一步演化的过程。所以初始损伤的情况不同直 接造成了同一混凝土试块对称测点的损伤累积演化 规律的差异。而图2 （a） （c） 中显示的在靠近试块 边界的测点损伤值有回升增大的现象。原因是爆炸 应力波传播到试块边界发生反射， 反射回的应力与 测点处原有的残余应力发生叠加， 从而增大测点处 的损伤值。 4 高强混凝土方形试块损伤累积致裂 规律分析 为了分析高强混凝土试块在多次爆破动载荷作 用下的裂纹扩展与断裂情况， 在实验过程中对试块 表面炮孔周边的裂纹形成和演化情况进行了统计观 测， 具体如图 3 （a） 、（b） 、（c） 分别为第 3 次、 第 6 次 和第 10 次爆破后的炮孔周边表面裂纹演化情况。 但从第 6 次爆破后到试块断裂破坏， 炮孔周边的裂 纹都没有明显的扩展也没有新的裂纹产生， 最后爆 破形成了如图 3 （c） 的贯通裂纹和 （d） 的断裂面。 （1） 从图 3 可以看出， 随着爆破次数的增加， 爆 破裂纹有所扩展， 但裂纹扩展较小， 且新裂纹的生成 很少， 炸药爆炸后在炮孔周边只产生了 5 条不规则 分布的主裂纹。并且随着爆破次数的增加宏观的爆 破裂纹没有明显扩展， 新的宏观裂纹也没有生成， 直 至在第 10 次爆破后试块突然断裂破坏。 炸药爆炸形成的爆炸应力波和爆生气体在炮孔 4爆 破 2016 年 3 月 周边近区形成不规则分布的宏观裂纹， 随着距离的 增加， 而且药量一直不变， 爆生气体和爆炸应力波的 作用迅速衰减， 两者的共同作用仅能引起裂纹尖端 介质发生不可逆的微小变形位移， 不能引起裂纹的 明显扩展， 且不能产生新的裂纹， 但爆破作用次数增 加到一定数值后， 损伤累积效应使得细观裂纹尖端 动态应力强度因子达到混凝土动态断裂韧度以致宏 观主裂缝形成， 试块会突然断裂。 （2） 从图 3 （d） 可以看出， 高强混凝土试块断裂 面含有碎石骨料直接被拉断、 骨料碎石块与水泥石 的界面被拉断和水泥石直接被拉断三种破坏情况， 而以界面处拉伸破坏为主。且多次爆破致高强混凝 土装药部位形成爆炸空腔， 空腔处混凝土损伤粉碎 较炮孔其他处严重。 图 3 试块裂纹扩展与断裂情况 Fig 3 Crack propagation and fracture in block 在混凝土中按薄弱程度由大到小依次存有骨料 和砂浆的结合面、 砂和水泥的结合面、 硬化水泥浆中 一些未被水化的水泥颗粒及孔隙等缺陷在内的三大 薄弱环节。而混凝土中大部分的初始损伤多分布于 以上三大组分中， 并且这些组分中初始损伤及应力集 中程度范围较其他处都大。在爆炸应力波产生的切 向拉伸作用、 爆生气体劈入的气楔作用和爆生气体应 力场作用的共同作用下， 首先使骨料和砂浆之间的界 面上产生微裂纹， 这些微裂纹作为脱粘裂缝开始演化 扩展； 随着爆破荷载的进一步作用， 界面上的微裂纹 开始分叉向砂浆区域扩展； 尔后在垂直于主应变方 向， 砂浆中的微裂纹成长发展壮大， 在砂浆中连接空 隙， 形成主损伤区域， 该区域达到阀值后导致新的裂 缝产生； 随着爆破次数的增加， 不同类型的裂缝之间 相互贯穿， 形成主裂纹区域， 主裂纹区域扩展到一定 程度引起混凝土断开破坏。即在多次爆破作用下， 高 强混凝土内部初始损伤处、 界面处等相对薄弱且应力 集中较明显的部位将优先形成裂纹断开。 在炸药爆炸的初始阶段， 高强混凝土由于抗压 强度远远小于爆炸冲击波压力， 冲击波传过后装药 周围近区介质被压碎， 爆孔处混凝土粒子被加速到 较大的速度。本试验中， 炮孔深度占混凝土高度的 1/2 以上， 爆炸能量基本上都作用在装药部位， 其次 是装药部位下方， 上方次之， 以致爆炸后装药部位混 凝土粉碎损伤最大， 下方次之， 上方最小 （可近似为 炮孔半径） ， 这样在混凝土中就出现了类似图 3 （d） 的爆炸空腔， 并且空腔处混凝土损伤粉碎较炮孔其 他处严重。当每次爆炸快接近孔口时， 由于孔口卸 压作用， 混凝土在炸孔产生的损伤粉碎相对装药部 分要小， 破坏半径较装药部分最大空腔半径较小。 图 3 （d） 所示爆腔最大半径 （17 5 mm） 约为装药半 径 （8 mm） 的 2 19 倍。 在爆炸初期， 由于装药部位位于炮孔底部且炮 孔底面及侧面混凝土的厚度较大， 使炮孔底部外侧 单元处的压应力和拉应力都远大于爆孔装药上方内 侧单元， 应力波从装药部位到炮孔孔口衰减较快； 而 在爆轰沿炸药柱传播到孔口端时， 由于孔口端的卸 压， 孔口处冲击波超压衰减很快， 因此， 在爆炸出口 处混凝土受压缩应力破坏较小， 但是由于冲击波在 混凝土界面反射产生拉伸应力， 从而导致混凝土炮 孔从底部到孔口端界面产生贯通裂纹， 如图 3 （a） （c） 所示。 5 结论 （1） 每次爆破后试块的损伤值均随距离的增大 而减小， 其中爆破损伤以炮孔为中心向四周衰减， 但 衰减速度随测点到爆源中心的距离而变化， 近区损 伤值迅速衰减， 而中远区损伤值则缓慢降低， 且能维 持在一个相对稳定的损伤值范围内。 （2） 爆破损伤值随着爆破次数的增加而持续增 大， 但近区测点和中远区测点损伤值的增长规律不 同。近区测点损伤值较中远区测点损伤值大， 且近 区测点损伤值处在较高值域内增长， 增长速率以炮 孔中心位置的最大， 近区次之， 中远区最小， 并且尤 以最后一两次爆破的增长速率居大， 呈突变现象。 （下转第 60 页） 5第 33 卷 第 1 期 褚怀保， 叶红宇， 杨小林， 等 高强混凝土试块爆破损伤累积规律试验研究 pit mine based on fuzzy mathematics and analytic hierar- chy process［ j］ Mining Research and Development， 2010 （5） 81-84 （in Chinese） ［10］ 熊海明， 程贵海， 廖汝锋， 等 基于层次分析法对楔形 掏槽爆破影响因素分析 ［j］ 工程爆破， 2011 （4） 26- 30 ［10］ XIONG Hai-ming， CHENG Gui-hai， LIAO Ru-feng， et al Influence factors analysis of wedge slotting blasting based on analytical hierarchy process ［j］ Engineering Blasting， 2011 （4） 26-30 （in Chinese） ［11］ 王宇涛， 刘殿书， 梁书锋， 等 立井爆破效果预测及模 糊综合评价 ［j］ 爆破， 2014， 31 （3） 10-14， 27 ［11］ WANG Yu-tao， LIU Dian-shu， LIANG Shu-feng， et al Vertical shaft blasting effect prediction and fuzzy com- prehensive uation ［j］ Blasting， 2014， 31 （3） 10- 14， 27 （in Chinese） ［12］ 中华人民共和国标准 GB67222014 爆破安全规程 ［S］ 北京 中国标准出版社， 2014 （上接第 5 页） （3） 高强混凝土多次爆破后炮孔周边产生不规 则分布的裂纹， 随着爆破作用次数的增加， 裂纹扩展 缓慢， 且很少生成新的裂纹， 但爆破作用次数达到一 定值后试块突然断裂。高强混凝土试块损伤断裂破 坏有内部碎石骨料直接被拉断， 骨料碎石块与水泥 石的界面被拉坏和水泥石直接被拉坏三种情况， 且 以界面处拉断的情况为主。 参考文献 （References） ［1］ 熊代余， 顾毅成 岩石爆破理论与技术新进展 ［M］ 北 京 冶金工业出版社， 2002 ［2］ 张晓东， 仲伟群 高强混凝土的力学性能 ［j］ 哈尔滨 建筑大学学报， 1996 （3） 62-68 ［2］ ZHANG Xiao-dong， ZHONG Wei-qun Study on the me- chanical properties of high-strength concrete ［j］ journal of Harbin University of Architecture and Engineering， 1996 （3） 62-68 （in Chinese） ［3］ 姚 强， 杨兴国， 陈兴泽， 等 大型地下厂房开挖爆破 振动动 力 响 应 数 值 模 拟 ［ j］ 振 动 与 冲 击， 2014， 33 （6） 66-70 ［3］ YAO Qiang， YANG Xing-guo， CHEN Xing-ze， et al Nu- merical simulation of dynamic response of large under- ground powerhouse subjected to blasting vibration ［ j］ journal of Vibration and Shock， 2014， 33 （6） 66-70（in Chinese） ［4］ 朱传统， 张正宇， 佟锦岳， 等 爆破对新浇筑混凝土的 影响和控制标准的研究 ［j］ 爆破， 1990， 7 （3） 28-32 ［4］ ZHU Chuan-tong， ZHANG Zhen-yu， TONG jin-yue， et al Study on the influence of blasting on the new concrete and its control standards ［j］ Blasting， 1990， 7 （3） 28-32 （in Chinese） ［5］ 高鸣安， 吴新霞 新浇大体积混凝土安全爆破振动控 制标准 ［j］ 人民长江， 1998， 29 （4） 11-13 ［5］ GAO Ming-an， WU Xin-xia Analysis on control 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