复杂环境下高危双曲线冷却塔爆破拆除.pdf
第3 3 卷第2 期 2 0 1 6 年6 月 爆破 B L A S T I N G V 0 1 .3 3N o .2 J u n .2 0 1 6 d o i 1 0 .3 9 6 3 /j .i s s n .1 0 0 1 4 8 7 X .2 0 1 6 .0 2 .0 2 0 复杂环境下高危双曲线冷却塔爆破拆除米 李勇1 ’2 ,池恩安1 , 2 , 3 ,张义平1 , 2 ,何1 , 2 李1 , 2 刘茂新1 ’2 1 .贵I 大学矿业学院,贵阳5 5 0 0 0 3 ;2 .贵州省非金属矿产资源综合利用重点实验室,贵阳5 5 0 0 0 3 ; 3 .贵州新联爆破_ T _ 程集团有限公司,贵阳5 5 0 0 0 2 摘要针对在复杂环境下一座高8 6m 的冷却塔,其部分塔壁、圈梁和人字柱已被机械拆除损毁的特殊结 构特点,运用定向爆破技术拆除高危冷却塔。在确保结构稳定和不造成二次破坏的情况下,利用机械开设高 减荷槽、定位窗和泄压窗等措施,以损毁部分塔壁作为爆破切口为基础,对爆破切口内的人字柱、圈梁进行爆 破;运用A N S Y S /L S D Y N A 建立分离式共节点模型,对其倒塌过程进行数值模拟,进而对爆破方案进行验证 并为其优化提供参考 关键词 复杂环境;高危冷却塔;爆破拆除数值模拟 中图分类号T U 7 4 6 .5 文献标识码A 文章编号1 0 0 1 4 8 7 X 2 0 1 6 0 2 0 1 0 2 0 5 E x p l o s i v eD e m o l i t i o no fH i g h - r i s kH y p e r b o l i c C o o l i n gT o w e ru n d e rC o m p l e xE n v i r o n m e n t L IY o n 9 1 一,C t t lE n a n l ’2 ⋯,Z H A N GY i - p i n g 。”,H ES o n 9 1 一,L IW e i l 一,L I UM a o x i n l ,2 1 .S c h o o lo fM i n i n g ,G u i z h o uU n i v e r s i t y ,G u i y a n g5 5 0 0 0 3 ,C h i n a ; 2 .S t a t eK e yL a b o r a t o r yo fG u i z h o uC o m p r e h e n s i v eU t i l i z a t i o no fN o n .m e t a l l i cM i n e r a lR e s o u r c e s , G u i y a n g5 5 0 0 0 3 ,C h i n a ;3 .G u i z h o uX i a n l i a nB l a s t i n gE n g i n e e r i n gG r o u pC oL t d , G u i y a n g5 5 0 0 0 2 ,C h i n a A b s t r a c t A n8 6mh i g hc o o l i n gt o w e ru n d e rt h ec o m p l e xe n v i r o n m e n t ,w i t ht h ec h a r a c t e ro fb r o k e nt o w e rw a l l , b r o k e nr i n gb e a ma n db r o k e nh e r r i n g b o n ec o l u m n ,w a sd e m o l i s h e db yu s i n gd i r e c t i o n a lb l a s t i n gt e c h n o l o g y .T oe n s u r e t h es t a b l es t r u ’l u r ea n dw i t h o u ts e c o n d a r yd a m a g e ,t h eh e r r i n g b o n ec o l u m na n dr i n gb e a mi n b l a s t i n gi n c i s i o nw e r e b l a s t e db a s e dO I lt h ep r e t r e a t m e n tm e a s u r e so ft h ep r eo f f - l o a d i n gg r o o v e ,t h eo r i e n t a t i o nc u ta n dt h ep r e s s u r er e l e a s e c u t .T h ed i s c o n n e c t t y p ee o n o d ew a sb u i l t b yu s i n gt h eA N S Y S /L S D Y N At os i m u l a t et h ec o l l a p s ep r o c e s s ,a n df u r . t h e rv e r i f i c a t i o no fb l a s t i n gs c h e m ew a sp e r m e dt op r o v i d ear e f e r e n c ef o rt h eo p t i m i z a t i o n . K e yw o r d s c o m p l e xe n v i r o n m e n t ;h i g h r i s kc o o l i n gt o w e r ;b l a s t i n gd e m o l i t i o n ;n u m e r i c a ls i m u l a t i o n 双曲线钢筋混凝土结构冷却塔具有高大壁薄、 高宽比小 1 .2 ~1 .4 、重心偏低、截面直径不断变 收稿日期2 0 1 6 0 1 2 7 作者简介李勇 1 9 8 8 一 ,男,湖南衡阳人,贵州大学硕七研究生, 主要从事爆破I 程拆除爆破方向研究, E m a i l 8 5 0 2 1 4 4 6 1 1 q ‘0 1 1 1 。 通讯作者池恩安 1 9 6 8 一 ,男,贵州贵阳人,博士、研究员,从事爆 破T 程方向研究, E - m a i l 3 0 5 3 1 0 5 6 5 q q .t o m 。 基金项目贵州省优秀青年科技人才培养对象专项资金 N o .黔科合 2 0 1 3 [ 3 0 ] ;贵州夫学研究乍创新基金项目 N o .研理T 2 0 1 5 0 7 1 化的特殊造型及结构特点,对其爆破拆除带来了很 大挑战。对此,许多学者在双曲线冷却塔爆破拆除 领域做出了很多研究成果,如王永庆在复杂环境下 双曲线冷却塔爆破拆除方面做了研究o ;傅建秋和 薛里都研究了爆破切口大小和高度对冷却塔顺利倒 塌的重要性口’3 I ;付天杰对竖向切缝在高大冷却塔 拆除爆破中的作用进行了研究Ho ;詹振锵和李胜林 对冷却塔爆破拆除倾倒过程进行了数值模拟 万方数据 第3 3 卷第2 期李勇,池恩安,张义平,等复杂环境下高危双曲线冷却塔爆破拆除 1 0 3 研究【5 ’6 | 。 位于贵阳市城区中心的一座高8 6m 冷却塔,其 冷却塔塔壁、圈梁、人字柱承重结构部分已被机械拆 除,打破了冷却塔的受力平衡状态,现已成为高危构 筑物 见图1 ,务必及时爆破拆除,以防在自然因素 风荷载 等其他外力作用下发生倒塌造成不堪设 想的后果。因此,对设计安全、合理、经济的爆破设 计方案提出了更加苛刻的要求,这在国内尚首次。 同时应用大型动力有限元分析软件A N S Y s /L S .D Y . N A 建立分离式共节点模型,对冷却塔的倒塌过程 进行预演,进一步对爆破方案进行验证和优化,做到 精准无误、安全顺利倒塌。 图1已损毁冷却塔实物图 F i g .1 T h ep h y s i c a lm a po fd a m a g e dc o o l i n gt o w e r 1工程概况 冷却塔位于贵州省贵阳发电厂厂内,其四面都 由围墙包围,冷却塔北侧和西侧都有大量民房,北侧 最近距离为2 1m ,东侧最近距离为1 5m ,东侧为河 流,距冷却塔最近距离4 6m ,南侧6 0m 处是铁路高 架桥 川黔铁路货车外绕黔灵山至关田区间 ,高 2 6m 。冷却塔周围环境具体情况见图2 所示。 2 结构特点 冷却塔为钢筋混凝土结构,由环形基础、人字形 柱、环形梁和通风筒四部分构成。冷却塔高8 6m , 底部直径为6 0m ,顶部直径为3 8m ,中间咽喉部最 小直径3 0m ;人字型立柱高5 .5m ,横截面尺寸为 0 .4m 0 .4m ,共4 0 对人字形柱,总计8 0 根立柱; 人字柱上部是高lm 、厚0 .5m 的钢筋混凝土圈梁, 圈梁以上塔壁厚度2 0c m 。 目前,冷却塔部分塔壁、圈梁和人字柱已被机械 冷拆除,结构整体性遭到破坏,共拆除1 5 根人字形 立柱,所对应的圈梁部分已被拆除、塔壁也有部分进 行了破坏,被拆除部分最大高度为8 .5m ,长度为 3 1m ,约占冷却塔底部周长的1 7 %。 图2 冷却塔周围环境示意图 单位m F i g .2 T h eS u r r o u n d i n go fc o o l i n gt o w e r m 3 难点分析 1 从冷却塔周围环境考虑,需保护的建 构 筑物离待爆冷却塔距离较近,且民房为砖混结构抗 震性能差,最近距离仅有1 5m ,南边6 0m 处为高 2 6m 的铁路高架桥和在建铁路桥,爆破时务必准确 控制倒塌方向,需对爆破飞石、爆破振动、爆破冲击 波以及冷却塔倒塌触地振动进行严格控制,确保周 围建筑物的安全。 2 冷却塔局部承重结构前期已被机械冷拆 除、结构的整体稳定性已被破坏,在确保结构稳定和 不造成二次破坏的情况下,对冷却塔进行预拆除条 件差,可供选择的爆破技术方案少且技术要求高。 3 因冷却塔爆破环境较复杂,可供选择的倒 塌方向有限,且其坍塌落地的空间有限,需精确设计 爆破切口。 4 冷却塔已成高危建筑,需即刻安全拆除,工 期要求紧,任务重。 4 爆破方案 4 .1 方案选择 对于结构整体性完好的冷却塔,倒塌方式有原 地坍塌和定向倒塌。如果采用原地坍塌爆破方案, 首先,冷却塔是钢筋混凝土结构,经多年风化其四周 强度不一致;其次,冷却塔部分承重结构已被机械拆 除,整体完整性已被破坏,原受力平衡状态被打破。 上述两个因素在冷却塔原地坍塌过程中无法确保四 周破坏一致,将会出现任意方向的倒塌,导致意外事 故。根据现场勘察与分析,对冷却塔采用定向倒塌 万方数据 爆破2 0 1 6 年6 月 爆破拆除,倒塌方向中心线东偏南4 2 。。 4 .2 爆破切口设计 采用定向倒塌爆破时,爆破切口的位置是冷却塔 能否按照设计方向倒塌的关键。爆破切口位置以损 毁部分为中心,沿倒塌方向中心线向两边对称设计。 爆破切口形状采用正梯形“ J ,冷却塔底部半径 为3 0m ,周长为1 8 8 .4m ,冷却塔爆破高度日取 6 .5m ,H 人字形立柱高度 圈梁高度 5 .5m lm 6 .5m 。切口长度取其底部圈梁周长的0 .6 倍,切口的圆心角为2 2 0 。,共计人字形立柱2 4 对。 为了确保冷却塔的顺利倒塌及充分解体,在爆破切 口上方的塔壁上开设4 个减荷槽。为了降低冷却塔 倒塌塔内压缩空气冲击的危害,在倒塌方向反方向 中心线上距离地面1 1 .5m 处 圈梁上方 ,开一个 2mX 4m 的泄压窗口。爆破切口见图3 所示。 切口中心线 图3 爆破切口示意图 单位m F i g .3 S c h e m a t i cd i a g r a mo fb l a s t i n gc u t u n i t m 4 .3 爆破参数 依照“多打孑L ,少装药”的原则,最大程度控制 爆炸冲击波、爆破振动、爆破飞石等有害效应,保护 周边铁路桥及建筑物的安全。冷却塔人字柱、圈梁 孑L 网参数见表1 。 表1 冷却塔爆破切口孔网参数表 T a b l e1T h eh o l en e tp a r a m e t e rl i s to fc o o l i n gt o w e rb l a s t i n gc u t 4 .4 起爆网路 采用塑料导爆管雷管,2 ≠} 岩石乳化炸药,雷管 选用1 段、7 段、1 5 段非电导爆管毫秒延期雷管,1 段用于传爆连接、7 段用于孔外微差,1 5 段用于孑L 内 延时,孔内2 0 个为一束簇联,采用交叉复式网路。 起爆网路连接示意图见图4 、图5 。 图4 簇连示意图 F i g .4 S c h e m a t i cd i a g r a mo ft h ec l u s t e r 5 安全防护措施 冷却塔定向爆破拆除主要存在三大安全问 题旧J 一是冷却塔的爆破振动和触地振动;二是爆 破飞石;三是爆破空气冲击波。 经现场勘查鉴定,冷却塔离周边民房近且多为 自建,为砖混结构抗震性能差,为防止炸药爆炸和冷 却塔筒体触地引起的振动以及飞石对铁路高架桥和 建筑物造成损害,采取如下防护措施 1 挖设2 道 减震沟,宽度2 ~3m ,深3 ~4m ; 2 用沙袋敷设4 道减震缓冲堤,前三道缓冲堤长5 5m 、高2m 、宽 4m ,间隔4m ,特别地,为防止冷却塔触地冲击将导 致顶端部分塔壁冲人河流,最外侧一道铺设角度为 5 0 0 的梯形缓冲防护墙,长4 0m 、高6 .5m ,底宽 1 2m ; 3 架设防护排架。减震沟、缓冲堤、防护排 架示意图见图6 。 万方数据 第3 3 卷第2 期 李勇,池恩安,张义平,等复杂环境下高危双曲线冷却塔爆破拆除 切口中心线 图5 起爆网路示意图 F i g .5D e t o n a t i n gn e t w o r kd i a g r a m 图6 减震沟、缓冲堤、防护排架示意图 单位m F i g .6D i a g r a md a m p i n gd i t c h ,b u f f e re m b a n k m e n t a n db e n tp r o t e c t i o n u n i t m MS l S 1 6 数值模拟及爆破效果分析 6 .1 数值模拟及分析 采用A N S Y S /L S .D Y N A 软件建立分离式共节点 模型对冷却塔爆破拆除倒塌过程进行模拟∽J ,钢筋 采用杆单元b e a m l 6 1 ,混凝土采用实体单元s 0 1 . i d l 6 4 ,钢筋混凝土材料选取“M A T P L A S T I C K I N E . M A T I C ”进行定义,密度为2 5 0 0k g /m 3 ,弹性模量 0 .5 %,钢筋弹性模量2 1 0G P a ,屈服极限2 4 0M P a 。 爆破切口选取“M A T A D D E R P S I O N ”关键字 定义为时间失效准则,达到失效时间后即自动删除。 模型中同时建立减震沟、桥墩、缓冲堤等周边建 构 筑物。经过A N S Y S /L S D Y N A 后处理程序运 算后可以对冷却塔倒塌的数值模拟结果进行观察与 分析,冷却塔倒塌过程模拟图见图7 所示。 ■▲●L ●L ●L ●LJ i I a t 08 图7 冷却塔不同时刻倒塌过程模拟图 F i g .7 T h ec o o l i n gt o w e rc o l l a p s ep r o c e s sp i c t u r ea td i f f e r e n tt i m e 从图7 中可以看到冷却塔在1 .5S 时爆破切口 闭合,以一定的初速度向预定方向微倾斜;在3 .5S 时爆破切口上部的塔壁,在自重、倾覆力矩的作用下 完全损毁,筒体开始自由坍落,同时塔壁也出现扭 曲、撕裂,支撑立柱受拉加剧,仍沿预定方向倒塌;在 5 .2 5s 时冷却塔塔壁已经严重扭曲、撕裂变形,部分 保留支撑柱在倾覆力矩和惯性的作用下被拉断;在 7s 时冷却塔完全坍落触地,塔壁成扁平状,保留支 撑柱被全部拉断。 f n t 7s 6 .2 爆破效果及分析 人字柱和圈梁以倒塌中心线向两边先后起爆, 爆破切口形成以后,冷却塔向缺口方向倾斜;约2S 后切口闭合且其上部迅速形成一条水平裂缝;约在 4s 后冷却塔加速坍落,塔壁开始出现扭转、撕裂;约 在6S 后冷却塔在空中产生极大扭曲、变形;约在8s 后冷却塔完全坍落触地,爆堆高度约为2m 。图8 为冷却塔爆破倒塌过程,整个倒塌过程历时约8s 。 综合比较分析 1 塔倒塌过程的数值模拟和 万方数据 1 0 6爆破 2 0 1 6 年6 月 实际爆破倒塌过程,两者运动规律基本一致,都为 扭曲、撕裂、自由坍落; 2 两者倒塌过程历时都为 8S ,且其倒塌范围大体一致; 3 塔壁的模型材料是 理想状态下的,而冷却塔本身材料随着时间的推移 变得十分复杂,故两者在倒塌破坏过程中形态不 一致。 _ ●●- _ - a l f 18 7 结语 t 3s t 4s d t 68 图8 冷却塔爆破拆除倒塌过程 F i g .8C o l l a p s eo fc o o l i n gt o w e ra f t e rb l a s t i n g 双曲线冷却塔由于其特殊的造型和结构特点, 爆破拆除冷却塔,其倒塌过程复杂,难以在理论上做 出准确的描述。通过A N S Y S /I J S .D Y N A 软件建立分 离式共节点模型对冷却塔爆破拆除倒塌过程进行数 值模拟,对爆破方案进行预演,从而验证方案的可行 性以及为优化爆破方案提供参考。 [ 2 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 4 ] 参考文献 R e f e r e n c e s 王永庆,高荫桐,李江国,等.复杂环境下双曲线冷却 塔控制爆破拆除[ J ] .爆破,2 0 0 7 ,2 4 3 4 9 - 5 1 . W A N GY o n g q i n g ,G A OY i n t o n g ,L IJ i a n g g u o ,e ta 1 . D e m o l i t i o no fah y p e r b o l i cc u r v ec o o l i n gt o w e ri nac o r n p l e xe n v i r o n m e n t [ J ] .B l a s t i n g ,2 0 0 7 ,2 4 3 4 9 - 5 1 . i n C h i n e s e 傅建秋,王永庆,高荫桐,等.冷却塔拆除爆破切口参 数研究[ J ] .T 程爆破,2 0 0 7 ,1 3 3 5 3 .5 5 . F UJ i a n q i u ,W A N GY o n g q i n g ,G A OY i n t o n g ,e ta 1 .R e s e a r c ho nc u tp a r a m e t e r sf o rd e m o l i t i o no ft h ec o o l i n gt o w e r [ J ] .E n g i n e e r i n gB l a s t i n g ,2 0 0 7 ,1 3 3 5 3 - 5 5 . i n C h i n e s e 薛里,张志毅,杨年华.双曲线冷却塔爆破拆除切口 参数的探讨[ J ] .丁程爆破,2 0 1 1 ,1 7 2 4 9 .5 2 . X U EL i ,Z H A N GZ h i y i ,Y A N GN i a n h u a .D i s c u s so fc u t p a r a m e t e r sf o rb l a s t i n gd e m o l i t i o no fh y p e r b o l i cc o o l i n g t o w e r s [ J ] .E n g i n e e r i n gB l a s t i n g ,2 0 1 1 ,1 7 2 4 9 - 5 2 . i n C h i n e s e 付天杰,赵超群,梁儒,等.竖向切缝在高大冷却塔 拆除爆破中的作用[ J ] .工程爆破,2 0 1 l ,1 7 4 5 8 . 6 3 . 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L I NS h e n g l i n ,L I UD i a n s h u ,L I UK a i ,e ta 1 .N u m e r i c a l s i m u l a t i o ns t u d yo n b l a s t i n g d e m o l i t i o nf o r h y p e r b o l i c c o o l i n gt o w e r [ J ] .T r a n s a c t i o n so fB e i j i n gI n s t i t u t eo f T e c h n o l o g y ,2 0 1 4 ,3 4 2 1 2 3 1 2 6 . i nC h i n e s e 吴剑锋.双曲线型冷却塔爆破拆除切E l 参数研究[ J ] . 爆破,2 0 0 9 ,2 6 1 6 5 6 8 . W UJ i a n f e n g .R e s e a r c ho nc u t p a r a m e t e r sf o rb l a s t i n g d e m o l i t i o no f h y p e r b o l i cc o o l i n gt o w e r [ J ] .B l a s t i n g , 2 0 0 9 ,2 6 1 6 5 6 8 . i nC h i n e s e 李洪伟,颜事龙,郭进.爆破拆除切E l 形状对冷却塔 爆破效果影响及数值模拟[ J ] .爆破,2 0 1 3 ,3 0 4 9 2 9 5 . L IH o n g w e i ,Y A NS h i l o n g ,G U OJ i n .N u m e r i c a ls i m u l a t i o no fe f f e c to fc u tp a r a m e t e r so ne x p l o s i v ed e m o l i t i o no f c o o l i n g t o w e r s [ J ] .B l a s t i n g ,2 0 1 3 ,3 0 4 9 2 - 9 5 . i nC h i n e s e 蒋超.爆破切E l 对冷却塔定向爆破效果影响的数值 模拟研究[ D ] .淮南安徽理工大学,2 0 1 4 . 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