爆破动荷载作用下边坡锚杆加固效果分析.pdf

第3 3 卷第2 期 爆破 V o l - 3 3 N o 2 2 0 1 6 年6 月B L A S T 矾G J u n ．2 0 1 6 d o i 1 0 ．3 9 6 3 ／j ．i s s n ．1 0 0 1 4 8 7 X ．2 0 1 6 ．0 2 ．0 0 2 爆破动荷载作用下边坡锚杆加固效果分析 石洪超1 ，邹新宽1 ，张继春1 ，王中达2 1 ．西南交通大学土木工程，成都6 1 0 0 3 1 ；2 ．青岛岩土T 程勘察研究院，青岛2 6 6 0 3 3 摘要岩质基坑边坡的加固措施常采用全长粘结式锚杆。为了研究在爆破动荷载作用下的锚杆加固效 果，根据南溪长江大桥北岸锚碇基坑北侧边坡的爆破开挖情况，采用F L A C 3 D 对基坑边坡加设锚杆前后的动 力响应进行了计算。应用B i s h o p 一拟静力法计算基坑边坡的动力稳定性系数。通过分析计算结果得出以下 主要结论加设锚杆后可以改善边坡的应力分布，减弱边坡坡脚处的应力集中现象，防止由于应力集中而导 致的局部破坏；在爆破动力作用下，锚杆的轴力和砂浆剪应力均随时间的增加而增大，且增大的速率基本相 同；加设锚杆后边坡的动力稳定性系数由0 ．9 8 提高到1 ．3 3 ，提升幅度为3 6 ％。 关键词基坑边坡；锚杆；爆破动力；动力稳定性 中图分类号T D 2 3 5 ．3文献标识码A文章编号1 0 0 1 4 8 7 X 2 0 1 6 0 2 0 0 0 6 0 6 A n a l y s i so fR e i n f o r c e m e n tE f f e c to fS l o p eB o l t u n d e rB l a s t i n gD y n a m i cL o a d S i l lH o n g ．c h a 0 1 ，Z O UX i n k u a n l ，Z H A N GJ i ．c h u n l ，W A N GZ h o n g d a 2 1 ．S c h o o lo fC i v i lE n g i n e e r i n g ，S o u t h w e s tJ i a o - t o n gU n i v e r s i t y ，C h e n g d u6 10 0 3 1 ，C h i n a ； 2 ．Q i n g d a oG e o t e c h n i c a lI n v e s t i g a t i o n S u r v e y i n gR e s e a r c hI n s t i t u t e ，Q i n g d a o2 6 6 0 3 3 ，C h i n a A b s t r a c t T h ef u l l l e n g t hb o n d i n gb o l tw a su s e dt or e i n f o r c et h er o c kf o u n d a t i o np i ts l o p e ．I no r d e rt os t u d yt h e r e i n f o r c e m e n te f f e c to fb o l tu n d e rt h eb l a s t i n gd y n a m i cl o a d ，t h ed y n a m i cr e s p o n s e so ff o u n d a t i o np i ts l o p eb e f o r ea n d a f t e ra d d i n gb o l tw e r ec a l c u l a t e db yt h eF L A C 3 Da c c o r d i n gt ot h es i t u a t i o no fe x c a v a t i o nb l a s t i n gi nn o r t hs i d es l o p e o fn o r t ha n c h o rp i ts l o p eo fN a n x iY a n g t z eR i v e rB r i d g e ．T h ed y n a m i cs t a b i l i t yo ft h ef o u n d a t i o np i ts l o p ec o e f f i c i e n t w a sc a l c u l a t e db yB i s h o p p s e u d o s t a t i cm e t h o d ．R e s u l t ss h o wt h a tt h ea d d i t i o n a lb o l ti m p r o v e dt h es t r e s sd i s t r i b u t i o n o fs l o p e ，a n dr e d u c e dt h es t r e s sc o n c e n t r a t i o np h e n o m e n o no ft h es l o p ef o o t ，a n dp r e v e n t e dl o c a l f a i l u r ed u et ot h e s t r e s sc o n c e n t r a t i o n ．U n d e rb l a s t i n gd y n a m i cl o a d i n g ，t h ea x i a lf o r c eo fb o l ta n dm o r t a rs h e a rs t r e s si n c r e a s e dw i t ht h e t i m e ，a n dt h ei n c r e a s er a t ek e p tc o n s t a n t ．B ys e t t i n gu pt h ea d d i t i o n a lb o l t ，t h ed y n a m i cs t a b i l i t yo ft h ef o u n d a t i o np i t s l o p ec o e f f i c i e n ti n c r e a s e df r o m0 ．9 8t o1 ．3 3a n dt h ei n c r e a s er a t er e a c h e du pt O3 6 ％． K e yw o r d s f i m n d a t i o ns l o p e ；a n c h o r ；b l a s t i n gv i b r a t i o n ；d y n a m i cs t a b i l i t y 岩质基坑在进行开挖时，常采用爆破法施工。 在基坑边坡的开挖过程中，反复的爆破振动作用会 收稿日期2 0 1 6 0 4 1 3 作者简介石洪超 1 9 8 0 一 ，男，西南交通大学博士研究生，主要从 事岩石力学与_ 丁程方面的研究， E - m a i l 7 2 7 7 2 2 7 5 0 q q ． c o mo 通讯作者张继春 1 9 6 3 一 ，男，博士、教授、博士生导师，主要从事 爆破丁程、岩土T 程结构动力特性与防护技术等方面的教 学与科研T 作， E m a i l J c z h a v l 9 2 0 0 4 1 6 3 ．c o m 。 基金项目国家自然科学基金项目 4 1 2 7 2 3 2 1 加剧边坡表层岩体发生松动，并且使得坡体产生累 计变形，严重时有可能造成边坡失稳破坏。为避免 边坡在爆破开挖过程中发生破坏，需要对基坑边坡 进行加固，加固措施一般采用全长粘结式锚杆剖。 目前关于边坡锚杆的加固作用通常采用现场拉拔试 验、相似模拟和数值计算分析等方法进行研究，但是 这些研究多建立在静态或拟静态的条件下进行 的M ’7 | 。由于边坡在爆破、地震等动力荷载作用下， 万方数据 第3 3 卷第2 期石洪超，邹新宽，张继春，等爆破动荷载作用下边坡锚杆加固效果分析 7 边坡体．锚杆间的相互作用较为复杂，对于动荷载作 用下锚杆自身对边坡的加固效果的研究较少，且大 多集中在对以锚杆或坡体作为单个对象的动态响应 分析，没有从边坡体- 锚杆的相互作用机理上研究锚 杆的加固效果。 影响爆破动荷载作用下基坑边坡稳定性的因素 主要有加固锚杆的布置方式及力学特征、边坡自身 的稳定性，以及动荷载的作用方式等。为了研究在 爆破动荷载作用下的边坡锚杆加固效果，根据南溪 长江大桥北岸重力式锚碇基坑爆破开挖的实际情 况，采用F L A C 3 D 数值计算软件建立了数值分析模 型，对边坡加设锚杆和未加设锚杆的情况进行了模 拟计算，对比分析计算结果，研究了动荷载作用下锚 杆对于基坑边坡的加固效果，并且采用简化B i s h o p 一 拟静力法对基坑边坡的动态稳定性系数进行了 计算‘8 川。 1 基坑边坡数值模型 1 ．1 工程概况 南溪长江大桥重力式锚碇基坑位于长江北岸丘 陵坡地上，锚碇区基坑开挖长6 0m ，宽5 0m 。基坑 北侧开挖后形成近6 0 m 的高边坡，边坡坡度为 1 0 ．7 5 ～1 0 ．3 。基坑北侧边坡上层为稳定性较差 的粉质粘土、细砂和卵石土，而下层为粉砂质泥岩。 砂质泥岩呈单斜产出，产状为1 4 5 0 [ 1 6 0 ，采用浅孔 松动爆破法开挖，开挖后将形成顺倾边坡。施工时 第一级、二级边坡采用锚杆框架梁进行加固，其中锚 杆均为西3 2 普通全长非预应力砂浆锚杆，锚杆间距 为3m 3m ，倾角为2 0 0 ，锚杆长度从上至下依次为 3 0m 、3 0m 、2 5 m 、2 5 m 、1 8 m 、1 8m ，钻孔直径 1 1 0m m ，采用M 3 0 砂浆进行注浆。岩层及锚杆- 砂 浆动态力学参数见表1 及表2 。 表1 岩体物理力学参数 T a b l e1R o c km a s sp h y s i c a la n dm e c h a n i c a lp a r a m e t e r s 表2 锚杆及砂浆物理力学参数 T a b l e2B o l ta n dm o r t a rp h y s i c a la n dm e c h a n i c a lp a r a m e t e r s 1 ．2 建立数值模型 根据锚碇基坑北侧中部第三级边坡爆破开挖的 实际情况，对边坡及锚杆的动态响应进行数值模拟 分析，此处基坑开挖范围比较大，受周边环境条件影 响较小。为了简化数值计算模型，将三维数值模型 的厚度设置为3m ，与锚杆布置的水平间距相同，整 体数值模型的尺寸为9 2mx 6 5mx3m ，锚杆设置 在模型厚度的1 ／2 处。图1 为边坡数值计算模型示 意图。在进行数值模拟计算时，全长粘结式锚杆采 用C a b l e 单元进行模拟，基坑边坡体内各岩层、锚 杆．浆体界面及浆体．岩体界面材料均为弹塑性材 料，并服从M o h r ．C o u l o m b 强度准则，允许锚杆单元 发生轴向变形直至屈服。输入爆破荷载的开挖边 界、边坡侧面及坡体底部都采用的是粘性边界，坡体 底部约束其竖向位移。阻尼为局部阻尼，经试算后 确定其值为0 ．1 5 7 。 图l边坡数值计算模型示意图 F i g ．1 S c h e m a t i cd i a g r a mo fn u m e r i c a lm o d e lo fs l o p e 万方数据 8爆破 2 0 1 6 年6 月 1 ．3 爆破动荷载 在进行爆破动力作用分析时，动荷载的加载方 式是分析分析问题的基础，可以根据单次齐发药量 和距离爆源的距离等参数，将爆破动荷载简化为三 角形脉冲波，但是这种简化的爆破动荷载与实际情 况存在较大的差异，并不能真是的反映爆破开挖过 程中边坡的动态响应。为了使数值模拟计算更加符 合实际情况，在数值计算中采用I 临近基坑边坡开挖 时，第三级边坡坡面位置实测得到的振动速度波形， 经过式1 和式2 转换为切向和法向荷载进行加载， 实测振动速度波形如图2 所示。 盯。 2 p c 。 口。 1 盯， 2 J 9 c 。 “ ， 2 式中o r 。、盯；为坡面位置输入的法向应力和切向应 力，M P a ；p 为岩体密度，k g ／m 3 ；c 。、C 。为岩体纵波和 横波传播速度，m ／s ；秽。、”，为实测质点切向和法向振 动速度，m ／s 。爆破动荷载的加载位置位于第三级 边坡坡面底部3m 范同内，如图1 所示。 k 工一j II ＼瓜，八一～ ． 嫠岛掌蓑羹痿 0Y ‘V d ．酬 7 Ⅳ扩m ”n 2 0 0 2 50 ‘ 。 y r ／s 图2基坑爆破现场实测切向与法向振动速度时程曲线 F i g ．2 T h et a n g e n t i a la n dn o r m a lv i b r a t i o nv e l o c i t yt i m e h i s t o r yc u r v eo fe x c a v a t i o nb l a s t i n g 2 数值计算结果与分析 0 2 ．1 边坡应力分析 未加设锚杆和加设锚杆后，边坡爆破开挖后坡 体的最大主应力云图如图3 、图4 所示。对比计算 结果可以看出，不布置锚杆时，在第二、三级边坡的 平台位置出现了拉应力，最大值为5 0k P a ，而布置锚 杆后相同位置的拉应力明显减小，仅为2 0k P a ，减小 幅度为6 0 ％。图5 和图6 分别为未加设锚杆和加 设锚杆后，边坡爆破开挖后坡体的剪应力云图。 图5 显示，未布置锚杆时，基坑第三级边坡的坡脚位 置存在明显的剪应力集中现象，最大剪应力为 4 0k P a 。应力集中可能造成该位置的岩土体发生局 部破坏，进而导致基坑边坡的整体失稳。为了避免 发生工程事故，应该及时对边坡进行支护。通过 图6 可以看出，在加设锚杆加固措施后，原应力集中 的位置处最大剪应力降低为2 0k P a ，降低幅度为 5 0 ％，整个基坑边坡的应力状态有了明显的改善。 边坡表面的剪应力减小可以减弱应力集中现象，能 够防止由于剪应力集中而导致的局部破坏。 同3未加设锚杆坡体主应力云图 F i g ．3 M a i ns t r e s sn e p h o g l ‘a r l lo fs l o p e w i t hn oa d d i t i o n a l l o l t C 咖f 伽ro f S M ●x M I 由c { 1 ∞O e ．0 0 0 S ∞＆0 m C ■A _ ■x m 图4 加设锚杆坡体主应力云图 F i g ．4 M a i ns t r e s sn e p h o g r a mo fs l o p ew i t ha d d i t i o n a lb o h 睡裂糕l 嗣 器；怒；。0 0 0 0 ，．, , * 。0 0 4 H5术加设锚仟坡f 奉9 ，应力云图 F i g ．5S h e a l l i n gu e p h o g r a l l lf ’f ’s 1 ．p t - “1 1 1 1 1 Ja d d i t i o n a l1 o h 2 ．2 坡体位移分析 未加设锚杆和加设锚杆后，基坑爆破开挖后坡体 8 6 4 2 o乏o“罐 万方数据 第3 3 卷第2 期石洪超，邹新宽，张继春，等爆破动荷载作用下边坡锚杆加固效果分析 9 水平位移云图如图7 、图8 所示。由计算结果可以看 出，锚杆的布设对于基坑边坡水平方向位移的分布特 征影响不大，最大位移出现在第三级边坡坡脚位置， 该处为爆破荷载的输入位置。在未加锚杆的情况下， 坡体的水平位移都不超过1m l T l 。当布置锚杆过后， 坡体的水平位移明显减少，最大永久位移仅为 0 ．1 7m 。由此可见，锚杆的布设可以明显控制基坑边 批发生水平位移，有利于基坑边坡的整体稳定。 瞄蕤蓁 糕cG-7]oe黔ooo‘o 2 000ceo鎏64 } 愀d 2 瞻 。o d ■隧 图6 加设锚杆坡体剪应力云图 F i g ．6S h e a r i n gn e p h o g r a mo fs l o p ew i t ha d d i t i o n a l1 I 图7未加设锚杆坡体水平位移云图 F i g ．7 H o r i z o n t a ld i s p l a c e m e n tn e p h o g r a m o fs l o p ew i t hn oa d d i t i o n a lb o l t 2 ．3 锚杆动力响应分析 在基坑爆破开挖后，锚杆的轴力如图9 所示，从 单个锚杆来看，锚杆在杆件中部轴力最大，并沿着轴 向逐渐向两端减小，其中最大轴力出现在第五排，为 1 3 2 ．3k N 。各排锚杆的轴力峰值点的连线基本与边 坡的潜在滑面重合。锚杆砂浆应力如图1 0 所示，基 坑爆破开挖后，最后一排锚杆在坡面附近的端部砂 浆由于应力过大而屈服产生滑脱现象，锚杆砂浆的 最大应力值为2 2 0 ．6k P a 。这说明基坑的爆破开挖 不会使锚杆自身产生过大的轴向应力而失效，但是 接近爆源位置的锚杆端部砂浆有可能会产生破坏， 会对锚固力造成影响，但是不足以影响边坡整体的 稳定性。 图8加设锚杆坡体水平位移云图 F i g ．8 H o r i z o n t a ld i s p l a c e m e n tn e p h o g r a m o fs l o p ew i t ha d d i t i o n a lb o l t c a b l eA x i a IF o r c e 一淼；。． 、、＼、、 №‰～m ∽* 、＼、＼ 辜≤’。 图9 锚杆轴力分布图 F i g ．9 B o l t a x i a lt h r e ed i s t r i c a b l eG r o u tS l i p～ 歌端。。＼、．、、 ＼、＼＼ ▲＼＼、、、 訇1 0 锚杆砂浆应力分布冈 l0B o l tn l O l t a z s t r e s sd i s t , i b u t i o n m 舛∞∞舛}；；弘H M 谶瓣一 P 裟潍瓣激甚徽徽粼嚣订，}}}}}”叫“加盯∞∞∞∞‰吣吣罴鬻搿 ㈨嚣鬃重 万方数据 1 0爆破 2 0 1 6 年6 月 图11 和图1 2 是最底部一排锚杆的轴力和砂浆 剪应力的时程曲线，在爆破动力荷载作用下，锚杆的 轴力和砂浆的剪应力都会随着时间增加而变大，且 增大的速率基本相同。当砂浆不发生破坏失效时， 锚杆一浆体之间的相互作用可以良好的发挥锚固作 用，增加基坑边坡的稳定性。 图1 1 底层锚杆轴力时程曲线 F i g ．11 B o t t o mb o l ta x i a lf o r c e t i m ec u r v e f ／s 图1 2 底层锚杆砂浆剪应力时程曲线 F i g ．1 2 B o t t o mb o l tm o r t a rs h e a rs t r e s s t i m ecurve 3 边坡动力稳定性分析 根据简化B i s h o p 拟静力法采用l i d e 软件对边 坡加设锚杆前后进行稳定性分析，计算过程是将爆 破动荷载转换为水平方向和竖直方向的静力加载到 边坡上，采用条分法计算边坡的动力稳定性系数，潜 在滑面由程序自动计算确定，滑面位置如图1 3 、1 4 所示。最终计算得到未布设锚杆时，基坑边坡的稳 定性系数为0 ．9 8 。在布置锚杆后，基坑的稳定性系 数提高到1 ．3 3 ，增加幅度为3 6 ％，因此锚杆对于基 坑边坡的加固作用比较明显。 l ／m 图1 3未加设锚杆边坡潜在滑面位置 F i g ．13 P o t e n t i a ls l i ps u r f a c el o c a t i o no f s l o p ew i t hn oa d d i t i o n a lb o l t l ／m 图1 4 加设锚杆边坡潜在滑面位置 F i g ．1 4 P o t e n t i a ls l i ps u r f a c el o c a t i o n o fs l o p ew i t ha d d i t i o n a lb o l t 4 结论 1 基坑边坡加设锚杆后，可以改善基坑边坡 的应力分布，能够更好的控制爆破开挖对坡体产生 的扰动。有效的减轻了边坡坡脚位置出现的应力集 中现象，防止由于应力集中而导致的局部破坏。同 时，锚杆的布置控制了坡体产生的水平位移，利于边 坡的整体稳定。 2 在爆破动力动荷载作用下，锚杆的轴力在 万方数据 第3 3 卷第2 期 石洪超，邹新宽，张继春，等爆破动荷载作用下边坡锚杆加固效果分析 中部最大，沿着轴向逐渐向两端减小，并且锚杆轴力 的峰值点连线基本与潜在滑面重合。锚杆的轴力和 砂浆剪应力都会随时间增加而变大，且增大的速率 基本相同。 3 根据简化B i s h o p 一拟静力法计算得到锚杆布 置与否的动力稳定性系数分别为0 ．9 8 和1 ．3 3 ，加 设锚杆后动力稳定性系数提高了3 6 ％，锚杆对基坑 边坡的加固作用比较明显。 [ 2 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 4 ] 参考文献 R e f e r e n c e s 张继春，郭学彬，郑爽英，等．顺层边坡岩体的爆破振 动特性试验研究[ J ] ．地下空间与工程学报，2 0 0 5 ， 1 6 1 0 4 1 - 1 0 4 4 ． Z H A N GJ i c h u n ，G U OX u e b i n ，Z H E N GS h u a n g - y i n g ，e t a 1 ．E x p e r i m e n t a ls t u d yo nv i b r a t i o nc h a r a c t e r i s t i c so fr o c k m a s sb l a s t i n ga tl a y e r e ds l o p e [ J ] ．C h i n e s eJ o u r n a lo fU n d e r g r o u n dS p a c ea n dE n g i n e e r i n g 。2 0 0 5 ，l 6 1 0 4 1 1 0 4 4 ． i nC h i n e s e ． 许红涛，卢文波，周创兵，等．基于时程分析的岩质高 边坡开挖爆破动力稳定性计算方法[ J ] ．岩石力学与 工程学报，2 0 0 6 ，2 5 11 2 2 1 3 2 2 1 5 ． X UH o n g t a o ，L UW e n b o ，Z H O UC h u a n g b i n g ，e ta 1 ． T i m eh i s t o r ya n a l y s i sm e t h o df o re v a l u a t i o nd y n a m i cs t a b i l i t yo fh i g hr o c ks l o p eu n d e re x c a v a t i o nb l a s t i n g [ J ] ． C h i n e s eJ o u r n a lo fR o c kM e c h a n i c sa n d E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 6 ，2 5 11 2 2 1 3 2 2 1 5 ． i nC h i n e s e ． 杨风威，李海波，齐三红，等．平面应力波在岩质边坡 中的传播规律研究[ J ] ．岩石力学与工程学报，2 0 1 5 ， 3 4 S 1 2 6 2 4 - 2 6 3 1 ． Y A N GF e n g w e i ，L IH a i b o ，Q iS a n h o n g ，e ta 1 ．S t u d yo f r e g u l a r i t yo fp l a n es t r e s sw a v et r a n s m i t t i n gi n r o c ks l o p e [ J ] ．C h i n e s eJ o u r n a lo fR o c kM e c h a n i c sa n dE n g i n e e r i n g ，2 0 1 5 ，3 4 S 1 2 6 2 4 2 6 3 1 ． i nC h i n e s e ． 段建，言志信．边坡锚杆锚固系统固有频率及其参 数影响分析[ J ] ．岩石力学与工程学报，2 0 1 4 ，3 6 6 1 0 5 2 1 0 5 6 ． D U A NJ i a n ，Y A NZ h i x i n ．N a t u r a lf r e q u e n c ya n dp a r a m e t e ri n f l u e n c eo fs l o p ea n c h o r a g es y s t e m [ J ] ．C h i n e s eJ o u r - n a lo fR o c kM e c h a n i c sa n d E n g i n e e r i n g ，2 0 1 4 ，3 6 6 1 0 5 2 1 0 5 6 ． i nC h i n e s e ． [ 5 ] 蒋中明，f l 1 1 , 虎，曾铃．基于F L A C 3 D 平台的边坡非 饱和降雨人渗分析[ J ] ．岩土力学，2 0 1 4 ，3 5 3 8 5 5 ． 8 6 1 ． [ 5 ]J I A N GZ h o n g m i n g ，X I O N GX i a o h u ，Z E N GL i n g ．U n s a t u r a t e ds e e p a g ea n a l y s i so fs l o p eu n d e rr a i n f a l lc o n d i t i o n b a s e do nF L A C 3 D [ J ] ．R o c ka n dS o i lM e c h a n i c s ，2 0 1 4 ， 3 5 3 8 5 5 ．8 6 1 ． i nC h i n e s e ． [ 6 ]郑允，陈从新，朱玺玺，等．基于U D E C 的岩质边坡 开挖爆破节点拟静力稳定性计算方法[ J ] ．岩石力学 与工程学报，2 0 1 4 ，3 3 S 2 3 9 3 3 ．3 9 4 0 ． [ 6 ] Z H E N GY u n ，C H E NC o n g x i n ，Z H UX i x i ，e ta 1 ．N o d e q u a s i s t a t i cs t a b i l i t ya n a l y s i so fr o c ks l o p eu n d e re x c a v a t i o nb l a s t i n gb a s e do nU D E C [ J ] ．C h i n e s eJ o u r n a lo fR o c k M e c h a n i c sa n dE n g i n e e r i n g ，2 0 1 4 ，3 3 S 2 3 9 3 3 3 9 4 0 ． i nC h i n e s e ． [ 7 ] 任永强，张家铭，李哗，等．基于数值模拟技术的爆 破动力荷载对边坡的稳定性影响研究[ J ] ．自然灾害 报，2 0 1 3 ，2 2 5 2 6 3 - 2 6 8 ． [ 7 ] R E NY o n g q i a n g ，Z H A N GJ i a - m i n g ，L IY e ，e ta 1 ．S t u d y i n t oi n f l u e n c eo fb l a s t i n gd y n a m i cl o a do ns l o p es t a b i l i t y b a s e do nn u m e r i c a ls i m u l a t i o n 『J ] ．J o u r n a lo fN a t u r a lD i s a s t e r s ，2 0 1 3 ，2 2 5 2 6 3 2 6 8 ． i nC h i n e s e ． [ 8 ]张玉成，杨光华，吴舒界，等．土钉支护结构变形与稳 定性关系探讨[ J ] ．岩土力学，2 0 1 4 ，3 5 1 2 3 8 - 2 4 7 ． [ 8 ] Z H A N GY u c h e n g ，Y A N GG u a n g h u a ，W US h u - j i e ，e t a 1 ．D i s c u s s i o no n r e l a t i o n s h i pb e t w e e n d e f o r m a t i o na n d s t a b i l i t yo fs o i ln a i l i n gs t r u c t u r e [ J ] ．R o c ka n dS o i lM e c h a n i c s ，2 0 1 4 ，3 5 1 2 3 8 2 4 7 ． i nC h i n e s e ． [ 9 ] I t a s c aC o n s u l t i n gG r o u pI n c ．F L A C 一3 D F a s tL a g r a n g i a n A n a l y s i so fC o n t i n u ai n3D i m e n s i o n s1 V e r s i o n3 ．0 0U s e r sM a n u a lV o l u m eV [ M ] ．U S A h a s c aC o n s u l t i n gG r o u p I n c ，1 9 9 7 ． [ 1 0 ] C A IF e i ，U G A IK ．R e i n f o r c i n gm e c h a n i s mo fa n c h o r si n s l o p e s an u m e r i c a lc o m p a r i s o no fr e s u l t so fL E Ma n d F E M [ J ] ．I n tJN u m e rA n a lM e t hG e o m e c h ，2 0 0 3 2 7 5 4 9 ．5 6 4 ． [ 11 ] L A R B IS i a d ．S t a b i l i t ya n a l y s i so fj o i n tr o c ks l o p e sr e i n f o r c e db yp a s s i v ef u l l yg r o u t e db o l t s [ J ] ．C o m p u t e r sa n d G e o t e c h n i c s 。2 0 0 1 ，2 8 3 2 5 - 3 4 7 ． 本刊告示 爆破为中国核心期刊 遴选 数据库、中国期刊网、中国学术期刊 光盘版 、中 文科技期刊数据库和“万方数据数字化期刊群”收录期刊。作者著作权使用费与本刊印刷 版稿酬一次性付给。如作者不同意将文章编人，请在来稿时说明，本刊将另做特殊处理。 ● ● t 爆破编辑部谨致 ，； “h 一．。，。，．．． 万方数据