振动三要素对新浇混凝土影响的研究(1).pdf

第３５卷第２期２０１８年６月爆破ＢＬＡＳＴＩＮＧＶｏｌ．３５Ｎｏ．２Ｊｕｎ．２０１８ｄｏｉ１０．３９６３／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１－４８７Ｘ．２０１８．０２．００２振动三要素对新浇混凝土影响的研究* 吴帅峰１，李晨２，栗曰峰３，王成刚４，张春革４（１．中国水利水电科学研究院，北京１０００３８；２．中国矿业大学（北京）力学与建筑工程学院，北京１０００８３；３．中国人民解放军９２３０３部队，青岛２６６０００；４．密云水库管理处，北京１０１５１２）摘要为研究３ｄ内龄期的混凝土在爆破振动作用下的扰动规律，以振动台作为振源对混凝土试件进行不同振动信号下的加载，通过正交试验来确定混凝土龄期、振动速度、振动持续时间、振动频率四个因素对新浇混凝土强度的影响。试验结果表明混凝土龄期与振动速度对强度影响最为显著；经极差分析得出各因素的影响次序为混凝土龄期＞振动速度＞振动频率＞振动持续时间。最后，给出３ｄ内龄期混凝土在不同时段、不同振速下的强度变化规律及各龄期振速允许值。关键词新浇混凝土；爆破振动；正交试验；混凝土龄期中图分类号ＴＤ２３５．３文献标识码Ａ文章编号１００１－４８７Ｘ（２０１８）０２－０００６－０６ＳｔｕｄｙｏｎＩｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆＴｈｒｅｅＥｌｅｍｅｎｔｓｏｆＶｉｂｒａｔｉｏｎｏｎＦｒｅｓｈＣｏｎｃｒｅｔｅＷＵＳｈｕａｉ-ｆｅｎｇ１，ＬＩＣｈｅｎ２，ＬＩＹｕｅ-ｆｅｎｇ３，ＷＡＮＧＣｈｅｎｇ-ｇａｎｇ４，ＺＨＡＮＧＣｈｕｎ-ｇｅ４（１．ＣｈｉｎａＩｎｓｔｉｔｕｔｅｏｆＷａｔｅｒＲｅｓｏｕｒｃｅｓａｎｄＨｙｄｒｏｐｏｗｅｒＲｅｓｅａｒｃｈ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００３８，Ｃｈｉｎａ；２．ＳｃｈｏｏｌｏｆＭｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄＣｉｖｉｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＣｈｉｎａＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＭｉｎｉｎｇａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ（Ｂｅｉｊｉｎｇ），Ｂｅｉｊｉｎｇ１０００８３，Ｃｈｉｎａ；３．Ｐｅｏｐｌｅ′ｓＬｉｂｅｒａｔｉｏｎＡｒｍｙｏｆＣｈｉｎｅｓｅ９２３０３Ｔｒｏｏｐｓ，Ｑｉｎｇｄａｏ２６６０００，Ｃｈｉｎａ；４．ＭｉｙｕｎＲｅｓｅｒｖｏｉｒＭａｎａｇｅｍｅｎｔＤｅｐａｒｔｍｅｎｔ，Ｂｅｉｊｉｎｇ１０１５１２，Ｃｈｉｎａ）ＡｂｓｔｒａｃｔＩｎｏｒｄｅｒｔｏｒｅｓｅａｒｃｈｔｈｅｄｉｓｔｕｒｂａｎｃｅｌａｗｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅｓｗｉｔｈｉｎ３ｄａｙｓｕｎｄｅｒｂｌａｓｔｉｎｇｖｉｂｒａｔｉｏｎ，ｓｈａｋｉｎｇｔａｂｌｅｗａｓｕｓｅｄａｓｖｉｂｒａｔｉｏｎｓｏｕｒｃｅｔｏｌｏａｄｔｈｅｃｏｎｃｒｅｔｅｓｐｅｃｉｍｅｎｓｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｖｉｂｒａｔｉｏｎｓｉｇｎａｌｓ，ａｎｄｔｈｒｏｕｇｈｏｒ- ｔｈｏｇｏｎａｌｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ，ｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｆｏｕｒｆａｃｔｏｒｓ（ｔｈｅｃｏｎｃｒｅｔｅａｇｅ，ｖｉｂｒａｔｉｏｎｖｅｌｏｃｉｔｙ，ｄｕｒａｔｉｏｎａｎｄｆｒｅｑｕｅｎｃｙ）ｏｎｔｈｅｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｆｒｅｓｈｃｏｎｃｒｅｔｅｗａｓｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ．Ｉｔ′ｓｃｏｎｃｌｕｄｅｄｔｈａｔｃｏｎｃｒｅｔｅａｇｅａｎｄｖｉｂｒａｔｉｏｎａｍｐｌｉｔｕｄｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓｉｇｎｉｆｉ- ｃａｎｔｌｙｏｎｓｔｒｅｎｇｔｈ；ｂｙｒａｎｇｅａｎａｌｙｓｉｓｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｒｄｅｒｏｆｔｈｅｆａｃｔｏｒｓｗａｓｏｂｔａｉｎｅｄｃｏｎｃｒｅｔｅａｇｅ＞ｖｉｂｒａｔｉｏｎｖｅｌｏｃｉｔｙ＞ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ＞ｄｕｒａｔｉｏｎ．Ａｔｌａｓｔ，ｓｔｒｅｎｇｔｈｖａｒｉａｔｉｏｎｌａｗｏｆｔｈｅｃｏｎｃｒｅｔｅｗｉｔｈｉｎ３ｄａｙｓｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｔｉｍｅａｎｄｖｅｌｏｃｉｔｙｗａｓｇｉｖｅｎａｓｗｅｌｌａｓｖｅｌｏｃｉｔｙｐｅｒｍｉｔｔｅｄｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔａｇｅｓ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓｆｒｅｓｈｃｏｎｃｒｅｔｅ；ｂｌａｓｔｉｎｇｖｉｂｒａｔｉｏｎ；ｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ；ｃｏｎｃｒｅｔｅａｇｅ收稿日期２０１８－０１－２８作者简介吴帅峰（１９８８－），男，河南登封人，博士（后）、工程师，主要从事岩土力学和爆破工程方面的研究，（Ｅ-ｍａｉｌ）ｗｕｓｆ＠ｉｗｈｒ．ｃｏｍ。基金项目国家重点基础研究发展计划资助项目（ “９７３”计划）（２０１４ＣＢ０４７０００）；国家重点研发计划资助项目（２０１７ＹＦＣ０８０４６０７）目前国内的相关标准对现浇大体积混凝土在不同龄期的安全允许振速进行了规定［１，２］，并将龄期在３ｄ内新浇大体积混凝土的爆破振动安全速度值统一定为２～３ｃｍ／ｓ。实际上在这段时间内混凝土强度的增长和变化最大，且受爆破振动的影响程度亦有很大的差异［３］。卢文波对爆破振动信号的特性［４，５］，结合新浇混凝土的初始应力应变状态，给出了不同基岩条件下３ｄ、７ｄ和２８ｄ的容许振速。龙源对Ｃ２５、Ｃ４０混凝土在浇筑１２ｈ、３ｄ、７ｄ状态下进行了爆破振速在５ｃｍ／ｓ以下的试验［６，７］，分析得出其强度、钢筋握裹力未受到明显影响影响。金臻丽对５ｈ、８ｈ、１２ｈ、２４ｈ和４８ｈ龄期混凝土进行了不同加速度下的室内振动试验，通过强度和声波波速万方数据折减指标定量得出终凝前未受到影响［８］，而终凝后强度会有所折减并造成损伤。笔者先前在文献［９］的研究中，以露天深孔爆破作为振源，对龄期为６ｈ、１２ｈ、３６ｈ、４８ｈ和７２ｈ的Ｃ４０混凝土分别在２～１０ｃｍ／ｓ的振速下进行试验，以强度和声波波速折减为衡量指标，给出Ｃ４０新浇混凝土的容许振速。先前的研究均是以振动现象对新浇混凝土的影响展开的研究，未将振动分解为典型要素，研究各要素对其影响的程度。由此，运用正交试验的方法设计并研究混凝土龄期、振动速度、振动持续时间及振动频率四个因素对新浇混凝土强度影响的显著程度。采用振动台提供的振动信号对３ｄ内不同龄期的混凝土试件进行振动加载［４］，测试养护２８ｄ后的试件强度、波速、弹模等参数，并对正交试验结果进行分析［６］，由此得出各因素显著性次序以及建议容许振速。１正交试验设计采用正交试验方法对混凝土龄期、振动速度、振动持续时间及振动频率等因素进行研究。测量试验中混凝土试件养护２８ｄ后的抗压强度，将抗压强度作为考察以上几个因素的指标，寻找显著因素。混凝土龄期为６～７２ｈ，正交代号为Ａ；根据现行国家标准和实地测震的范围，选定振动速度２～１０ｃｍ／ｓ，正交代号为Ｂ；根据工程爆破产生振动时间，选取持续时间０．２～１．５ｓ，正交代号为Ｃ；根据工程爆破产生的振动频率，选取频率为５～５０Ｈｚ，正交代号为Ｄ，以上４个因素均为５水平影响，具体取值如表１所示。表１正交试验各因素取值Ｔａｂｌｅ１Ｔｈｅｆａｃｔｏｒｓｉｎｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｔｅｓｔ水平龄期Ａ／ｈ振动速度Ｂ／（ｃｍｓ－１）振动时间Ｃ／ｓ振动频率Ｄ／Ｈｚ１６２０．２５２１２３０．５１０３３６５０．７２０４４８７１．０３０５７２１０１．５５０本试验考察４个因素对混凝土力学性能的影响效果，每种因素考虑５种水平的影响，为４因素５水平的正交试验，根据上述正交表的选取原则选取Ｌ２５（５６）正交表［１０，１１］，如表２所示。表２四因素五水平正交表及试验结果Ｔａｂｌｅ２Ｆｏｕｒｆａｃｔｏｒｓａｎｄｆｉｖｅｌｅｖｅｌｓｏｒｔｈｏｇｏｎａｌｔａｂｌｅａｎｄｔｅｓｔｒｅｓｕｌｔｓ试验号ＡＢＣＤ空白Ｅ空白Ｆ抗压强度／ＭＰａ１１（６ｈ）１（２ｃｍ／ｓ）１（０．２ｓ）１（５Ｈｚ）１１２５．３２１２（３ｃｍ／ｓ）２（０．５ｓ）２（１０Ｈｚ）２２２９．１３１３（５ｃｍ／ｓ）３（０．７ｓ）３（２０Ｈｚ）３３２７．９４１４（７ｃｍ／ｓ）４（１．０ｓ）４（３０Ｈｚ）４４２７．４５１５（１０ｃｍ／ｓ）５（１．５ｓ）５（５０Ｈｚ）５５２７．０６２（１２ｈ）１２３４５２９．０７２２３４５１３３．３８２３４５１２３０．６９２４５１２３３０．１１０２５１２３４３１．３１１３（３６ｈ）１３５２４２５．５１２３２４１３５３０．０１３３３５２４１３０．６１４３４１３５２２７．０１５３５２４１３２８．３１６４（４８ｈ）１４２５３２９．７１７４２５３１４２８．３１８４３１４２５２９．７１９４４２５３１２７．２２０４５３１４２２６．５２１５（７２ｈ）１５４３２２６．３２２５２１５４３２９．５２３５３２１５４２９．２２４５４３２１５２８．９２５５５４３２１２７．１７第３５卷第２期吴帅峰，李晨，栗曰峰，等振动三要素对新浇混凝土影响的研究万方数据２振动试验２．１试验仪器采用ＷＳ-Ｚ３０小型精密振动台模拟振动，能够输出设定波形，其频率范围为５～２０ｋＨｚ，控制输出信号为正弦波、随机波、地震波、扫频正弦波白噪声，失真度小于２％，噪声值小于１０ｍＶ。２．２试验步骤２．２．１制作试件采用Ｃ２０强度混凝土，混凝土试件配比如表３所示［１２］。表３混凝土配比Ｔａｂｌｅ３Ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎｓｏｆｃｏｎｃｒｅｔｅｍｉｘ水泥矿粉粉煤灰中石小石砂水减水剂２００１２０８０４８１４８１６９７１６８５．２注单位ｋｇ，水泥采用４２５硅酸盐水泥。试验分２５组，每组３块试件，设置３组对比试件，每组３块共９块，模具２８组，试件同时制作。用于本次试验受竖直向振动的试件为８４块。２．２．２振动试验将试件安装固定在振动台上，按不同龄期（６ｈ、１２ｈ、３６ｈ、４８ｈ、７２ｈ）垂直振动荷载。试件在来回搬运过程中要轻拿轻放。试验完成后，试件龄期达到３ｄ拆模，拆模后在温度为２０５℃的标准养护室进行养护，标准养护室内的试件应放在支架上彼此间隔１０～２０ｍｍ，试件表面应保持潮湿并不得被水直接冲淋。试件养护至２８ｄ龄期后测量超声波速及轴心抗压强度。３试验结果及分析３．１振动载荷下强度测试结果室内振动试验的典型试验振动信号加载波形如图１所示，此加载波形为１０Ｈｚ，振速３ｃｍ／ｓ，持时０．５ｓ，ｚ向振动。每组做３次平行试验，取平均值，试件受振动扰动后单轴抗压强度如表２所示。图１试验组号２波形加载图Ｆｉｇ．１Ｔｈｅｗａｖｅｆｏｒｍｌｏａｄｉｎｇｏｎ２ｂａｔｃｈｏｆｔｈｅｔｅｓｔ３．２新浇混凝土轴心抗压强度正交分析３．２．１极差分析首先根据正交试验因素影响水平分析步骤，计算各因素的极差Ｒ，计算步骤为计算Ｋｉｊ值，Ｋｉｊ为同一水平之和，以第一列Ａ因素为例Ｋ１１＝２５．３＋２９．１＋２７．９＋２７．４＋２７．０＝１３６．７（１）Ｋ２１＝２９．０＋３３．３＋３０．６＋３０．１＋３１．３＝１５４．３（２）计算各因素同一水平的平均值ｋｉｊ，以第一列Ａ因素为例ｋ１１＝１３６．７／５＝２７．３４（３）ｋ２１＝１５４．３／５＝３０．８６（４）计算各因素的极差Ｒ，Ｒ表示该因素在其取值范围内试验指标变化的幅度Ｒ＝ｍａｘ（ｋｉｊ）－ｍｉｎ（ｋｉｊ）（５）得第一列的极差Ｒ１＝３０．８６－２７．３４＝３．５２同理，Ｒ２＝２．８８；Ｒ３＝０．５４；Ｒ４＝２．０６；Ｒ５＝０．９６；Ｒ６＝１．２０。在对正交试验做极差或方差分析时，必须估计随机误差，而随机误差是通过正交表上空白列得到的。由于空白列中没有因素作用，因此正好反映随机因素所引起的误差，该空白列在方差分析中常被称为误差列，以确定随机误差引起的离差平方和。将表２中抗压强度经极差分析，得出时间-强度极差分析表，如表４所示。表４时间-强度显著性检验极差分析表Ｔａｂｌｅ４Ａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｉｍｅａｎｄｉｎｔｅｎｓｉｔｙｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｔｅｓｔｒａｎｇｅ项目ＡＢＣＤ误差Ｅ误差ＦＫ１ｊ１３６．７１３５．８１４２．８１４１．１１４１．４１４３．５Ｋ２ｊ１５４．３１５０．２１４２．８１４９．６１４１．５１３９．５Ｋ３ｊ１４１．４１４８．０１４２．１１３９．３１４２．７１４５．５Ｋ４ｊ１４１．４１４０．６１４４．８１４５．０１４３．０１４１．７Ｋ５ｊ１４１．０１４０．２１４２．３１３９．８１４６．２１４４．６ｋ１ｊ２７．３４２７．１６２８．５６２８．２２２８．２８２８．７００ｋ２ｊ３０．８６３０．０４２８．５６２９．９２２８．３０２８．２５０ｋ３ｊ２８．２８２９．６０２８．４２２７．８６２８．５４２８．６６７ｋ４ｊ２８．２８２８．１２２８．９６２９．００２８．６０２８．３４０ｋ５ｊ２８．２０２８．０４２８．４６２７．９６２９．２４２８．９２０极差Ｒ３．５２２．８８０．５４２．０６０．９６０．６７０８爆破２０１８年６月万方数据３．２．２显著性方差分析对垂直振动下新浇混凝土轴心抗压强度方差分析为 ①总平方和ＳＳＴ＝∑ ｋｉ＝１ ∑ ｒｊ＝１（Ｋｉｊ－Ｋ）２（６）式中Ｋｉｊ为极差，具体取值为表５中各行、列数值；Ｋ为极差和的平均值。 ②处理平方和ＳＳＴＲ＝ｋ∑ ｒｊ＝１（Ｋｊ－Ｋ）２（７）式中Ｋｊ为各列极差。 ③区组平方和ＳＳＢＬ＝ｒ∑ ｋｉ＝１（Ｋｉ－Ｋ）２（８）式中Ｋｉ为各行极差。 ④误差平方和ＳＳＥ＝ＳＳＴ－ＳＳＴＲ－ＳＳＢＬ（９） ⑤自由度计算ｄｆ（Ａ）＝ｄｆ（Ｂ）＝ｄｆ（Ｃ）＝ｄｆ（Ｄ）＝５－１＝４（１０）ｄｆ（ｅ）＝ｄｆ＝ｄｆ（Ｅ）＝ｄｆ（Ｆ）＝４＋４＝８（１１） ⑥处理均方ＭＳＴＲ＝ＳＳＴＲｒ－１（１２） ⑦区组均方ＭＳＢＬ＝ＭＳＢＬｋ－１（１３） ⑧误差均方ＭＳＥ＝ＳＳＥ（ｒ－１）（ｋ－１）（１４） ⑨Ｆｔｒ服从分子自由度为ｒ－１，分母自由度为（ｒ－１）（ｋ－１）的Ｆ分布Ｆｔｒ＝ＭＳＴＲＭＳＥ（１５） ⑩Ｆｂ１服从分子自由度为ｒ－１，分母自由度为（ｒ－１）（ｋ－１）的Ｆ分布Ｆｂ１＝ＭＳＢＬＭＳＥ（１６）根据式（６）～（１６）计算，得出对于新浇混凝土在振动作用下的单轴抗压强度显著性检验方差分析数据，如表５所示。表５显著性检验方差分析表Ｔａｂｌｅ５Ｔｈｅｖａｒｉａｎｃｅａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｔｅｓｔ因素偏差平方和自由度Ｆ比Ｆ临界值（０．０５）显著性龄期３５．２９８４１５．８９６３．８４０显著振动速度２８．４５４４１２．８１４３．８４０显著振动时间０．９２２４０．４１５３．８４０不显著振动频率１５．０１８４６．７６３３．８４０显著误差４．４４０８－－－根据极差及显著性分析，判断因素的主次影响顺序。Ｒ越大，表示该因素的水平变化对试验指标的影响越大，因素越重要；Ｆ超过其临界值越多，因素影响越大。由以上分析可见在本试验条件下，因素影响主次顺序为Ａ＞Ｂ＞Ｄ＞Ｃ，Ａ混凝土龄期因素影响最大，为主要因素，Ｂ振动速度因素次之，本次试验条件下持续时间因素未超过Ｆ临界值，为不重要因素。４新浇混凝土安全振速研究确定４种因素的影响性后，进一步研究影响性较大的因素，即新浇混凝土在不同龄期和不同振动速度下的强度变化规律，以此得出０～３ｄ龄期混凝土的允许振速。具体试验方法与第２节相同，振速和龄期选用与正交试验相同的５种水平，频率和振动时间统一取中间值分别为２０Ｈｚ、０．７ｓ，受振动扰动后的试件强度测试结果如表６所示。表６龄期与振动速度共同作用下的试件强度Ｔａｂｌｅ６Ｓｔｒｅｎｇｔｈｏｆｓｐｅｃｉｍｅｎｕｎｄｅｒｉｎｔｅｒａｃｔｉｏｎｏｆａｇｅａｎｄｖｉｂｒａｔｉｏｎｖｅｌｏｃｉｔｙ振速／（ｃｍｓ－１）６ｈ１２ｈ强度／ＭＰａ３６ｈ４８ｈ７２ｈ０２４．００２４．００２４．００２４．００２４．００２２２．５５２２．７３２３．０１２３．２８２３．４１３２２．１０２２．３１２２．８３２２．８８２３．２１５２１．５１２１．７６２２．６３２２．６５２２．９３７２１．３６２１．６２２２．５３２２．６１２２．６９１０２０．４７２１．３２２２．５３２２．６１２２．６５抗压强度与混凝土龄期及振速的关系如图２所示，从该图得出在相同龄期下，混凝土强度随振速的提升逐渐减弱；随着龄期的增加，混凝土强度受振动影响逐渐减弱。６ｈ龄期受振速影响最大，在９第３５卷第２期吴帅峰，李晨，栗曰峰，等振动三要素对新浇混凝土影响的研究万方数据１０ｃｍ／ｓ振速时强度下降１４．７％，７２ｈ龄期受振速影响最小，最大振速下强度下降约５．６％。以表６中未受振动的试件强度为参照，将强度保证率大于９５％作为振动允许值标准，约为２２．８ＭＰａ。给出以此判断标准下，不同龄期的振动速度允许值，如表７所示。图２强度与龄期及振速的关系Ｆｉｇ．２Ｔｈｅｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｂｅｔｗｅｅｎｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄａｇｅｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｖｉｂｒａｔｉｏｎｖｅｌｏｃｉｔｙ表７Ｃ２０新浇混凝土振速允许值Ｔａｂｌｅ７ＳａｆｅｔｙｖｉｂｒａｔｉｏｎｖｅｌｏｃｉｔｙｏｆＣ２０ｆｒｅｓｈｃｏｎｃｒｅｔｅ龄期／ｈ６１２３６４８７２安全振速／（ｃｍｓ－１）２２４４６５结论通过控制振动信号参数对３ｄ内不同龄期的混凝土进行振动台加载试验，并测试养护至２８ｄ龄期后的混凝土试件强度。对试验结果分析后得出以下结论（１）在特定振动试验条件下，对混凝土试件强度产生影响的四个因素主次顺序为混凝土龄期＞振动速度＞振动频率＞振动持续时间。混凝土龄期与振动速度对新浇混凝土垂直向振动轴心抗压强度影响显著，频率对新浇混凝土垂直向振动轴心抗压强度影响较显著，持续时间对新浇混凝土垂直向振动轴心抗压强度影响最小。（２）在同一龄期下，混凝土强度随振速的提升逐渐减弱；随着龄期的增加，混凝土强度受振动影响逐渐减弱。（３）通过对强度与振速及龄期的关系分析得出，以强度保证率大于９５％为标准时，３６ｈ龄期混凝土能够提供一定的抗振能力；Ｃ２０混凝土试件的６ｈ、１２ｈ、３６ｈ、４８ｈ、７２ｈ龄期振动允许值分别为２ｃｍ／ｓ、２ｃｍ／ｓ、４ｃｍ／ｓ、４ｃｍ／ｓ、６ｃｍ／ｓ。参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）［１］国家质量监督检验检疫总局．ＧＢ６７２２２０１４爆破安全规程［Ｓ］．北京中国标准出版社出版，２０１４４２-４３．［２］中国水利学会施工专业委员会爆破学组．ＳＬ４７１９９４水工建筑物岩石基础开挖工程施工技术规范［Ｓ］．北京水利电力出版社，１９９４．［３］汪旭光，于亚伦．关于爆破震动安全判据的几个问题［Ｊ］．工程爆破，２００１，７（２）８８-９２．［３］ＷＡＮＧＸｕ-ｇｕａｎｇ，ＹＵＹａ-ｌｕｎ．Ｏｎｓｅｖｅｒａｌｐｒｏｂｌｅｍｓｏｆｓａｆｅｔｙｃｒｉｔｅｒｉｏｎｆｏｒｂｌａｓｔｉｎｇｖｉｂｒａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＢｌａｓｔｉｎｇ，２００１，７（２）８８-９２．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［４］卢文波，李海波，陈明，等．水电工程爆破振动安全判据及应用中的几个关键问题［Ｊ］．岩石力学与工程学报，２００９，２８（８）１５１３-１５２０．［４］ＬＵＷｅｎ-ｂｏ，ＬＩＨａｉ-ｂｏ，ＣＨＥＮＭｉｎｇ，ｅｔａｌ．Ｓａｆｅｔｙｃｒｉｔｅｒｉａｏｆｂｌａｓｔｉｎｇｖｉｂｒａｔｉｏｎｉｎｈｙｄｒｏｐｏｗｅｒｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇａｎｄｓｅｖｅｒ- ａｌｋｅｙｐｒｏｂｌｅｍｓｉｎｔｈｅｉｒａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＲｏｃｋＭｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００９，２８（８）１５１３- １５２０．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［５］陈明，卢文波，罗天云．新浇基础混凝土爆破安全标准的影响因素研究［Ｊ］．长江科学院院报，２００３，２０（Ｓ１）１１-１４．［５］ＣＨＥＮＭｉｎｇ，ＬＵＮＷｅｎ-ｂｏ，ＬＵＯＴｉａｎ-ｙｕｎ．Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｆａｃ- ｔｏｒｓｏｆｂｌａｓｔｉｎｇｖｉｂｒａｔｉｏｎｏｎｓａｆｅｔｙｃｒｉｔｅｒｉｏｎｆｏｒｔｈｅｆｒｅｓｈｌｙｐｌａｃｅｄｆｏｕｎｄａｔｉｏｎｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＹａｎｇｔｚｅＲｉｖｅｒＳｃｉｅｎｔｉｆｉｃＲｅｓｅａｒｃｈＩｎｓｔｉｔｕｔｅ，２００３，２０（Ｓ１）１１-１４．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［６］娄建武，徐全军，龙源．影响核岛新浇混凝土强度的爆破振动速度阈值研究［Ｊ］．世界地震工程，２００３，１９（２）１６３-１６７．［６］ＬＯＵＪｉａｎ-ｗｕ，ＸＵＱｕａｎ-ｊｕｎ，ＬＯＮＧＹｕａｎ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｒｅｓｈｏｌｄｆｏｒｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｂｌａｓｔｉｎｇｖｉｂｒａｔｉｏｎｖｅｌｏｃｉｔｙｏｖｅｒｔｈｅｆｒｅｓｈｃｏｎｃｒｅｔｅｑｕａｌｉｔｙｏｆｔｈｅｎｕｃｌｅａｒｐｏｗｅｒｓｔａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＷｏｒｌｄＥａｒｔｈｑｕａｋｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００３，１９（２）１６３- １６７．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［７］娄建武，龙源，徐全军，等．人工模拟爆破震动信号及其频谱特性检验［Ｊ］．工程爆破，２００１，７（１）７-１１．［７］ＬＯＵＪｉａｎ-ｗｕ，ＬＯＮＧＹｕａｎ，ＸＵＱｕａｎ-ｊｕｎ，ｅｔａｌ．Ｓｉｍｕｌａ- ｔｉｏｎｏｆｂｌａｓｔｉｎｇｖｉｂｒａｔｉｏｎｓｉｇｎａｌａｎｄｖｅｒｉｆｉｃａｔｉｏｎｏｆｉｔｓｆｒｅ- ｑｕｅｎｃｙｓｐｅｃｔｒｕｍ［Ｊ］．ＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＢｌａｓｔｉｎｇ，２００１，７（１）７-１１．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［８］金臻丽，杨俊杰，应义淼，等．余震作用下早龄期混凝土强度及损伤试验［Ｊ］．建筑结构，２０１１（３）６９-７１．［８］ＪＩＮＺｈｅｎ-ｌｉ，ＹＡＮＫＪｕｎ-ｊｉｅ，ＹＩＮＧＹｉ-ｍｉａｏ，ｅｔａｌ．Ｅｘｐｅｒｉ- ｍｅｎｔａｌｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｎｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｄａｍａｇｅｏｆｅａｒｌｙ-ａｇｅｃｏｎｃｒｅｔｅｓｕｂｊｅｃｔｅｄｔｏａｆｔｅｒｓｈｏｃｋ［Ｊ］．ＢｕｉｌｄｉｎｇＳｔｒｕｃｔｕｒｅ，２０１１（３）６９-７１．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［９］吴帅峰，王戈，袁东凯，等．爆破振动对新浇混凝土影响０１爆破２０１８年６月万方数据的试验研究［Ｊ］．振动与冲击，２０１７，３６（２）３９-４４．［９］ＷＵＳｈｕａｉ-ｆｅｎｇ，ＷＡＮＧＧｅ，ＹＵＡＮＤｏｎｇ-ｋａｉ，ｅｔａｌ．Ｅｘ- ｐｅｒｉｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙｏｎｔｈｅｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｂｌａｓｔｉｎｇｖｉｂｒａｔｉｏｎｏｎｆｒｅｓｈｃｏｎｃｒｅｔｅ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＶｉｂｒａｔｉｏｎａｎｄＳｈｏｃｋ，２０１７，３６（２）３９-４４．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１０］任露泉．试验优化设计与分析［Ｍ］．２版．北京高等教育出版社，２００３１０-１０６．［１１］袁志发．试验设计与分析［Ｍ］．北京中国农业出版社，２００７１２９-１３３．［１２］中国建筑科学研究院．ＧＢ／Ｔ５００８１２００２普通混凝土力学性能试验方法标准［Ｓ］．北京高等教育出版社，２００３９-１１．（上接第５页）参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）［１］王明洋，钱七虎．爆炸应力波通过节理裂隙带的衰减规律［Ｊ］．岩土工程学报，１９９５，１７（２）３３５-３４０．［１］ＷＡＮＧＭｉｎｇ-ｙａｎｇ，ＱＩＡＮＱｉ-ｈｕ．Ａｔｔｅｎｕａｔｉｏｎｌａｗｏｆｅｘｐｌｏ- ｓｉｖｅｓｔｒｅｓｓｗａｖｅｔｈｒｏｕｇｈｊｏｉｎｔｆｒａｃｔｕｒｅｚｏｎｅ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＧｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，１９９５，１７（２）３３５-３４０．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［２］李夕兵，古德生，赖海辉．爆炸应力波遇夹层后的能量传效果［Ｊ］．有色金属，１９９３，４５（４）１-６．［２］ＬＩＸｉ-ｂｉｎｇ，ＧＵＤｅ-ｓｈｅｎｇ，ＬＡＩＨａｉ-ｈｕｉ．Ｔｈｅｅｎｅｒｇｙｔｒａｎｓ- ｆｅｒｅｆｆｅｃｔｏｆｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓｔｒｅｓｓｗａｖｅａｆｔｅｒｓａｎｄｗｉｃｈ［Ｊ］．Ｎｏｎ- 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ｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｃｒａｃｋｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎｉｎｍｅｄｉａｃｏｎｔａｉｎｉｎｇｆｌａｗｓｕｎｄｅｒｅｘｐｌｏｓｉｖｅｌｏａｄ［Ｊ］．Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１７，３４（３）１-６，２４．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［７］田振农，李世海，肖南，等．应力波在一维节理岩体中传播规律的实验研究与数值模拟［Ｊ］．岩石力学与工程学报，２００８，２８（１）２６８７-２６９３．［７］ＴＩＡＮＺｈｅｎ-ｎｏｎｇ，ＬＩＳｈｉ-ｈａｉ，ＸＩＡＯＮａｎ，ｅｔａｌ．Ｅｘｐｅｒｉ- ｍｅｎｔａｌｓｔｕｄｙａｎｄｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎｌａｗｏｆｓｔｒｅｓｓｗａｖｅｉｎｏｎｅ - ｄｉｍｅｎｓｉｏｎａｌｊｏｉｎｔｅｄｒｏｃｋｍａｓｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＲｏｃｋＭｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２００８，２８（１）２６８７-２６９３．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［８］ＫＵｅｎｉｓｈｉ，ＨＰＲｏｓｓｍａｎｉｔｈ．Ｂｌａｓｔｗａｖｅｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎｉｎｒｏｃｋｍａｓｓ-ＰａｒｔⅡｌａｙｅｒｅｄｍｅｄｉａ［Ｊ］．ＦＲＡＧＢＬＡＳＴ-ｌｎｔｅｒ- ｎａｉｉｏｎａｌＪｏｕｒｎａｌｏｆＢｌａｓｔｉｎｇａｎｄＦｒａｇｍｅｎｔａｔｉｏｎ，１９９８（２）３９-７７．［９］刘婷婷，李新平，李海波，等．应力波在充填节理岩体中播规律的数值模拟研究［Ｊ］．岩石力学与工程学报，２０１６，３５（２）３５５２-３５６０．［９］ＬＩＵＴｉｎｇ-ｔｉｎｇ，ＬＩＸｉｎ-ｐｉｎｇ，ＬＩＨａｉ-ｂｏ，ｅｔａｌ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｓｔｕｄｙｏｎｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎｌａｗｏｆｓｔｒｅｓｓｗａｖｅｉｎｆｉｌｌ- ｉｎｇｊｏｉｎｔｒｏｃｋｍａｓｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＲｏｃｋＭｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１６，３５（２）３５５２-３５６０．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１０］徐向宇，姚邦华，魏建平，等．煤层预裂爆破应力波传播规律及增透机理模拟研究［Ｊ］．爆破，２０１６，３３（２）３２-３８．［１０］ＸＵＸｉａｎｇ-ｙｕ，ＹＡＯＢａｎｇ-ｈｕａ，ＷＥＩＪｉａｎ-ｐｉｎｇ，ｅｔａｌ．Ｎｕ- ｍｅｒｉｃａｌｓｔｕｄｙｏｆｓｔｒｅｓｓｗａｖｅｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎｂｅｈａｖｉｏｒａｎｄｐｅｒｍａｂｉｌｉｔｙ-ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｍｅｃｈａｎｉｓｍｏｆｐｒｅ-ｓｐｌｉｔｔｉｎｇｂｌａｓ- ｔｉｎｇｉｎｃｏａｌｓｅａｍ［Ｊ］．Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１６，３３（２）３２-３８．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１１］王卫华，严哲，姜海涛，等．不同形貌节理对应力波传播影响的数值模拟［Ｊ］．爆破，２０１７，３４（２）３４-３９．［１１］ＷＡＮＧＷｅｉ-ｈｕａ，ＹＡＮＺｈｅ，ＪＩＡＮＧＨａｉ-ｔａｏ，ｅｔａｌ．Ｎｕ- ｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｎｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｔｏｐｏｇｒａｐｈｙｊｏｉｎｔｓｏｎｓｔｒｅｓｓｗａｖｅｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎ［Ｊ］．Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１７，３４（２）３４-３９．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１２］李新平，董千，刘婷婷，等．不同地应力下爆炸应力波在节理岩体中传播规律模型试验研究［Ｊ］．岩石力学与工程学报，２０１６，３５（１１）２１８８-２１９６．［１２］ＬＩＸｉｎ-ｐｉｎｇ，ＤＯＮＧＱｉａｎ，ＬＩＵＴｉｎｇ-ｔｉｎｇ，ｅｔａｌ．Ｍｏｄｅｌｔｅｓｔｏｎｐｒｏｐａｇａｔｉｏｎｏｆｂｌａｓｔｉｎｇｓｔｒｅｓｓｗａｖｅｉｎｊｏｉｎｔｅｄｒｏｃｋｍａｓｓｕｎｄｅｒｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉｎ-ｓｉｔｕｓｔｒｅｓｓｅｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＲｏｃｋＭｅｃｈａｎｉｃｓａｎｄＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１６，３５（１１）２１８８-２１９６．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）１１第３５卷第２期吴帅峰，李晨，栗曰峰，等振动三要素对新浇混凝土影响的研究万方数据