液态CO2爆破系统相变过程的热力学特性研究.pdf
Vol . 35 No. 4 Dec. 2018 第35卷第4期 2018年12月 爆破 BLASTING doi10.3963/j. issn. 1001 -487X. 2018. 04. 020 液态CO爆破系统相变过程的热力学特性研究 郭勇,柯疗,吴著明“,任髙『 1.中铁十四局集团第二工程有限公司,泰安271000;2,武汉理工大学资源与环境工程学院,武汉430070; 3.矿物资源加工与环境湖北省重点实验室,武汉430070;4.r东省中山市公安局治安支队,中山428400 摘 要为了研究液态CO爆破过程的热力学特性,进行了液态C0爆破系统管内压力测试实验,得到了 液态C02爆破系统爆破管内压力与时间关系曲线,结合Span F ong C C[14]、El bing F等研发了二氧化碳 爆破装置〔切;土耳其、俄罗斯、波兰等国也将其应用 于硬煤软化和瓦斯治理中[16>,7];国内郭志兴开展了 模拟煤体的液态二氧化碳爆破现场试验〔阁;王滨将 二氧化碳爆破致裂技术引入到蒋庄煤矿,大大提高 了煤层注水效率网;Lu Tingkan[1I]、霍中刚㉔、周 西华等将二氧化碳爆破技术用于煤矿的瓦斯抽采增 透当中⑺],显著提高了瓦斯抽采的效果;王军将二 氧化碳爆破技术用于开采大理石材血〕,使得矿山荒 料率得到显著提高;董庆祥等人计算了液态二氧化 碳相变致裂的TNT当量和破碎分形维数「如;王兆 丰研究了二氧化碳爆破技术在煤矿增透中的布孔方 式;周科平研究了液态二氧化爆破系统中爆破管 内部压力的变化规律〔旳。 综上所述,关于液态CO爆破管系统的试验研 究较多,但研究重点主要是在高压气体对介质的作 用、煤层增透技术和工程应用,而对液态co2在相 变过程中热力学特性和爆破管相变过程中的实际压 力关注较少,缺乏对液态co2在相变过程中压力、 温度和爆炸能量的试验研究,不能准确的从试验手 段和相变原理上进行液态CO2爆破管系统设备的 改进和能量评估。因此,为了研究液态CO2爆破过 程的热力学特性,开展了液态CO2爆破系统室内实 验,分析研究了液态CO2爆破系统的热力学特性和 爆炸能量。 1试验方案 从热力学理论可知,温度和密度是影响co2热 力学特性的两个主要因素。在我们的试验中,爆破 管体积是固定的,密度可以通过充装前后的质量差 得到。对于温度的测量,由于相变速度迅速,暂时无 法通过试验准确获得,但是可以通过测定爆破管内 压力,结合co2状态方程,获得爆破管内温度随时 间的变化关系,进而分析CO2热力学特性。测试系 统概要布置图如图1所示,在爆破管管壁放置压力 传感器A用于测量爆破管内的压力。 液态二氧化碳 图1测试系统概要图 F ig. 1 Testing system scheme 为了测定爆破管内压力随时间的变化规律,共 进行了 3次试验。三次试验中,充装机设定的充装 压力为9 MPa,试验采用的爆破管型号为700 mm x 收稿日期2018 - 08 - 02 作者简介郭勇1976 -,男,工程师,主要从事铁路、市政工程施 工技术与管理,E-mail 1003556893 qq. com。 通讯作者柯波1982 -.男,讲师,主要爆破与岩石冲击动力学 研究,E-mail kebo53163. com0 基金项目国家自然科学基金51774220;中国博士后科学基金面 上项目2018M632936 45 mm,体积为0. 00041 n,卸能片额定压力为 130 MPao在充装完成后,立即将爆破管固定在固 定装置上进行爆破试验。动态采集仪器的采样频率 为50 kHz,手动触发。 2液态CO的状态方程 一般来说,在co2临界点附近或压力较大时, 理想气体状态方程往往误差较大,必须使用真实 气体状态方程,真实气体状态方程主要分为Van der 110爆破2018年12月 Waal s 立方型状态方程〔“a Benedict-Webb-Rubin- Starl ingBWRS维里型状态方程和 Span 第二阶段等容比热容从峰谷加速上升至峰 值点超临界状态点,温度曲线加速上升,密度越 小,上升越迅速,等容比热容峰值越大;第三阶段随 着系统不断的从加热装置中吸收热量,等容比热容 再次出减小直至第二次峰谷,温度曲线上升速度先 出现缓慢下降随后出现较快的下降;第四阶段,试验 1等容比热容曲线从峰谷开始缓慢上升,曲线比较 平稳,而试验2和3的曲线先出现快速的上升再趋 于平稳,密度越小这种现象越明显,温度曲线上升速 率最终趋于平稳。 兰 二、 等容比热容5 度 一温 0.95 0.90 0.85 9 9 .O.O O.O. 7 7 .O.O 6 6 0505 O.O..03.03 a a .01.01 a a 440 420 400 380 360 340 320 300 280 260 a等容比热容c、.图 a Specific isochoric heat capacity cv 0.90 0.85 l80 时间/s c试验2 c Test 2 0.95 临界温度304.1282 0.01 0.03 0.05 0.07 0.09 时间/s b试验1 b Test 1 0.95 0.90 0.85 0.80 d试验3 d Test 3 s s 即 时 昭卸 X 图6温度卩与等容比热容s对照图 F ig. 6 Comparison of temperature T and specific isochoric heat capacity cv 从上述分析可以看出,CO2初始密度对特定等 温热容的变化,温度变化曲线可分为四个阶段。具 温热容的影响似乎是显着的。初始密度越低,临界 体的等温热容及其变化率决定了温度的升高速度。 温度下特定等离子体热容的峰值越大。基于特定等 第35卷第4期郭勇,柯波,吴著明,等液态C0爆破系统相变过程的热力学特性研究 113 3.3亥姆霍兹自由能与爆炸能量 亥姆霍兹自由能是一个重要的热力学参数,常 用符号4表示,它的定义是 A u-Ts (8) 式中u是系统的内能是温度,s是爛。 基于Span Wagner状态方程可以得到式(8) 中的内能u和爛s为 RT t4>; G; S,T RT 9 10 穴少; e;) - A RT (11) 式中询为无量纲亥姆霍兹能量,鷹和4>;为理 想气体行为函数扩和考虑残余流体行为函数对 丁的导数,其他符号同上。通过式(9)、式(10)和 (11)可以获得三次试验爆破管内CO2流体内能的 增加量分别为21.95 kJ,36.61 kJ和30.09 kJ,温度 与爛乘积的增加量为- 16. 98 kJ、- 25. 39 kJ和 -20.98 kJ,温度越高表明从外界吸收的内能越多, 温度与爛的乘积小。亥姆霍兹自由能的增加量为 38.93 kJ,62.00 kJ和51.07 kJ,由于系统对外界所 做的功只能小于或者等于其亥姆霍兹自由能的减 少,也就是说,系统亥姆霍兹自由能的减少就是等温 过程中系统对外界所做的最大功,因此亥姆霍兹自 由能的增加反映了能量的蓄积。 理论上,爆炸能量可以从膨胀功来来计算,如 下式 E fpdV (12) 式中V为物质膨胀的体积,P为对应的压力。 从式(12)可知,膨胀功计算中需要知道爆炸过程中 初始条件和压力-体积变化的结果。根据爆炸热力 学理论弦〕,系统亥姆霍兹自由能的增加反映了能量 的蓄积和系统爆炸能量的大小,爆炸能量公式可以 表达为 E f pdV w - A4 - △“ TSs (13) 从上述的分析可知,通过测定前后压力和体积 的改变来评估液态CO2系统的爆炸能量是比较困 难的。结合Span Wagner状态方程,以亥姆霍兹 自由能爆炸能量公式为基础,可以提供一种评估液 态CO2爆破系统的内能、爛和爆炸能量的计算方 法。爆炸能量式(13)中状态1为爆破管内峰值压 力点的状态,状态2为高压气体释放至大气中的状 态,此时密度为1- 97 kg m“,温度为室内温度 293 K。爆炸能量的大小约等于系统亥姆霍兹自由 能的减少,计算得到三次爆破管高压气体的爆炸能 量分别为 124. 372 kJ J47. 723 kJ 和 136. 725 kJ, TNT 当量为 26. 98 g TNT,32. 04 g TNT 和 29.66 g TNTO 4结论 1 温度是影响热力学特性的主要参量,爆破 管内co2温度上升速率随着密度的减少而增大,初 始温度越高,汽化过程中温度上升速度越快,温度曲 线决定了压力曲线的变化规律。 2 密度对等容比热容的影响很大,密度越小, 等容比热容在临界温度点的峰值越大,等容比热容 的变化规律决定了温度曲线的变化规律。 3 结合Span Wagner状态方程,从爆炸热力 学角度计算岀液态CO2爆破系统的爆炸能量,三次 试验的爆炸能量分别为124. 372 kj、147.723 kJ和 136.725 kJ,TNT 当量为 26.98 g TNT,32. 04 g TNT 和 29.66 g TNTO 参考文献References [1]米克,王维德.贯通式锥形裂隙与机械破碎相结合 的破岩新方法[J].国外金属矿山,1996,212 19-24. 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