武汉某深基坑支撑梁爆破拆除顺序研究.pdf

第３４卷 第２期 ２０１７年６月 爆 破 ＢＬＡＳＴＩＮＧ Ｖｏｌ． ３４ Ｎｏ． ２  Ｊｕｎ． ２０１７ ｄｏｉ１０． ３９６３／ ｊ． ｉｓｓｎ． １００１ －４８７Ｘ． ２０１７． ０２． ０１５ 武汉某深基坑支撑梁爆破拆除顺序研究 钟冬望 １ａ，１ｂ， 涂圣武１ａ，１ｂ， 邓希２， 司剑峰１ａ，１ｂ， 何 理 １ａ，１ｂ （１．武汉科技大学ａ．理学院；ｂ．爆破技术研究中心， 武汉４３００６５； ２．北京理工大学机电学院，北京１０００８０） 摘 要 大型深基坑支撑梁爆破拆除拆除顺序对基坑围护结构和周围建筑物的安全有着至关重要的影响。 采用Ａｂａｑｕｓ软件， 选取梁单元建立桁架模型， 对天悦星晨项目深基坑支撑梁拆除爆破施工顺序进行了研究。 通过计算轴力弯矩等数据， 找出关键节点， 对支撑体系进行分区； 再逐步将拆除部分转化为相应的约束， 通过 对比不同拆除顺序情况下剩余支撑结构的力学稳定性， 并结合工期、 施工环境等因素最终确定支撑梁爆破拆 除方案， 该方法己成功应用于武汉天悦星晨深基坑支撑梁爆破拆除工程。 关键词 基坑；支撑梁；拆除顺序；稳定性；Ａｂａｑｕｓ 中图分类号 Ｏ３８９；ＴＵ７４６． ５ 文献标识码 Ａ 文章编号 １００１ －４８７Ｘ（２０１７）０２ －００８０ －０５ Ｓｔｕｄｙ ｏｎ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ Ｓｅｑｕｅｎｃｅ ｏｆ Ｄｅｅｐ Ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ Ｓｕｐｐｏｒｔ Ｂｅａｍ ｉｎ Ｗｕｈａｎ Ｃｉｔｙ ＺＨＯＮＧ Ｄｏｎｇｗａｎｇ１ａ， １ｂ， ＴＵ Ｓｈｅｎｇｗｕ１ａ， １ｂ， ＤＥＮＧ Ｘｉｍｉｎ２，ＳＩ Ｊｉａｎｆｅｎｇ１ａ， １ｂ， ＨＥ Ｌｉ１ａ， １ｂ （１． ａ． Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ；ｂ． Ｂｌａｓｔｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｃｅｎｔｅｒ，Ｗｕｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｗｕｈａｎ ４３００６５，Ｃｈｉｎａ；２． Ｃｏｌｌｅｇｅ ｏｆ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ａｎｄ Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｂｅｉｊｉｎｇ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｂｅｉｊｉｎｇ １０００８０，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｔｈｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｒｄｅｒ ｏｆ ｄｅｅｐ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｓｕｐｐｏｒｔ ｂｅａｍ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｈａｓ ａ ｃｒｕｃｉａｌ ｉｍｐａｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｓｅｃｕｒｉｔｙ ｏｆ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ ａｒｏｕｎｄ． Ｔｈｅ Ａｂａｑｕｓ ｓｏｆｔｗａｒｅ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｂｅａｍ ｅｌｅｍｅｎｔ ｔｒｕｓｓ ｍｏｄｅｌ，ｗａｓ ｕｓｅｄ ｔｏ ｓｔｕｄｙ ｔｈｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｒｄｅｒ ｏｆ ｓｕｐｐｏｒｔ ｂｅａｍ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｎ Ｔｉｎｙｕｅｘｉｎｇｃｈｅｎ ｄｅｅｐ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｒｏｊｅｃｔ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ． Ｔｈｅ ｋｅｙ ｎｏｄｅｓ ｏｆ ｓｕｐｐｏｒｔ ｓｙｓｔｅｍ ｐａｒｔｉｔｉｏｎ ｗｅｒｅ ｉｄｅｎｔｉｆｉｅｄ ｂｙ ｃａｌｃｕｌａｔｉｎｇ ｔｈｅ ａｘｉａｌ ｆｏｒｃｅ ｍｏｍｅｎｔ ｄａｔａ． Ｔｈｅｎ ｔｈｅ ｒｅｍｏｖｅｄ ｐａｒｔ ｗｏｕｌｄ ｂｅ ｃｏｎｖｅｒｔｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｃｏｎｓｔｒａｉｎｔ． Ｂｙ ｃｏｍｐａｒｉｎｇ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｒｄｅｒ ｕｎ ｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｉｒｃｕｍｓｔａｎｃｅｓ ｒｅｍａｉｎｄｅｒ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｐｐｏｒｔ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｄｕｒａｔｉｏｎ，ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｎｖｉｒｏｎ ｍｅｎｔａｌ ｆａｃｔｏｒｓ，ｔｈｅ ｓｕｐｐｏｒｔ ｂｅａｍ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｐｒｏｇｒａｍ ｗａｓ ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ． Ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ｗａｓ ｓｕｃｃｅｓｓｆｕｌｌｙ ａｐｐｌｉｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ｄｅｅｐ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｓｕｐｐｏｒｔ ｂｅａｍ ｉｎ Ｗｕｈａｎ Ｃｉｔｙ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｔｒｅｎｃｈ；ｓｕｐｐｏｒｔ ｂｅａｍｓ；ｒｅｍｏｖａｌ ｓｅｑｕｅｎｃｅ；ｓｔａｂｉｌｉｔｙ；Ａｂａｑｕｓ 收稿日期２０１７ －０１ －１５ 作者简介钟冬望（１９６３ －） ， 男， 博士、 教授， 从事矿山工程力学、 爆 炸理论及其应用等方面的教学与研究工作，（Ｅｍａｉｌ） ｚｈｏｎｇｄｗ１２３＠２６３． ｎｅｔ。 基金项目国家自然科学基金项目（５１１７４１４７） ； 国家自然科学基金 项目（５１５７４１８４） 随着城市建设的发展， 国内高层建筑日益增多， 与之对应的大型深基坑支撑梁拆除项目也大量增 加， 使得基坑支护的拆除技术受到广泛关注［ １］。爆 破拆除法拆除支撑梁效率高、 工期短、 成本适中， 在 国内外得到广泛应用［ ２５］。针对大型深基坑支撑爆 破拆除， 爆破拆除安全主要考虑两方面内容 一是爆 破对基坑稳定性的影响， 二是对基坑内半成品、 周围 建筑物和人员的影响［ ６］， 所以在工程实际中选择合 理的拆除顺序至关重要。拆除顺序选择不合理， 会 导致延误工期， 支撑梁失稳倒塌， 毁坏下部建筑等严 重后果。 万方数据 以“ 天悦星晨内支撑梁拆除爆破工程”为例， 主 要研究其支撑梁结构的爆破拆除施工顺序。采用 Ａｂａｑｕｓ软件， 选取梁单元建立桁架模型， 计算其轴 力弯矩等数据， 找出关键节点， 对支撑体系进行分 区。假设多种拆除方案并进行对比计算分析， 将拆 除部分转化为相应的约束， 验算剩余部分的稳定性。 重复上述步骤， 并结合工期、 施工环境等因素制定最 适宜的拆除方案。 １ 工程概况 武汉市三阳路天悦星晨项目深基坑支护工程位 于武汉市汉口三阳路以东、 武汉市人大常委会以西、 胜利街以南， 沿江大道以北； 紧邻武汉市人大常委会 办公大楼， 地处繁华的沿江商圈， 地上地下管线密 布， 安全要求高。基坑周长约４３７ ｍ， 开挖面积约 ９２６０ ｍ２， 大面开挖深度为２１． ９５ ｍ， 工程在基坑建 设中需对部分钢筋混凝土支撑梁进行爆破拆除。 待拆内撑为钢筋混凝土结构， 共４层， 形成基坑 环形内撑支护系统， 由于各层撑支撑梁平面布置 相同， 本文以第１层支撑梁为研究对象， 通过计算分 析讨论其最适宜拆除顺序， 现场部分支撑结构实物 与第一层支撑梁平面布置见图１。 图１ 支撑结构图 Ｆｉｇ． １ Ｐａｒｔ ｏｆ ｔｈｅ ｓｕｐｐｏｒｔ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ 每层撑支护构件分为６种类型， 分别为冠梁 （ＧＬ） 、 腰梁（ＹＬ） 、 对顶撑（ＤＣ） 、 桁架撑（ＺＬ） 、 角撑 （ＪＣ） 和连杆（ＬＬ） ， 四层砼构件强度等级均为Ｃ４０， 其截面尺寸如表１所示。 表１ 支撑杆件截面尺寸（单位ｍ） Ｔａｂｌｅ １ Ｃｒｏｓｓｓｅｃｔｉｏｎａｌ ｄｉｍｅｎｓｉｏｎ ｏｆ ｓｔｒｕｔ ｍｅｍｂｅｒ（ｕｎｉｔｍ） 支撑杆件冠梁ＧＬ腰梁ＹＬ对顶撑ＤＣ角撑ＪＣ桁架撑ＺＬ连杆ＬＬ 第一层支撑１． ２ １． ０－１． ２ １． ００． ９ ０． ８０． ８ ０． ６０． ８ ０． ６ 第二层支撑－１． ３ １． ０１． ３ １． ０１． ２ １． ０１． １ ０． ８０． ８ ０． ６ 第三层支撑１． ３ １． ０－１． ３ １． ０１． ２ １． ０１． ２ ０． ９０． ８ ０． ６ 第四层支撑－１． ３ １． ０１． ３ １． ０１． ３ １． ０１． ２ ０． ９０． ８ ０． ６ ２ 数值计算及支撑梁拆除顺序分析 ２． １ 模型建立 由于基坑支撑梁结构的刚度较大，模型选取 Ａｂａｑｕｓ／ Ｓｔａｎｄａｒｄ中的杂交单元Ｂ３２Ｈ建立模型， 并 对模型作如下简化［ ７，８］ （１） 由于基坑周围的岩土在开挖后应力释放， 将会向基坑中央倒塌， 在支撑梁上作用着力。将岩 土对支撑梁的作用力简化为作用在各个桁架节点处 的集中荷载。 （２） 实际工程中第１层支撑梁下部有格构柱、 立柱支撑。根据支撑梁受力模型， 只考虑水平面力 的影响， 建立二维平面结构模型， 在其原立柱、 格构 柱位置， 施加竖直方向上的约束来代替实际中存在 的格构柱、 立柱。 （３） 由于所建模型为平面结构， 故不考虑支撑 梁自身重力等因素的影响， 只需计算周围岩土对支 护的作用力。 混凝土材料力学参数如表２所示。 表２ 混凝土材料参数 Ｔａｂｌｅ ２ Ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｍａｔｅｒｉａｌ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ 密度 ρ／ （ｇｃｍ －３） 弹性模Ｅｃ／ ＧＰａ 泊松 比μ 抗压强度 ｆｃ／ ＭＰａ 抗拉强度 ｆｔ／ ＭＰａ １． ２４４３． ２５０． ２１９． １１． ７１ １８第３４卷 第２期 钟冬望， 涂圣武， 邓希， 等 武汉某深基坑支撑梁爆破拆除顺序研究 万方数据 运用Ａｂａｑｕｓ建立第一层支撑梁结构模型， 模型 单元数共３１５１个， 节点数共９２１９个， 如图２所示。 图２ 第一层支撑梁结构模型 Ｆｉｇ． ２ Ｔｈｅ ｆｉｒｓｔ ｌａｙｅｒ ｏｆ ｓｕｐｐｏｒｔ ｂｅａｍ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｍｏｄｅｌ ２． ２ 支撑梁的承载能力计算 模型为桁架结构， 梁单元可以看作是轴心受力 构件。工程实际中采用Ｃ４０混凝土和ＨＰＢ３００级钢 筋， 参照混凝土结构设计原理 ［９］， 轴心受力构件 的正截面承载力按照下述方法计算［ １０］ （１） 轴心受压构件的正截面承载能力计算 当构件受压时， 其正截面承载力通过下式计算 Ｎ ＝ ０． ９ψ（ｆｃＡ ＋ ｆ ′ ｙＡ′ｓ） （１） 式中Ｎ为轴心压力设计值，ｋＮ；ψ为钢筋混凝 土轴心受压构件的稳定系数；ｆｃ为混凝土轴心抗压 强度设计值，Ｎ／ ｍｍ２；ｆ ′ ｙ为钢筋抗压强度设计值， Ｎ／ ｍｍ２；Ａ为构件截面面积，ｍｍ２， 当纵筋配筋率＞ ３％时，Ａ用ＡＡ′ ｓ代替； Ａ′ ｓ为截面全部受压纵筋截面 面积，ｍｍ２。 当轴心受压构件所受压力大于设计值时， 构件 将会被压溃。 （２） 轴心受拉构件的正截面承载力计算 轴心受拉构件破坏时， 混凝土不承受拉力， 全部 拉力由钢筋来承受， 故轴心受拉构件正截面承载力 通过下式计算 Ｎ ＝ Ａｓｆｙ（２） 式中Ｎ为轴心拉力设计值，ｋＮ；Ａｓ为受拉钢筋 截面面积，ｍｍ２；ｆｙ为钢筋抗拉强度设计值，Ｎ／ ｍｍ２。 当轴心受拉构件所受拉力大于设计值时， 构件 将会被拉断。 在实际的爆破拆除施工时， 考虑施工便捷及爆 破网路区域限制的问题， 在施工过程中要求进行分 区拆除。在爆破拆除某一区域支撑梁后， 剩余部分 支撑梁受力将重新分布， 当支撑梁所受最大拉力值 或者最大压力值达到此支撑梁能承受的最大极限值 时， 即会出现压溃或者拉断的危险， 从而导致支撑梁 失稳倒塌。在本文所讨论的基坑支撑梁构件中， 每 根梁单元的长度不一， 模型计算长度也不尽相同， 因 此为简化计算， 不必计算每根梁的承载能力， 只需找 出受压或受拉最大的杆件， 校核其强度， 判断是否会 因压溃、 拉断而导致失稳破坏。 ２． ３ 模型分区 爆破拆除前， 模型轴力状态下图３所示。 图３ 模型轴力图 Ｆｉｇ． ３ Ａｘｉａｌ ｆｏｒｃｅ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｍｏｄｅｌ 由图３可知， 基坑支护的外围部分的受力状态 最为复杂。靠近岩土部分的梁单元普遍为受拉构 件， 内部梁单元呈受拉、 受压交替分布的趋势， 极个 别梁单元受到极大的拉力或压力。在桁架结构的内 部， 如中部矩形网格部分， 其梁单元均受到压力。 该桁架结构中部矩形网格的稳定性最强， 其次是 右部下方的结构， 应置于拆除顺序中的尾部。首先开 始拆除的部分应该为左方两角或者右上角部分。通 过结构静力计算， 找出在整个基坑支撑梁体系所受轴 力相对较小的典型梁单元， 典型梁单元受力情况如表 ３所示， 其中正值表示受拉， 负值表示受压。 表３ 典型梁单元受力情况 Ｔａｂｌｅ ３ Ｓｔｒｅｓｓ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ ｏｆ ｔｙｐｉｃａｌ ｂｅａｍ ｅｌｅｍｅｎｔ 典型梁单元Ｅｌｅ． ２５６９Ｅｌｅ． ２４１３Ｅｌｅ． ２３４９Ｅｌｅ． ２２３３Ｅｌｅ． ８９６Ｅｌｅ． ７５４Ｅｌｅ． １１９ 轴力／ ｋＮ－２０． ９３２４． ２４３３． ４３４． １１４２０５． ９５． ３４１－４７． １９ 典型梁单元Ｅｌｅ． ２５７７Ｅｌｅ． ２４２２Ｅｌｅ． ２３５９Ｅｌｅ． ２２２０Ｅｌｅ． ８９１Ｅｌｅ． ７６７Ｅｌｅ． １０６ 轴力／ ｋＮ－２１． ２１２２． ７５３５． ４３３． ８８２２２０． ２５． ３６５－４７． １７ 将拆除工序转化为解除相应部位约束， 通过验 算剩余部分的稳定性， 对不同拆除顺序进行对比分 析， 进而选取最适宜拆除方案。故首先通过表３中 典型梁单元受力情况对整个支撑体系进行分区， 支 ２８爆 破 ２０１７年６月 万方数据 撑梁分区如图４所示。 图４ 支撑梁分区图 Ｆｉｇ． ４ Ｓｕｐｐｏｒｔ ｂｅａｍ ｐａｒｔｉｔｉｏｎ ｍａｐ ２． ４ 拆除顺序对比计算分析 基坑支撑梁结构被划分为六部分， 其中Ａ、Ｂ、Ｄ 和Ｆ四部分的结构较为简单， 为单层桁架体系， 作 为第一阶段拆除；Ｃ、Ｅ两部分的结构较为复杂， 且稳 定性较好， 作为第二阶段拆除。 ２． ４． １ 第一阶段拆除顺序分析 假设两种拆除方案 ①先拆除Ａ、Ｂ部分， 再拆除Ｄ、Ｆ部分； ②先拆除Ｆ、Ｄ部分， 再拆除Ａ、Ｂ部分。 分别按方案①和②的拆除顺序， 对支撑梁模型 进行受力分析，计算得出最大受力值，并根据式 （１） 、 式（２）计算出对应处截面的极限承载受力值， 其中正值表示受拉， 负值表示受压。如表４所示。 表４ 方案①②的轴力分析对比 Ｔａｂｌｅ ４ Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ａｘｉａｌ ｆｏｒｃｅ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｊｅｃｔ 方案拆除顺序 模型最大 受力／ ｋＮ 对应处截面极限 承载受力值／ ｋＮ 方案①拆除Ａ部分后－４１２２－５４００ 拆除Ｂ部分后２９０１０２６４６ 拆除ＡＢ部分后－４１８４－５４００ 拆除ＡＢＤ部分后－８６０２－２３２１１ 拆除ＡＢＦ部分后－７９６３－２２１５１ 方案②拆除Ｄ部分后－７９６１－５７９７ 拆除Ｆ部分后－８５９９－５７９７ 由表４可知， 方案①中， 若先拆除Ａ部分之后， 基坑支撑梁结构保持正常状态， 并未出现局部、 整体 的结构受到破坏、 失稳等现象； 若先拆除Ｂ部分之 后， 基坑支撑梁结构中， 除Ｂ拆除区域以外的梁将 会被拉坏。故应当先拆除Ａ区域再拆除Ｂ区域。 方案②不论先拆除Ｄ还是Ｆ， 桁架结构均有单元被 压溃， 故方案②不可行。 当ＡＢ两区域拆除完毕之后， 基坑支撑梁结构 依然稳定； 当拆除ＡＢＤ部分后， 冠梁的承载能力很 大， 拆除Ｄ区所导致的轴力增加并未导致周围梁的 破坏， 先拆除Ｄ区域的方法可行。 当拆除ＡＢＦ部分后， 基坑支撑梁上部剩余冠梁 受到了较大的拉力， 其余部位的梁单元并未受到很 大的影响。校验冠梁拉力， 可知并未受到破坏。 故先拆除Ｆ还是先拆除Ｄ， 对结构产生的影响较 小， 应当结合工地上的具体情况， 选择适当的方案。 ２． ４． ２ 第二阶段除顺序分析 在拆除了ＡＢＤＦ四个区域之后， 剩余的基坑支 撑梁结构成为了两个独立的体系， 分别对剩余的Ｃ、 Ｅ两部分进行讨论。 当分析局部结构稳定性的时候， 若采用固定端 代替格构柱、 立柱的方法， 会产生极大的误差， 故分 析局部结构状态时， 二维模型不再适用， 其格构柱、 立柱不再简化为固定端代替， 而是用梁单元代替。 Ｃ区域的轴力状态如图５所示。 图５ Ｃ区域轴力图 Ｆｉｇ． ５ Ａｘｉａｌ ｆｏｒｃｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｐａｒｔ Ｃ 从上图可见， 基坑支撑梁的上下两侧接触岩土 部分的承受着主要的压力， 在两侧的支撑部分发生 着较大的变形。中部矩形网状结构主要为中部的基 坑支撑梁提供稳固作用。为防止因拆除某一部分基 坑支撑梁而导致的结构发生较大侧向位移的发生， 应当先拆除四角支撑， 再从结构的中部向两边对称 拆除， 且不能一次性断开上下两部分的连接， 即从中 间“ 一刀切” 。施工方案应按照从中间到两边的施 工方法， 拆除了最外层支撑后的基坑支撑梁的轴力 分析对比如表５。 表５ Ｃ部分轴力分析对比 Ｔａｂｌｅ ５ Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ Ｃ ｐａｒｔｉａｌ ａｘｉａｌ ｆｏｒｃｅ ａｎａｌｙｓｉｓ 拆除顺序 模型最大 压力值／ ｋＮ 模型最大 拉力值／ ｋＮ 截面极限承载 压力值／ ｋＮ 截面极限承载 拉力值／ ｋＮ 拆除最外层支撑后１０７７１７５５５３９８２６４６ ３８第３４卷 第２期 钟冬望， 涂圣武， 邓希， 等 武汉某深基坑支撑梁爆破拆除顺序研究 万方数据 由表５可知， 未拆除结构的状态稳定， 并未发生 结构拉断、 压溃的现象。该区域的拆除顺序可行。 最后剩下的Ｅ部分受力状态较为复杂，其上 部、 下部和右部受到土压力的作用， 和Ｃ部分相同， 结构受到向左的土压力， 有相对较大的侧向位移。 该部分的基坑支撑梁结构的形状为阶梯型， 从上往 下排列的第一阶结构较为简单， 可以作为拆除的入 手点。第一、 二阶台阶拆除方法均采用从中间向两 边的拆除方法。 综上所述， “ 天悦星晨内支撑梁拆除爆破工程” 第一层支撑梁拆除爆破整体施工顺序如图６。 图６ 施工顺序图 Ｆｉｇ． ６ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｏｒｄｅｒ 如图６所示， 按照Ａ、Ｂ、Ｆ、Ｄ、Ｃ、Ｅ的顺序进行 拆除爆破。对于Ｃ部分， 先拆除四角支撑， 再按照 从中间向两边的顺序施工。对于Ｅ部分， 先拆除台 阶型结构的上部， 再拆除下部， 均按照从中间向两边 的顺序施工。 通过采用上述计算分析后的爆破拆除施工顺序 方案， 武汉天悦星晨项目基坑内支撑梁拆除爆破工程 前后历时５个月， 爆破２３次， 爆破方量达１１ ０００ ｍ３， 基坑支撑梁未出现失稳、 坍塌， 周边建筑物、 管线、 堤 防设施等安全完好， 符合施工要求。 ３ 结论 （１） 大型深基坑支撑梁爆破拆除拆除顺序对基 坑围护结构和周围建筑物的安全有着重要影响。在 基坑支撑拆除工程施工之前， 应仔细分析基坑支撑 体系、 围护结构和周边环境， 通过计算轴力弯矩等数 据， 找出关键节点， 对支撑体系进行分区； 再逐步将 拆除部分转化为相应的约束， 通过对比不同拆除顺 序情况下剩余支撑结构的力学稳定性， 并结合工期、 施工环境等因素确定最终支撑梁爆破拆除方案。 （２） 在基坑支撑梁的拆除施工设计中， 若支撑 结构较为复杂， 占地面积很大的时候， 应当按照从四 周向中间、 从简单到复杂的拆除顺序。 （３） 工程应用结果表明本文所述的支撑梁爆破 拆除施工顺序切实可行， 爆破拆除效果良好； 在保证 基坑稳定和周围人员、 建筑和设施安全的情况下， 减 少了支撑梁整体拆除的时间， 加快了施工进度， 可为 类似爆破拆除工程提供参考。 参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ） ［１］ 张春丽， 段卫东．复杂环境下深基坑支护梁爆破拆除 ［Ｊ］．工程爆破，２０１４，２０（４） １９２２． ［１］ ＺＨＡＮＧ Ｃｈｕｎｌｉ，ＤＵＡＮ Ｗｅｉｄｏｎｇ． Ｄｅｅｐ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ ｓｕｐｐｏｒｔ ｂｅａｍ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｕｎｄｅｒ ｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｄ ｅｎｖｉ ｒｏｎｍｅｎｔ［Ｊ］． Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１４，２０（４） １９２２． （ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［２］ 杨建军， 黄 磊．全覆盖条件下城市基坑支撑梁爆破 拆除［Ｊ］．爆破，２０１５，３２（４） ９９１０２，１１７． ［２］ ＹＡＮＧ Ｊｉａｎｊｕｎ，ＨＵＡＮＧ Ｌｅｉ． Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ｃｉｔｙ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ ｓｕｐｐｏｒｔ ｂｅａｍ ｕｎｄｅｒ ｆｕｌｌ ｃｏｖｅｒｉｎｇ［Ｊ］． Ｂｌａｓ ｔｉｎｇ，２０１５，３２（４） ９９１０２，１１７．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［３］ 余兴春， 常世懿， 张孟昌， 等．使用数码电子雷管爆破 拆除基坑支撑梁［Ｊ］．爆破，２０１３，３０（４） １０４１０７． ［３］ ＹＵ Ｘｉｎｇｃｈｕｎ，ＣＨＡＮＧ Ｓｈｉｙｉ，ＺＨＡＮＧ Ｍｅｎｇｃｈａｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｔｈｅ ｕｓｅ ｏｆ ｄｉｇｉｔａｌ ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ ｄｅｔｏｎａｔｏｒ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉ ｔｉｏｎ ｏｆ ｆｏｕｎｄａｔｉｏｎ ｐｉｔ ｓｕｐｐｏｒｔ ｂｅａｍ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１３， ３０（４） １０４１０７．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［４］ 李 航， 廖碧波， 凌兴文．武汉绿地中心工程临时支撑爆 破拆除绿色施工技术［Ｊ］．施工技术，２０１５，４４（４） １８２０． ［４］ ＬＩ Ｈａｎｇ，ＬＩＡＯ Ｂｉｂｏ，ＬＩＮＧ Ｘｉｎｇｗｅｎ． Ｗｕｈａｎ Ｇｒｅｅｎｌａｎｄ ｃｅｎｔｅｒ ｐｒｏｊｅｃｔ ｇｒｅｅｎ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｔｅｍｐｏｒａｒｙ ｓｕｐｐｏｒｔ［Ｊ］． Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ 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