三种隧洞掏槽型式的破碎机理及振动特性分析.pdf

第37卷第1期 2020年3月 Vo l . 37 No . 1 Ma r. 2020 bMg do i 10. 3963/j. issn . 1001 - 487 X. 2020.01 ・ 004 三种隧洞掏槽型式的破碎机理及振动特性分析* 欧明鑫舒大粥，张承睿2,林博闻李f 1.武汉大学水利水电学院，武汉430072； 2.中国电建集团中南勘测设计研究院有限公司，长沙410014 摘要基于福建泉州某引水工程在建隧洞近距离下穿既有隧洞及重要建构筑物的钻爆施工需求，采 用数值模拟方法分别研究小空孔九孔直孔掏槽、大空孔单螺旋掏槽、三对孔水平楔形掏槽等三种常见掏槽爆 破型式的岩石破碎机理及诱发的振动特性。探索既能够顾及隧洞开挖进尺效率，又能够满足爆破振动安全 要求的掏槽孔布置型式和钻爆参数。在短进尺条件下，采用三对孔水平楔形掏槽布置型式，所形成的槽腔面 积相对较大，并因岩体中有效应力更小，所诱发的爆破振动强度相对偏低。反映在隧洞钻爆的爆破振动时程 上，由三对孔水平楔形掏槽爆破引起的爆破振动值没有特别突出的现象。 关键词 隧洞掘进；掏槽型式；数值模拟；破碎机理；振动特性 中图分类号TV542 文献标识码A 文章编号1001 -487 X202001 -0027 - 05 Analysis on Fracture Mechanism and Vibration Characteristics of Three Types of Tunnel Cut OU Ming-xin ,SHU Da-qiang1,Z HANG Ch eng-r ui2 ,L IN Bo -wen1 ,L I Yang1 1. S c ho o l o f Wa t er Reso urc es a n d Hy dro p o wer En gin eerin g, Wuha n Un iversit y, Wuha n 43007 2,Chin a； 2. Zho n gn a n En gin eerin g Co rp o ra t io n Limit ed, Cha n gsha 410014, Chin a Abstract Dril l in g a n d bl a st in g c o n st ruc t io n is used in a wa t er diversio n p ro jec t in Qua n zho u, Fujia n Pro vin c e, whic h is run n in g t hro ugh a n exist in g t un n el a n d a n imp o rt a n t buil din g st ruc t ure in a sho rt dist a n c e. Numeric a l simul a t io n met ho d is used t o st udy t he ro c k brea k in g mec ha n ism a n d in duc ed vibra t io n c ha ra c t erist ic s o t hree c o m mo n t y p es o f c ut bl a st in g, n a mel y, sma l l ho l l o w emp t y ho l e n in e-ho l e st ra ight c ut, l a rge ho l l o w emp t y ho l e sin gl e sc rew c ut a n d t hree p a irs o f ho l e ho rizo n t a l wedge c ut . To exp l o re t he c ut t in g ho l e l a y o ut a n d dril l in g a n d bl a st in g p a ra met ers t ha t c a n n o t o n l y t a k e t he exc a va t io n fo o t a ge effic ien c y o f t he t un n el in t o a c c o un t, but a l so meet t he sa fet y re q uiremen t s o f bl a st in g vibra t io n s. Un der t he c o n dit io n o sho rt fo o t a ge, t he l a y o ut o f t hree p a irs o ho l e ho rizo n t a l wedge c ut is a do p t ed, resul t in g in a rel a t ivel y l a rge c a vit y a rea, a n d a rel a t ivel y l o w bl a st in g vibra t io n in t en sit y due t o t he sma l l er effec t ive st ress in t he ro c k ma ss. As refl ec t ed in t he bl a st in g vibra t io n t ime hist o ry o f t un n el dril l in g a n d bl a s t in g ,t he bl a st in g vibra t io n va l ues c a used by t he t hree p a irs o ho l e ho rizo n t a l wedge c ut is n o t p a rt ic ul a rl y p ro min en t . Key Words t un n el driva ge ； t y p e o f c ut t in g ； n umeric a l simul a t io n ； c rushin g mec ha n ism ； vibra t io n c ha ra c t eris t ic s 收稿日期2020-01 -29 作者简介欧明鑫1995 -，男，湖南衡阳人，武汉大学水利水电学 啓硕士研究生，主要从事水利水电工程施工技术方面的研 究，E-ma il vic t o rmx whu. edu. c no 通讯作者舒大强1962-,男，江西靖安人，教授，主要从事水利水 电工程施工技术方面的研究和教学，E-ma il 1660924335 q q . c o mQ 基金项目国家自然科学基金面上项目51979205 1问题的提出 采用钻爆法进行隧洞开挖掘进时,需要在开挖 断面中心区域密集布置掏槽孔，其根本作用是为后 续崩落孔大面积的爆破提供第二个自由面和膨胀空 28爆破2020年3月 间。掏槽孔的爆破效果即槽腔大小直接决定着崩落 孔爆破的爆落量和开挖深度，从而也决定着隧洞开 挖的有效循环进尺。可以说，掏槽爆破的掏槽效果 是影响隧洞开挖效率和掘进工期的关键因素。近年 来,随着我国超长中小隧洞建设项目的逐渐增多,围 绕如何改善掏槽爆破效果、提高开挖循环进尺而进 行的技术探索和科学研究越来越多I。针对不同 施工条件和技术要求,存在各种各样的掏槽型式及 其参数设计方法，掏槽爆破破碎岩石形成有效槽洞 的机理也不尽相同。对于工程施工来说，选择合适 的掏槽型式，可以对提高隧洞的有效循环进尺发挥 关键作用。 同时，由于自由面单一、炮孔夹制作用大等原 因，掏槽爆破一般需要采取密集的钻孔和很大的单 位耗药量，所以由掏槽孔爆破诱发的震动强度在整 个爆破时程上往往显得特别大图1。在一些爆破 振动敏感地段,如近距离存在建构筑物或重要设 施地段的下穿隧洞开挖中，振动安全效应的控制问 题成为施工中的主要技术难题[45]O在顾及隧洞开 挖进尺效率的同时，寻求和采用合适的掏槽孔布置 型式和钻爆参数，使爆破振动影响同样得到有效控 制，已成为工程施工中的重要技术需求。本文基于 福建泉州某引水工程涉及的近距离下穿既有隧洞以 及加油站、住宅小区的隧洞钻爆施工需求,在严格控 制隧洞爆破振动影响的前提下，结合隧洞的钻爆参 数和振动监测数据，采用三维动力有限元数值计算 方法,对常规的三种掏槽爆破型式进行模拟分析，研 究岩体的受力及破碎特点与诱发的振动特性，探索 既能够有效控制爆破振动,也能够达到较好槽腔效 果的掏槽爆破布置型式与钻爆参数，对于近距离下 穿振动敏感地段的中小断面隧洞的钻爆开挖施工具 有重要的意义。 图1某隧洞爆破实测振动波形 Fig. 1 The mea sured vibra t io n wa vefo rm o a t un n el bl a st in g 2三种掏槽爆破型式的数值模拟 参照福建泉州某引水工程隧洞施工的基本情 况，采用LS -DYNA软件,针对小空孔九孔直孔掏槽、 大空孔单螺旋掏槽、三对孔水平楔形掏槽等三种常 见掏槽型式，进行岩石爆破破碎机理及振动特性的 数值模拟研究同。通过设定相同的外部环境条件, 探究这三种掏槽爆破型式的岩石受力特点及破碎效 果,并依据应力作用特点，分析所产生的地震波特性 和振动响应大小。 2.1计算模型计算模型 按岩体钻孔爆破的粉碎区和破裂区的大小划分 以及现场实际钻爆参数⑺，取计算模型尺寸为3 x 2 X2.5,分别对以下三种掏槽型式建立三维有限元 模型。 1小空孔九孔直孔掏槽模型 采用上下左右 4个装药孔和包括中心孔在内的5个空孔，装药孔 和空孔均采用等直径圆形孔，炮孔之间间距50 c m, 装药孔直径42 mm,孔深2 m,小空孔孔深2. 5 m,如 图2所示。 图2小空孔九孔直孔掏槽（单位c m） Fig. 2 S ma l l ho l l o w emp t y ho l e n in e-ho l e st ra ight c ut （un it c m） 2大空孔单螺旋掏槽模型4个装药孔直径 42 mm,孔深2 m,围绕中心空孔螺旋分布，大空孔孔 径100 mm,孔深2. 5 m,如图3所示。 图3大空孔单螺旋掏槽（单位c m） Fig. 3 La rge ho l l o w emp t y ho l e sin gl e sc rew c ut （un it c m ） 3三对孔水平楔形掏槽为三对6个孔径 42 mm的水平钻孔，孔深2 m,呈对称分布，左右孔 口距离100 c m,上下孔口相距50 c m,见图4。 三种模型均为耦合装药，采用孔底反向起爆，炮 泥堵塞，堵塞长度30 c m。 第37卷第1期欧明鑫，舒大强,张承睿，等三种隧洞掏槽型式的破碎机理及振动特性分析29 图4三对孔水平楔形掏槽（单位c m） Fig.4 Three p a irs o f ho l e ho rizo n t a l wedge c ut（un itc m） 2.2材料参数材料参数 材料物理力学参数是影响掏槽爆破破碎效果和 振动效应的重要因素。模型主要分为岩石、炸药、炮 泥和空气四种材料。 岩石的物理力学参数，取密度 2630 k g/m3, 弹性模量艮28 GPa ,泊松比⑷0.20,岩石抗拉 强度力7 MPa；炸药材料选用乳化炸药,其密度 p2 1000 k g/m3，爆速v 3600 m/s；炮泥的密度可 取为s 1800 k g/n ,弹性模量艮8 GPa ,泊松比 旳0.26；空气密度为 p4 1 29 k g/m3 o 2.3计算结果输出计算结果输出 在采用LS -DYNA动力有限元软件对三种常规 掏槽型式的爆破过程进行计算后,选取开挖断面（自 由面）为基准面，输出基准面上各时刻的围岩损伤 云图以及基准面上特征点的有效应力时间历程曲 线，以分析三种掏槽爆破型式的围岩破碎效果和特 征点处所产生的爆破振动响应大小。在损伤云图 中，围岩的损伤程度主要通过损伤阈值D（云图右侧 数值）判定，当D 0. 8时，可视为岩石破碎。 特征点选取各模型自由面上4个相同位置，分 别位于炮孔附近、中心空孔孔壁（三对孔水平楔形 掏槽时为左右炮孔连线中心处）、相邻炮孔连线的 中点和模型自由面边缘。其中，小空孔九孔直孔掏 槽模型另选取周边小空孔孔壁与中心空孔孔壁形成 参照。 3三种掏槽型式的岩石破碎机理分析 3.1围岩的损伤围岩的损伤 从大量计算成果中选取几个起爆后特征时间点 的云图，分析三种常见掏槽型式的岩石破碎机理。 （1）小空孔九孔直孔掏槽 图 5 是起爆后 i 0. 57 ms、/ 0. 63 ms、t 0. 85 ms时在自由面处的损伤云图，即自由面开始 破碎、相邻炮孔开始贯穿以及爆轰基本结束三个特 征时刻。 -0.57 ms 图5小空孔九孔直孔掏槽围岩损伤云图 Fig. 5 Da ma ge n ep ho gra m o surro un din g ro c k o sma l l ho l l o w emp t y ho l e n in e-ho l e st ra ight c ut 炮孔在孔底反向起爆后，爆炸应力波经过 0.57 ms左右传播至自由面，炮孔出现了应力集中， 并以柱面波的形式径向向外扩散和衰减。此时，炮 孔壁周围承受了较大的应力并进入破碎区。 在t 0.63 s时，相邻的炮孔沿连线开始贯穿, 破碎区域呈梅花型分布,贯穿后中间区域开始破碎, 损伤区域基本成型,最终围岩粉碎区呈十字型。从 损伤范围来看，除了中央空孔周边与炮孔周边贯穿 形成粉碎区，四周的小空孔周围也出现了明显的损 伤加深区域。由此可见，小空孔反射的爆破应力波 在孔壁处形成叠加,这对于降低孔底岩石夹制力、加 强槽腔内岩石的破碎有着关键作用。 （2）大空孔单螺旋掏槽 图 6 是起爆后 t 0. 57 ms、 0. 63 ms、f 二 0.85 ms时自由面的损伤云图，即自由面开始破碎、 左右炮孔开始贯穿以及爆轰基本结束三个特征时亥V。 曲Beg msZ-0.63 ms 图6大空孔单螺旋掏槽围岩损伤云图 Fig. 6 Da ma ge n ep ho gra m o f surro un din g ro c k o f l a rge ho l l o w emp t y ho l e sin gl e sc rew c ut Z0.85 ms 30爆破2020年3月 距离中心大空孔最近的三个炮孔最先相互贯 穿，中心空孔附近的岩石被破碎,而后远端炮孔与近 端两炮孔被贯穿，中央区域大面积破碎，破碎区呈蘑 菇头状，损伤区域基本成型。相较于九孔直孔掏槽 中的中央小空孔，大直径空孔具有更加显著的应力 集中效应,能够更好地反射和叠加应力，特别是可以 为破碎岩石提供更大的膨胀空间，岩体破碎和成腔 效果更好。 3三对孔水平楔形掏槽 图 7 是起爆后 t 0. 59 ms、/ 0. 71 ms、t 0.90 ms时自由面的损伤云图，即自由面开始破碎、 左右炮孔开始贯穿以及爆轰基本结束三个特征时刻。 应力波传到自由面时，上下相邻炮孔开始贯穿, 此后应力呈放射状由炮孔向周边扩散，在中间区域 应力叠加，从而将左右炮孔之间的区域贯通，损伤区 域呈椭圆形,破碎区面积非常大，成腔效果较好。 扫k 59 ms仁 0.7 1 ms扫.90 ms 图7三对孔水平楔形掏槽围岩损伤云图 Fig. 7 Da ma ge n ep ho gra m o f surro un din g ro c k o t hree p a irs o ho l e ho rizo n t a l wedge c ut 3.2有效应力有效应力 图8、9、10为三种常规掏槽爆破型式各特征点 的有效应力时间历程曲线。 8080 6060 40 2020 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 Z7”e/E-O3 对比图8中曲线B和曲线E,可以看出,不同位 置空孔孔壁的有效应力大小随时间变化规律基本相 同,而曲线B的应力峰值达到了约60 MPa ,是曲线 E应力峰值的1-3倍,说明了中央空孔比周边空孔 有更好的岩石破碎作用。 8 8 8 8 o o 图 ig 小空孔九孔直孔掏槽有效应力时间历程曲线 The t ime-hist o ry c urve o effec t ive st ress o f sma l l ho l l o w emp t y ho l e n in e-ho l e st ra ight c ut 60 40 20 60 40 20 80 9 巴UIIA、ss3s 3 2 总皆 4炮孔附近 直中心孔孔壁 连线中点 R自由面边缘 0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 77加 e/E-03 图9大空孔单螺旋掏槽有效应力时间历程曲线 Fig. 9 The t ime-hist o ry c urve o f effec t ive st ress o f l a rge ho l l o w emp t y ho l e sin gl e sc rew c ut 4炮孔附近 直中心孔孔壁 丄连线中点 R自由面边缘 0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0 77加 e/E-03 图10三对孔水平楔形掏槽有效应力时间历程曲线 Fig. 10 The t ime-hist o ry c urve o f effec t ive st ress o t hree p a irs o f ho l e ho rizo n t a l wedge c ut 由图8和图9可看出，小空孔九孔直孔掏槽和 大空孔单螺旋掏槽两种型式，其炮孔壁周边的最大 有效应力大致相同，均为70 MPa左右。但大空孔单 螺旋掏槽中，大直径空孔孔壁的最大有效应力达到 T7 5 MPa ,是小空孔九孔直孔掏槽小空孔的 1.25倍,说明大直径空孔具有更显著的应力集中效 应,对于自由面槽腔的形成十分有利。 由图10可知，三对孔水平楔形掏槽各特征点的 有效应力峰值都较小空孔九孔直孔掏槽和大空孔单 螺旋掏槽各单元降低了不少，从炮孔附近到模型边 缘，三对孔水平楔形掏槽的有效应力衰减得更快。 gHHUIlAMSSWS a - -- 恳 o o o o o o o o o o o o o o 7 6 5 4 3 2 1 7 6 5 4 3 2 1 9 巴uiamssws 3 总詩 第37卷第1期欧明鑫，舒大强,张承睿，等三种隧洞掏槽型式的破碎机理及振动特性分析31 4掏槽爆破的振动特性 炸药在岩体中爆炸后，爆破冲击波先后经历了 粉碎区、裂隙区，然后转化为弹性震动波。弹性震动 波在介质中传播是一个很复杂的变化过程，它的大 小与岩体的性质、离爆心距离的远近、爆源能量、炸 药性能等因素均有直接的关系％刃。 为了研究弹性震动波的强度,将计算模型简化, 假设岩体为各向同性的均质弹性体，介质适用于摩 尔-库伦准则,并考虑测点距离爆心较远,将爆源视 为球形药包爆炸。在迎爆侧的岩体质点峰值振动速 度％与有效应力Po的时程曲线具有很强的相关 性，可以近似由下式表达 JaPo / “ 莎 6“ 式中a为非弹性区半径;P。为非弹性区和弹性 区界面压力峰值;对同一岩体,3、w、X均为常数;R 为爆心距。 考虑峰值质点振动速度与岩体中的有效应力呈 正相关的性质，对比图8 10模型边缘处的有效应 力时间历程曲线，大空孔单螺旋掏槽中岩石的有效 应力超过了 40 MPa ,比小空孔九孔直孔掏槽中岩石 的有效应力更大，说明其引发的爆破振动也将更大; 而三对孔水平楔形掏槽中岩石的有效应力不到 30 MPa ,相较于小空孔九孔直孔掏槽、大空孔单螺 旋掏槽所引起的爆破振动则更小。将相应数据代入 式中计算，三对孔水平楔形掏槽的峰值质点振动速 度较小空孔九孔直孔掏槽、大空孔单螺旋掏槽平均 可以降低约36。可见在相同的药量下，三对孔水 平楔形掏槽更利于隧洞的爆破振动控制。 图1是福建泉州某引水工程隧洞初期钻爆施工 时现场实测的振动波形，由整个振动波形可以看出， 在掏槽孔爆破的一开始，振动强度已经成为整个振 动历时的最大值11.47 c m s “,而且远远高于后 续时段崩落孔与周边光爆孔产生的振动值。由于爆 破受力特点和微差技术的应用，若能将掏槽孔的振 动有效降低，后续崩落孔与周边孔的爆破振动则更 容易得到控制。为兼顾隧洞施工的效率和严格的安 全要求,选择采用三对孔水平楔形掏槽的布置型式。 由于掏槽型式选择和工艺与参数的优化，施工过程 中的振动分布情况得到了改善，质点振动速度得到 了有效控制。图11为在控制点监测的一次典型振 动波形，其峰值质点振动速度为6. 44 c m s 1,大部 分测次的峰值振速均控制在5 c m s “以内，而且由 图11可以看到，在一次循环钻爆的振动时程中，各 类钻孔爆破出现的振动速度峰值相对平衡,相较于 图1的情况，没有出现掏槽爆破振动值显著突出的 情况。同时，由于采用2 m以下的短设计进尺进行 爆破，故而在保证爆破振动安全的前提下同样可以 取得较为理想的有效进尺和平整的工作面。 图11三对孔水平楔形掏槽实测典型波形 Fig. 11 Ty p ic a l wa vefo rms mea sured in t hree p a irs o f ho l e ho rizo n t a l wedge c ut 5几点认识 通过对三种常规掏槽爆破型式的岩石破碎机理 和相应振动特性的数值模拟研究，并结合工程实测 爆破振动监测数据与控制的效果,有如下认识 1 从数值模拟结果看，在小空孔九孔直孔掏 槽、大空孔单螺旋掏槽和三对孔水平楔形掏槽的三 种布置型式中，大空孔单螺旋掏槽与三对孔水平楔 形掏槽的损伤云图几乎遍及整个模型自由面，岩石 破碎和成腔效果好,这对于短进尺条件下的隧洞循 环进尺效率是有利的,从岩石破碎效果来看,这两种 掏槽型式均可以采用。 2 在同等药量情况下，三对孔水平楔形掏槽 相较于小空孔九孔直孔掏槽、大空孔单螺旋掏槽，在 岩体中产生的有效应力更小，由此诱发的爆破振动 也更小。对于在较近距离存在振动敏感建构物 及设施的复杂环境，采取此型式的掏槽爆破,产生的 振动相对较小。 3 监测数据和控制效果也反馈,对于短进尺条 件下的隧洞，采用三对孔水平楔形掏槽的布置型式, 使得所产生的振动量在整个爆破振动时程上相对平 衡，可以更好地控制住了最大振速值超标的情况。 参考文献参考文献References [1]费鸿禄，邓 政,蒋安俊，等.硬岩巷道深孔掏槽数值 模拟与试验研究[J].爆破,2019,36129-37 . [1 ] FEI Ho n g-l u,DENG Zhen g,JIANG An -jun,et a l . Numeri c a l simul a t io n a n d exp erimen t a l st udy o n deep ho l e c ut t in g in ha rd ro c k ro a dwa y[ J]. Bl a st in g,2019 ,361 29- 37 . in Chin ese 下转第39页 第37卷第1期张理维，王卫华,戴怡文基于岩石爆破损伤的炮孔布置优化研究39 [14] HOLMQUIS T TJ,JOHNS ON GR,COOK WH. A c o mp u- t a t io n a l c o n st it ut ive mo del fo r c o n c ret e subjec t ive t o l a rge st ra in, high st ra in ra t e s, a n d high p ressure [ C ] 〃 1 st In t ern a t io n a l S y mp o sium o n Ba l l ist ic, Quebec Cit y, Ca n a - da ,1993 591-600. [15] 方 秦,孔祥振，吴 昊，等.岩石Ho hn q uist -Jo hn so n - Co o k模型参数的确定方法[J]・工程力学，2014, 313 197 -204. [15] FANG Qin ,KONG Xia n g-zhen,WU Ha o,et a l . Det ermi n a t io n o f Ho l mq uist -Jo hn so n -Co o k c o n st it ut ive mo del p a ra met ers o ro c k [ J ]. En gin eerin g Mec ha n ic s, 2014, 313 197 -204. in Chin ese [16] GRADY DE,KIPP ME. Co n t in uum mo del in g o f exp l o sive fra c t ure in o il sha l e [ J ]. In t ern a t io n a l Jo urn a l o f Ro c k a n d Min in g S c ien c e, 1980,17 3 147 -157 . [17 ] 黄佑鹏，王志亮，毕程程.岩石爆破损伤范围及损伤 分布特征模拟分析[J].水利水运工程学报, 20185 95-102. [17 ] HUANG Yo u-p en g, WANG Zhi-l ia n g, BI Chen g-c hen g. S imul a t io n a n a l y sis o f bl a st -in duc ed da ma ge sc o p e a n d it s dist ribut io n c ha ra c t erist ic s o f ro c k s [ J ]. Hy dro -S c i en c e a n d En gin eerin g,20185 95-102. in Chin ese [18] 王玉杰.爆破工程[M].武汉武汉理工大学出版社， 2007142-146. [19] 戴俊柱状装药爆破的岩石压碎圈与裂隙圈计算 [J] 辽宁工程技术大学学报,2001,202 144-147 . [19] DAI Jun . Ca l c ul a t io n o f ro c k c rushed c irc l e a n d fra c t ure c irc l e by c o l umn c ha rge bl a st in g [ J ]. Jo urn a l o Lia o n in g Tec hn ic a l Un iversit y, 2001,20 2 144-147 . in Chi n ese 英文编辑何松 （上接第31页） [2]梁 瑞，余瑞利,周文海，等.基于LS -DYNA模拟的准 直眼掏槽爆破技术研究[J].有色金属工程,2019, 98 101-107, [2] LIANG Rui, YU Rui-l i, ZHOU Wen -ha i, et a l . Resea rc h o n q ua si-p a ra l l el c ut t in g bl a st in g t ec hn o l o gy ba sed o n LS - DYNA simul a t io n [ J ]. No n ferro us Met a l s En gin eerin g, 2019,98 101-107 . in Chin ese [3] 伍 恩，陈必港,王振昌，等.复式楔形掏槽中心孔 掏槽在隧道掘进中的试验研究[J]-矿业工程,2016, 145 50-52, [3 ] WU En, CHEN Bi-ga n g, WANG Zhen -c ha n g, et a l . Test o n dup l ex wedge c ut wit h c en t er ho l e c ut t in g met ho d used in t un n el in g [ J ]. Min in g En gin eerin g, 2016,14 5 50- 52. in Chin ese [4] 易长平，卢文波.开挖爆破对邻近隧洞的震动影响研 究[J]工程爆破,2004,1011-5. [4] YI Cha n g-p in g,LU Wen -bo . A st udy o t he effec t o bl a s t in g vibra t io n o n a dja c en t t un n el [ J ]. En gin eerin g Bl a s t in g,2004,10 1 1-5. in Chin ese [5] 杨成全，舒大强，陈 明，等.下穿隧洞爆破掘进对既 有隧洞的振动影响[J].爆破,2016,33359 [5] YANG Chen g-q ua n ,S HU Da -q ia n g, CHEN Ml n g,et a l . Vibra t io n effec t s o n exist in g t un n el in duc ed by bl a st in g exc a va t io n o f un derp a ss t un n el [ J ]. Bl a st in g, 2016, 333 5-9. in Chin ese [6] 张承睿.中小断面长隧洞钻爆开挖掏槽技术研究[D]. 武汉武汉大学,2016. [6] ZHANG Chen g-rui. The st udy o n t he t ec hn iq ues o bo re ho l e-bl a st in g a n d c ut bl a st in g used in t he exc a va t io n o sma l l a n d medium-sized t un n el[ D]. Wuha n Wuha n Un i versit y ,2016. in Chin ese [7 ] 夏祥.爆炸荷载作用下岩体损伤特征及安全阈值研 究[D].武汉中国科学院武汉岩土力学研究所,2006. [7 ] XIA Xia n g. S t udy o n da ma ge c ha ra c t erist ic s a n d sa ft y t hresho l d o f ro c k vibra t io n by bl a st[ D]. Wuha n In st it ut e o Ro c k a n d S o il Mec ha n ic s, Chin ese Ac a demy o f S c i en c es ,2006. in Chin ese [8] 杨桂桐.岩体的动力特性及震动波在岩体中的传播 [J].金属矿山，1992633-3乩 [8] YANG Gui-t o n g. The dy n a mic c ha ra c t erist ic s o f ro c k ma ss a n d t he p ro p a ga t io n o f vibra t io n wa ve in ro c k ma ss [ J]. Met a l Min e, 19926 33-38. in Chin ese [9] 戴 俊.岩石动力学特性与爆破理论[M].北京冶金 工业出版社,2002. [10] 单仁亮，王二成,宋立伟，等.直墙半圆拱巷道爆破震 动数值分析[J]-岩土力学,2013,34 1 437-443. [10] S HAN Ren -l l a n g,WANG Er-c hen g,S ONG Li-wei,et a l . Bl a st in g vibra t io n n umeric a l a n a l y sis o f vert ic a l wa l l semic irc ul a r a rc h ro a dwa y [ J ]. Ro c k a n d S o il Mec ha n ic s,2013 ,34 1 437 -443. in Chin ese [11] 王照刚，王文杰,郑际镜，等基于爆破振动效应的巷 道稳定性研究[J].化工矿物与加工,2019527 -31. [11 ] WANG Zha o -ga n g,WANG Wen -jie,ZHEN Ji-jin g,et a l . Resea rc h o n ro a dwa y st a bil it y ha l ed o n bl a st in g vibra t io n effec t [ J]. Chemic a l Min era l s a n d Pro c essin g,2019 5 27 -31. in Chin ese 英文编辑李立峰