切口角度对冷却塔爆破拆除影响研究.pdf

第 3 5卷第 1 期 2 0 1 8年 3月 爆破 BLAS Tl NG V0 I ． 3 5 No ．1 Ma r ． 20l 8 d o i 1 0 ． 3 9 6 3 ／ j ． i s s n ． 1 0 0 1 4 8 7 X ． 2 0 1 8 ． 0 1 ． 0 1 8 切 口角度对冷却塔爆破拆 除影 响研究 术 张宝岗 ， 赵明 生 ， 余红兵 ， 刘方 芳 ， 杨 攀 。 1 ． 武汉理工大学 资源与环境工程学院， 武汉 4 3 0 0 7 0； 2 ． 贵州新联爆破工程集团有限公司， 贵阳 5 5 0 0 0 2 摘 要 切 口角度大小对冷却塔爆破拆除倒塌效 果具 有极其 重要 的影响 ， 为 了研 究切 口角度 对冷却塔 的拆 除爆破影响， 利用 A n s y s ／ L s d y n a建立共节点分离式模型， 对冷却塔的倒塌过程进行了简要分析。改变切 口 角度 ， 对比不 同切 口角度下的模拟结 果， 结果表明 由于冷却塔 结构的特 殊性 ， 其产 生的 下坐振动 包括切 口闭 合产生的振 动和环梁触地振动 ， 且下坐振动 大 于塌 落振 动 ； 切 口角度 为 2 0 0 。 时 ， 冷却塔倾 倒较 快， 产 生的塌 落振动较大 ； 切 口角度为 2 4 0 。 时， 倒塌过程 中的倒塌方 向偏移较 大， 产生的下坐振动较大． 、 关键词 爆破拆 除；冷却塔 ；切 口角度 ； 数值 模拟 中图分 类号 T U 7 4 6 ． 5 文献标识码 A 文章编号 1 0 0 1 4 8 7 X 2 0 1 8 0 1 0 1 0 9 0 7 S t u d y o n I n flu e n c e o f Cu t An g l e o n Ex p l o s i v e De mo l i t i o n o f Co o l i n g To we r ZHANG Ba o ga n g 一， ZHAO Mi n g s h e n g ，Y U H o n g b i n g ， L I U F a n g h n g ， Y A N G P a n 1 ． S c h o o l o f R e s o u r c e s a n d El wi r o n me n t a l E n g i n e e r i n g ， Wu h a n Un i v e r s i t y o f T e c h n o l o g y ， Wu h a n 4 3 0 0 7 0， C h i n a ； 2 ． G u i z h o u Xi n l i a n B l a s t i n g E n g i n e e r i n g C o L t d， Gu i y a n g 5 5 0 0 0 2， C h i n a Ab s t r a c t F il e c u t a n g l e h a s a v e r y i mp o r t a n t i n fl u e n c e t n t h e c o l l a p s e e f f e c t i v e n e s s o f c o o l i n g t o w e r ， t h e r e f o r e ， t o S O l V e t h i s p r o b l e m ． t h e An s y s ／ 1 s d y n a w a s u s e d t o e s t a b l i s h a c o mmo n n o d e s e p a r a t e mo d e l a n d t o s i mp l y a n a l y z e t h e a ct u a l c ol l a ps e p r o c e s s o f t h e c o o l i n g t o we r ． Thr ou g h c h a ng i n g t h e c u t a ng l e， t h e di f f e r e n t s i mu l a t i o n r e s ul t s we r e c o mp a r e d． Th e r e s u l t s s h w t h a t ． du e t o t he s p e c i al s t r uc t ur e o f ’ t he c o o l i n g t o we r ， t h e s i n k i n g d o wn wa r d v i N’a t i o n wa s c a u s e d 1 y t h e v i b r a t i o n o f t h e i n c i s i o n c l o s u r e a n d t h e t o u c h d o w n v i b r a t i o n o f t h e r i n g b e a m ， wh i c h i s g r e a t e r t h a n t h e c o l l a p s e v i br a t i o n； whe n t h e bl a s t i ng c u t pa r a me t e r s i s 2 0 0。， t h e c o o l i ng t o we r i s d ump e d f a s t e r， pr o du c i ng a l a r g e r c o l l a p s e v i b r a t i o n； wh e n t h e b l a s t i n g c u t p a r a me t e r s i s 2 4 0 。 ， t h e c o l l a p s e d i r e c t i o n i n t h e c o l l a p s e o f f s e t a n d s i n k i n g do wn wa r d v i br a t i o n a r e l a r g e r ． Ke y wor ds e x p l o s i v e d e mo l i t i o nc o o l i n g t o w e r ；b l a s t i n g c u t p a r a me t e r s ；n u me r i c a l s i mu l a t i o n 爆破拆 除技 术 由于其安全经济 快速 的施工方 法 ， 在工程中得到了广泛的应用和发展 ， 也暴露出很 大的问题。爆破拆 除理论研究滞后于实践， 设计 施 工主要还是凭借工程经验 ， 出现过一些爆破 事 收稿 日期 2 0 1 71 21 4 作者简介 张宝岗 1 9 9 2一 ， 男 ， 工 程硕士 ， 主要 从事爆破 工程 研究 工作 ， E ma i l 6 1 4 4 6 3 8 7 2 q q ． c o m 通讯作者 赵 明生 1 9 8 2一 ， 男 ， 高级工程 师 ， 主要从事爆 破方 r口 】 研 究 ， E - ma i l m i n g s h e n g z h a o 1 2 6 ． c o rn。 基金项 目 中央高校基 本科 研业 务 赞专项 资金 资助 项 目批 准 号 2 01 71 vA 0 4 8 故， 如倒 塌方 向偏 移 、 爆 而未 倒 和反 方 向倒塌 等 等 。因此 ， 爆 破拆 除 的理论 急 待完善 和 发展。 爆破拆除数值模拟研究表明 ， 将数值模拟技 术应用 到爆破方案设计中可以提高爆破拆 除设计 水平 ， 预 测倒塌效果。以冷却塔为例 ， 采用 A n s y s ／ L s d y n a建 立共节点分离式模 型 ， 研究切 口角度大小改变对 冷却塔倒塌效果的影响。 工程概况和爆破方案 以贵州某电厂 8 0 m高冷却塔 为例进行模拟 分 l 1 0 爆破 析。冷却塔为薄壁双 曲线型钢筋混凝土结构 ， 冷却 塔底部直径为 6 0 m， 人字型立柱高 5 ． 5 l n ， 横截面 尺寸是 0 ． 4 m0 ． 4 m， 由 C 3 0混凝土浇注而成， 柱 内有 8根 西1 8的竖筋和 西8箍筋 箍筋之间平行间 距 2 0 c m ， 共 4 0对人字形柱 ， 共计 8 0根立柱 ； 人字 柱上部是高 1 m、 厚 0 ． 5 m的钢筋混凝土 圈梁 。爆 破切 口形状采用正梯形 ， 爆破高度 取 6 ． 5 m， 人字形立柱高度 圈梁高度 5 ． 5 m1 m 6 ． 5 m。 切口长度取其底部圈梁周 长的 0 ． 6倍 ， 切 口的圆角 为 2 1 6 。 ， 共计 人字形立柱 2 4对。为确保冷却塔 的 顺利倒塌及充分解体 ， 在爆破切 口上方 的塔壁上开 设 5个减荷槽 ， 其位置和参数见图 1 。为了降低 冷 却塔倒塌塔 内压缩空气冲击 的危害 ， 在倒塌方向反 方 向中心线上距离地面 6 ． 5 m处 圈梁上 方 ， 开一 个 2 m 4 m 的泄压 窗 口。 图 1 切口尺寸示意图 单位 m F i g ．1 S c h e m a t i c d i a g r a m o f b l a s t i n g c u t u n i t m 2 冷却塔爆破拆除数值模拟 采用共节点分离式建模方式 ， 应用模拟混凝土 最多 的“ MA T P L A S T I C K I N E MA T I C M”来定 义材 料 ， 冷却塔和地基采用 S O L I D 1 6 4单元划分网格 ， 钢 筋用梁单元 b e a m1 6 l 。对爆破切 口采用“ MA T A D D E R O S I O N ” 关键字定义材料失效 ’ 。该冷却塔前 期预采用机械拆除， 后经论证不可行 ， 但机械冷拆除 已经将冷却塔部分承重结构拆除 ， 破坏 了 6 7 。 筒体 ， 在支腿上部简体破坏最高 为 8 ． 5 m， 现已成高危建 筑 ， 且冷却塔拆除爆破前期进行机械预处理 ， 在爆破 切口上方的筒壁上开设 5个减荷槽， 所以首先模拟验 证机械预处理前后冷却塔 的稳定性 。在建模 的过程 中， 分别在卸荷槽 以及泄压窗 口的位置建立相应的 P a r t ， 采用关键字 l MA T A D D E R O S I O N定义材料失 效， 设定机械预处理与切 口爆破时间间隔为 0 ． 0 3 S ， 进行动态求解， 即显式分析。显式求解如图2 。 如图 2 ， 可以看出在机械预处理前后 ， 冷却塔始 终保持着良好的稳定性 ， 机械拆除和机械 预处理对 冷却塔整体稳定性影响不大。机械预处理后应力云 图整体发生了变化 ， 应力进行了重新分布 ， 但从预处 理前后 冷却塔整体的应力云图可以看出机械预处理 并没有对冷却塔的稳定性产生明显的影响。且由图 3冷却塔顶部节点竖直方向上速度与时间曲线 可以 看出， 在预处理以后切 口形成之前 ， 顶部节点速度曲 线是水平 的， 所以该爆破方案 的机械预处理虽然在 一 定程度上对冷却塔 的应力分布产生影响 ， 产生一 定的扰动 ， 但并不影响冷却塔整体的稳定性。 图 2 冷却塔预处理前后应力图 F i g ．2 Th e s t r e s s c l o u d c h a r t s o f c o o l i n g t o w e r b e f o r e an d a f t e r p r o t r e a t me n t 设定该模拟方案 为模型 ， 做 出冷却塔倒塌方 向中心线上顶部节点 竖直方向速度 曲线 和水平位 移 ， 通过对比分析冷却塔的倒塌过程 。 1 0 ． O -l 0 - 20 一 3 O 一 40 - 50 。 ＼ 。}。 竺 ． ＼ 一 ＼ 。 、 0 1 2 3 4 5 6 7 T i re e l s 图 3 冷却塔顶部 节点竖直方向速度一 时问曲线 F i g ．3 Cu r v e o f n o d e v e rt i c a l v e l o c i t y V S t i me a t t o p o f c o o l i n g t o wer 由图 3可以看出， 在爆破缺口形成的瞬间， 冷却 塔顶部节点获得加速度 ， 直到倒塌完成 ， 速度不断增 大。在倒塌过程中速度时间曲线整体 比较平滑 ， 仅 在缺 口闭合时 ， 因缺 口部分环梁冲击地面， 简体受到 地面很大的反向冲击力 ， 速度曲线出现波折 ， 节点速 度减小 ， 随即继续增大 ； 在 t 5 S 时冷却塔顶部前端 点着地 ， 速度骤减 ， 最 大速度达到 4 5 m ／ s 。整 个过 程速度变化与实际监测摄影记录结果一致 。 选取冷却塔倒塌方向上顶部节点 ， 输 出该节点 单元在倒塌方 向上的水平位移 曲线 。模拟结 果如 图 4 。 从 图 4可以看 出在爆破缺 口形成后 ， 冷却塔 重 心发生偏移 ， 预留人字柱受压 ， 简体向预定倒塌方向 倾倒 ， 水平方向位移增加 ， 在 t 5 ． 0 S时， 冷却塔顶 第 3 5苍 1 期 张 岗 ， 赵f iJ 】 f ， 余红 ， 等 【 1 『 『 】 艘 对冷却塔_爆做拆除影响研究 1 1 1 部节点触地 共 节 t 分离式模型由 钢筋混凝土的 共I - ] 1I ， 在内部钢筋的拉 作用下， 顶部 点运动 速度迅速减小 ， 其水平f 移琏本不 增J J f 1 ， 最大值 2 8 ． 5 I 1 1 ， 爆破宄成后实际的爆堆长发 为 8 5 m， 可 模拟结 j 实际倒土 5 j 过 l卡 f lI 符 、 4 冷却塔肌部 点水 方 化平 j ； 线 g 4 u l Ⅵ 1 f I 1 1 I I h m’i z o n t a l di s p l a { ‘ ㈨ ⋯ 1 【 v s l i me at t op t v o o l i n g t o wt 、 r 通过分析冷却塔顶部 点竖直方向速度时问川 I 线 和水 方向位移 } I I I 线 ， 町以看出模拟结 果与实 际 倒塌过 丛本吻合， 爆破仿真效果较 以以上冷 却塔数值模拟分析为琏础． 改变切f I 们度 ， 建立两个 冷却塔仃限元模型进 仃对比分析。实际工程 中， 切 口部化埘应的圆心角 多为 2 0 0 。 左 ， 模 A和模刑 C切 I J 角度分别选取 2 0 0 。 和 2 4 0 。 ， 』 他参数和上 实际情况保持一敛 ， 卸 简借 以及泄 商 L ] J 寸大 小 不变 ， 随 切 [ 1 角度改 变 改动到 相对 化 改变恢型参数 ， 模拟结果随之改变， 结 合模型 从模拟的倒塌过程 、 侧塌偏移 、 倒塌范⋯以及爆破振 动来埘比分析 ／ f 同切 【 J 伯度下模拟的倒塌效果。 卡 } l 拟 中采用的材料失效不能 好地反映模拟 过程 1 f j 现的挤 扭川 I ， 采用较实际火效值略大 的 参数 ， 以 对 倒 塌 过 程 中 的挤 压 变 形 仃 直 观 的体 现 为 ．r 模拟过程 为直观清晰， 埘比更为明显 ， 选取模 模型 B f 1 1 模犁 C的倒塌过程图。 5为各模型 个不同时刻的倒塌情况 冷 却塔 切【 lJ 形成之后， 随颅留人字杜边下坐边倾倒 ， 在 1 ． 5 s 左右 ， 缺 口 合， 在 2 ． 6 S 左右冷却塔后部 环梁充成下坐触地由 叮见， 模 因为切口较 小 ， 预 支腿较 多， 抗弯能力较大 ， 冷却塔简体倾覆 力矩小变 ， 下坐趋势较缓 ， 简体主要卓 玎 r u 】 缺 啊一侧倾 倒 ， 在f 一时刻简体倾斜程度大于模型 和模型 C 、 其简体之问的挤压折 扭转作用更 为叫显 ， 简体的 变形扭 曲程 度高于其他模型 ． 模 型 C由于切 口较 大， 支撑人字卡 } 减少， 承载能 力降低 ， 造成冷却塔 整体下坐 ， 前端切口1 后部环梁儿 讨触地 ， 其下 坐和 坐 比较 明 显 选取冷却塔倒塌 方 中心线 的简体顶部 点 _ I j 倒塌方向 直的水平方向的位移曲线米研究冷却 塔倒塌办 偏移『 口 J 题 如 6所， J ， 模型 ／ 4 l币 l l 模型 c的顶部 与倒 塌方 向垂 的水平方 向化移略有不 同， 模删 A到模 型 c在水半 方向 f 偏移 的距 离是 逐渐增大的 模 型 c的偏 移距 离 儿 足模 型 偏 移 离 的 3倍 可见切 [ 】 角度较小时 ， 预留支腿承载能 力较大 ， 住倒 塌过程中， 易 _F 控制倒 塌方向； 切口角度较大时 ， 预 留支腿数越减少 ， 承载能力有限 ， 冷却塔 表现为整体 下坐， 倒塌 偏手 多 也就越火 截取冷却塔顶部节点的速度曲线 7 。 图 7 馍型 A干 “ 模 c的顶部节点r 商方 向 速度曲线 埘比 3模 型 8的顶部节点 方 向 速度曲线 ， 以发现各 个模拟方案的} 1 线 走向大致 相同。在 } 』 ] 口形成时， 冷却塔获得加速度 ， 速度逐渐 增大 ， 在 『 J 14 1 合的瞬间， 因为对地 冲。 作用 ， 速度 曲线出现波折 ， 速度减小 简体在倾覆 力矩 的作用 下继续倾倒， 速度继续增大 ， 卣到倒塌完成 、由图也 可以看} { J ， 符模型在切 口闭合前的速度綦本一致 ， 但 模 4的 切门角度较小 ， 其 支撑 部位承载 力较 大， 住I JJ 口『才 J 合时 ， 重力对新 支 一 产牛的的倾覆力矩大 于其他模 ， 所以在 【 1 闭合后的其他时刻， 模型 顶部节点 速 大于其他模 ， 也 比其他模 更快的 达到速发最 人值 ， 因此 模型 ／ 4的倾 倒 5 i 快。同理， 模型 c 为 切口角度较大 ， 支腿失效过怏 ， 造 成整 体下坐， 任} J J u 合瞬问， 环 梁与切 口部 位同时触 地 ， 对地 冲击 比其 他模 到大 ， 所以图 7【 } I 模 型 c的 速 度 变化 比较 H 月显。同 时 在环 梁 触 地 时 ， 最 力产 生 的倾覆力矩较 小， 所 以加速度较小 ， 模 型 c的倒塌 过程基本足坐塌和定 向倒塌同时进行， 图 8足冷却塔顶部 1 点水平方向化移曲线 。对 比图4和 8 ， 可见模型 ， 1干 “ 模型 日的运动 曲线基 本一致 ， 所以模型 4和模 的倾倒 过程基 本相 似 ， 大约住 ￡ 5 S时冷却塔顶部节点触地 由图可 见模 1的各个时刻 的水半 方向位移均大于其他 模拟方案 ， 所以模 _4的冷 却塔倾 倒速度大于各模 拟方案的倾倒速度 j模 c由于切 口较大 ， 其倾倒 过程比较特殊 ， 其位移 m线 j 其他模拟 方案差别较 大 模型 4和模型 B的他移m 1 线 比较平滑 ， 曲线斜 率 为止值 ， 昕以模型基本没有产生后 坐。而模型 c 切口闭合时 ， 位移曲线 接近水平 ， 可 模 c产 生 了明显 r后坐 在 2～3 s 时间段 内， 冷却塔的水 平位移很小 ， 所 以模 型 C在 } J ] 口闭合时 ， 承 力产生 的倾掇力 很小一在爆做拆除过程中， 口过大时， 曝破 冷却塔很可能会 出现坐而不倒的情况 t 4． 0 S a 模 型 倒塌 过程 l a ps e p r o c e s s o f mo d e l A t 4． 0 S b 模 型 B倒塌 过程 Co l l a p s e p r o c e s s o f mo d e l B - -- ■ ． ， -6 7 c 模型C 倒塌过程 c C o l l a p s e p r o c e s s o f mo d e l C 图 5 冷却塔倒塌过程图 F i g．5 Co l l a ps e p r o e e s s o f c o ol i ng t o we r mod e 从图 8中可以看 出模型 ， 4和模型 曰倒塌 范围 基本一样 ， 只是模型 C的倒塌范围较小。以上模拟 结果可以看出， 切口角度变小对冷却塔的倒塌范围 影响不大 。只是当切 口过大 ， 支腿强度不够时 ， 冷却 塔会出现整体下坐的现象， 产生严重的后坐 ， 提前下 坐很可能会产生坐而不倒的情况。 选取倒塌中心线上距离冷却塔中心 6 0 I／ 1 处的 节点的振动速度曲线如图 9 。模拟方案采用 的材料 失效定义缺 口形成 ， 因此模拟方案的振动 只包含下 坐振动和塌落振动。在实际工程 中， 爆破振动较小 ， 研究下 坐振 动 和塌 落 振 动可 以达 到我 们 的研 究 目的 。 由图 9可以看 出， 传统意义的下坐振动包含两 部分 ， 在切 口部分简体和地面接触 的瞬间产生 了第 一 次下坐振 动峰值 ， 冷却 塔继续倾倒 ， 支腿全 部失 效， 环梁触地产生第二次下坐振动峰值。由模拟结 果可以看出第二次振动比第一次振动更强烈。 l ■J 1 1 4 爆破 2 0 1 8年 3月 O． 1 0 0． 0 5 O - 0． O 5 0． 1 O 一 0． 1 5 I J ． I ’ 『 _ _ ● _ _ _ O．05 O -0．05 0． 1 O O． 1 5 一 O． 2 O ． I ． 1 _ ● _ ● O 1 2 3 4 5 6 7 0 1 2 3 4 5 6 7 nm e ] s a 模型 节点 振动 速度 a V i b r a t i o n v e l o c i t y o f n o d e o f mo d e l A T i me ／ s b 模 型 节 点振动 速度 b V i b r a t i o n v e l o c i t y o f n o d e o f mo d e l B 1 ． I r _ _ - _ _ ● ● ● ● _ O l 2 3 4 5 6 7 ree l s c 模型 C 节点振动速度 C Vi b r a t i o n v e l o c i t y o f n o d e o f mo d e l C 图 9 节点振动速度 Fi g．9 Vi b r a t i o n v e l o c i t y o f n o d e a t g r o u n d 模型 C由于切 口角度较大 ， 预留人字柱破坏 较 严重 ， 切 口上部筒体与失效预 留人字柱部位的环梁 几乎同时触 地 ， 所 以下坐振 动 比模 型 A和模 型 B 大 ， 由倾倒过程图可以看 出， 冷却塔倾倒 比较勉强 ， 所以其产生的塌落触地 振动很小 ， 上部简体触地产 生 的振 动有 1 c r r ds 。 数值模拟是一种理想 的状态 ， 受周围实际情况 及环境的影响 ， 且振动大小与材料密切相关 ， 模拟得 到的振动峰值与实际有一定的差异 。 3 结论 1 共节点分离式模型 由于分别考虑钢筋和混 凝土的性能和相互作用， 模拟结果更符合工程实际 情况。 2 冷却塔倾倒过程产生的下坐振动包括切 口 闭合振动和后部环梁触地振动 ， 且 由于冷却塔 的特 殊形态， 其产生的下坐振动大于塌落振动。 3 切 口角度为 2 0 0 。 时， 冷却塔倾倒速度较大 ， 其产生的触地振动也较大 ； 切 口角度为 2 4 0 。 时， 产 生的下坐振动较大 ， 塌落振动较小。 [ 1 ] [ 1 ] 参考文献 R e f e r e n c e s 赵明生， 池恩安． 2座 1 0 5 m高双曲线冷却塔控制爆破 拆除[ J ] ． 爆破， 2 0 1 5 ， 3 2 1 1 0 6 1 1 0 ， 1 2 0 ． Z HAO Mi n g - s h e n g ， CHI E n a n ． C o n t r o l l e d e x p l o s i v e d e m o l i t i o n o f t w o 1 0 5 m h y p e r b o l i c c o o l i n g t o w e r s [ J ] ． B l a s t i n g ， 2 0 1 5 ， 3 2 1 1 0 6 1 1 0 ， 1 2 0 ． i n C h i n e s e [ 2 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 5 ] [ 6 ] [ 6 ] 李勇， 池恩安． 复杂环境下高危双曲线冷却塔爆破 拆除[ J ] ． 爆破， 2 0 1 6 ， 3 3 2 1 0 2 1 0 6 ． LI Yo n g， CHI En a n ．Ex p l o s i v e d e mo l i t i o n o f h i g h r i s k hy p e r b o l i c c o o l i n g t o w e r u n d e r c o m p l e x e n v i r o n m e n t [ J ] ． B l a s t i n g ， 2 0 1 6 ， 3 3 2 1 0 2 1 0 6 ． i n C h i n e s e 明悦 ， 代青松， 赵明生， 等． 2座 4 5 m高冷却塔爆破 拆除失 败 原 因分 析 及排 险 处理 [ J ] ． 爆破 ， 2 0 1 6 ， 3 3 1 1 1 8 - 1 2 3 ． MI N G Y u e ， D A I Q i n g s o n g ， Z H A O Mi n g s h e n g ， e t a 1 ． Ca u s e a n a l y s i s a n d d i s p o s a l o f e x p l o s i v e d e mo l i t i o n f a i l u r e o f t w o 4 5 m h i g h c o o l i n g t o w e r [ J ] ．B l a s t i n g ， 2 0 1 6 ， 3 3 1 1 1 8 1 2 3 ． i n C h i n e s e 魏兴 ， 赵明生． 复杂环境下贵阳电厂 2～ 冷却塔抢 险爆破[ J ] ． 工程爆破 ， 2 0 1 6 4 5 5 6 0 ． W EI Xi n g．Z HAO Mi n g s h e n g ． E me r g e n c y b l a s t i n g o f 2 c o o l i n g t o we r o f Gui y a n g p o we r p l a nt i n c o mp l e x e n v i r o n mc n t [ J ] ． E n g i n e e r i n g B l a s t i n g ， 2 0 1 6 4 5 5 6 0 ． i n C h i n e s e 范晓晓， 董保立． 两座 1 0 0 m高薄壁结构冷却塔控制爆 破拆 除 [ J ] ． 工程爆破 ， 2 0 1 6 4 5 2 5 4， 6 0 ． F AN Xi a o x i a o ， DONG B a o l i ． C o n t r o l l e d b l a s t i n g d e mo l i t i o n o f t wo 1 0 0 m h i g h t hi n wa l l e d s t r u c t u r e c o ol i ng t o we r [ J ] ． E n g i n e e r i n g B l a s t i n g ， 2 0 1 6 4 5 2 - 5 4 ， 6 0 ． i n C h i n e s e 李洪伟， 颜事龙 ， 郭进 ， 等． 爆破拆除切口形状对冷 却塔爆破 效 果 影 响及 数值 模 拟 [ J ] ． 爆 破， 2 0 1 3 ， 3 0 4 9 2 - 9 5 ． L I Ho n g we i ， YAN S h i l o n g ， GU O J i n， e t a 1 ． Nu me r i c al s i mu l a t i o n o f e f f e c t o f c ut p a r a me t e r s o n e x p l o s i v e d e mo l i 一 一 ．． ∞．雹 D 7 一 ∞．曰 ／ 芒 O m 加 O O 0 一 一 一 ． ．∞．g ／ ． 第 3 5卷第 1期 张宝岗， 赵明生， 余红兵 ， 等切口角度对冷却塔爆破拆除影响研究 1 1 5 上接 第 8 9页 [ 2 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 3 ] [ 4 ] [ 5 ] [ 5 ] [ 6 ] 陈俊桦， 李新平 ， 张家生． 基于爆破损伤的岩台保护层 开挖爆破参数研究 [ J ] ． 岩石力学与工程学报 ， 2 0 1 6 ， 3 5 1 9 8 1 0 8 ． C HEN J u n - h u a ， L I Xi n p i n g ， Z HANG J i a s h e n g ． S t u d y o n b l a s t i n g p a r a me t e r s o f p r o t e c t i v e l a y e r e x c a v a t i o n o f r o c k b e n c h b a s e d o n b l a s t i n g i n d u c e d d a m a g e[ J ] ．C h i n e s e J o u r n a l o f Ro c k Me c h a n i c s a n d E n g i n e e r i n g ，2 0 1 6， 3 5 1 9 8 1 0 8 ． i n C h i n e s e 李鸿， 胡浩川 ， 赵明生， 等． 某矿山爆破岩体破裂范 围试验分析[ J ] ． 爆破 ， 2 0 1 6， 3 3 2 4 5 - 4 8 ． L I Ho n g ， HU Ha o c h u a n， Z HAO Mi n g - s h e n g ， e t a 1 ． E x p e r i me n t a l a na l y s i s o f r o c k ma s s r u p t u r e r a ng e b y mi n e p r o - d u c t i o n b l a s t i n g [ J j ． B l a s t i n g ， 2 0 1 6 ， 3 3 2 4 5 4 8 ． i n C h i n e s e Z HANG L P， YU H J ， HU S X． Op t i ma l c h o i c e o fp a r a me - t e r s f o r p a r t i c l e s w a r m o p t i mi z a t i o n [ J ] ． J Z h e j i a n g U n i v S c i ， 2 0 0 5 ， 6 6 5 2 8 - 5 3 4 ． 王莉， 赵彬 ， 张德明， 等． 矿岩爆破参数预测新方 法研究[ J ] ． 爆破， 2 0 1 0 ， 2 7 4 2 7 - 3 0 ． W ANG L i ， Z HAO Bi n， Z HANG De mi n g， e t a 1 ． Re s e a r c h o n n e w p r e d i c t i o n me t h o d o f b l a s t p a r a me t e r s 『 J] ． B i a s ． t i n g ， 2 0 1 0 ， 2 7 4 2 7 3 0 ． i n C h i n e s e 康虔． 缓倾斜厚大矿体无间柱开采地压监测及控制 [ D] ． 长沙 中南大学 ， 2 0 1 6 ． [ 6 ] K A N G Q i a n ． G r o u n d p r e s s u r e mo n i t o ri n g a n d c o n t r o l fo r n o n- p i l l a r mi n i ng me t h o d o f s l o wl y i n c l i n e d l arg e a nd t h i c k o r e b o d y [ D] ． C h a n g s h a C e n t r a l S o u t h U n i v e rs i t y ， 2 0 1 6 ． i n C h i n e s e [ 7 ] A B D U L L A H N A， P R A S H A N T K， A B D U L R K． P r e d i c t i o n o f a i r b o r n e n a n o p a r t i e l e s a t r o a d s i d e l o c a t i o n u s i n g a f e e d f o r w ard a r t i fi c i a l n e u r a l n e t w o r k [ J ] ． A t mo s P o l l u t R e s ， 2 0 1 7 ， 8 3 4 4 6 4 5 4 ． [ 8 ] S Y E D M A， A N K U R G， D I N E S H K C， e t a1． V o l t a g e s t a b i l i t y mo n i t o r i n g o f p o we r s y s t e ms u s i n g r e d u c e d n e t wo r k a n d a r t i fi c i a l n e u r a l n e t w o r k [ J ] ． I