面源爆破拆除工程粉尘扩散模型研究.pdf

第３４卷 第２期 ２０１７年６月 爆 破 ＢＬＡＳＴＩＮＧ Ｖｏｌ． ３４ Ｎｏ． ２  Ｊｕｎ． ２０１７ ｄｏｉ１０． ３９６３／ ｊ． ｉｓｓｎ． １００１ －４８７Ｘ． ２０１７． ０２． ０２７ 面源爆破拆除工程粉尘扩散模型研究 陶子夜 １， 舒晓春２， 杨红刚３， 梁开水３， 罗 静 ３， 孙 磐 ３， 侯 智 ３， 余 荻 ３， 王慧锟３ （１．湖北省电力勘测设计院， 武汉４３００４０；２．湖北省环境科学研究院， 武汉４３００７２； ３．武汉理工大学资源与环境工程学院， 武汉４３００７０） 摘 要 为填补面源爆破拆除工程粉尘扩散模型研究领域的空白， 更加科学有效地指导面源爆破拆除工程 粉尘控制， 在分析爆破拆除工程粉尘扩散规律的基础上， 对烟团模型在ｘ和ｙ方向进行二维积分， 建立了面 源爆破拆除工程粉尘扩散模型进行研究。选择青海某火电厂整体爆破拆除工程作研究样本， 在距爆破拆除 对象中心２００ ｍ外每间隔３０ ｍ设一个粉尘浓度监测点位， 把爆破拆除过程中粉尘的监测浓度与模型预测浓 度进行对比， 以验证模型。结果表明 粉尘预测浓度在距爆破中心２００ ｍ、２３０ ｍ、２６０ ｍ和２９０ ｍ处分别为 ３４． ９７ ｍｇ／ ｍ３、２１． １４ ｍｇ／ ｍ３、８． ５３ ｍｇ／ ｍ３和１． ９１ ｍｇ／ ｍ３，对应的粉尘监测浓度分别为２３． ６１ ｍｇ／ ｍ３、 １５． ６５ ｍｇ／ ｍ３、６． ５６ ｍｇ／ ｍ３和１． ３０ ｍｇ／ ｍ３， 粉尘的预测浓度略高于实际监测浓度， 但考虑到监测值平均性和 预测值瞬时性， 以及实际爆破拆除工程中有效的降尘措施， 面源爆破拆除工程粉尘扩散模型的预测数据与实 际情况有较好的一致性。 关键词 面源；爆破粉尘；模型研究 中图分类号 ＴＤ２３５． ３ 文献标识码 Ａ 文章编号 １００１ －４８７Ｘ（２０１７）０２ －０１４４ －０４ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｆ Ｄｕｓｔ Ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ Ｍｏｄｅｌ ｏｆ Ｎｏｎｐｏｉｎｔ Ｓｏｕｒｃｅ Ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ＴＡＯ Ｚｉｙｅ１，ＳＨＵ Ｘｉａｏｃｈｕｎ２，ＹＡＮＧ Ｈｏｎｇｇａｎｇ３，ＬＩＡＮＧ Ｋａｉｓｈｕｉ３，ＬＵＯ Ｊｉｎｇ３， ＳＵＮ Ｐａｎ３，ＨＯＵ Ｚｈｉ３，ＹＵ Ｄｉ３，ＷＡＮＧ Ｈｕｉｋｕｎ３ （Ｈｕｂｅｉ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｅｎｇｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ，Ｗｕｈａｎ ４３００４０，Ｃｈｉｎａ； ２． Ｈｕｂｅｉ Ａｃａｄｅｍｙ ｏｆ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅｓ，Ｗｕｈａｎ ４３００７２，Ｃｈｉｎａ；３． Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ａｎｄ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｗｕｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｗｕｈａｎ ４３００７０，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｆｉｌｌ ｔｈｅ ｇａｐｓ ｉｎ ｔｈｅ ｆｉｅｌｄ ｏｆ ｎｏｎｐｏｉｎｔ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｕｓｔ ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｓｔｕｄｙ，ａｎｄ ｔｏ ｍｏｒｅ ｓｃｉ ｅｎｔｉｆｉｃａｌｌｙ ａｎｄ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ ｃｏｎｔｒｏｌ ｔｈｅ ｎｏｎｐｏｉｎｔ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｕｓｔ，ｔｈｅ ｄｕｓｔ ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｎｏｎｐｏｉｎｔ ｓｏｕｒｃｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｗａｓ ｂｕｉｌｔ ｏｎ ｔｈｅ ｂａｓｉｓ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｕｓｔ ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｌａｗ ａｎａｌｙｓｉｓ ａｎｄ ｃｏｒｒｅｃｔｉｎｇ ｔｈｅ ｐｕｆｆ ｍｏｄｅｌ ｉｎ ｔｈｅ ｘ ａｎｄ ｙ ｄｉ ｒｅｃｔｉｏｎｓ． Ｃｈｏｏｓｅ ａ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ｗｈｏｌｅ ｐｏｗｅｒ ｐｌａｎｔ ｉｎ Ｑｉｎｇｈａｉ ｐｒｏｖｉｎｃｅ ａｓ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｅｘａｍｐｌｅ，ｔｈｅ ｄｕｓｔ ｃｏｎ ｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｗａｓ ｍｏｎｉｔｏｒｅｄ ｗｉｔｈ ｉｎｔｅｒｖａｌ ｏｆ ３０ｍ，２００ｍ ａｗａｙ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｃｅｎｔｅｒ ｏｆ ｔｈｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｏｂｊｅｃｔ，ａｎｄ ｃｏｍｐａｒｉｎｇ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｐｒｅｄｉｃｔｅｄ ｖａｌｕｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｄｕｓｔ ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｍｏｄｅｌ． Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ，ｒｅｌａｔｉｖｅ ｔｏ ｔｈｅ ｐｒｅｄｉｃｔｅｄ ｖａｌｕｅｓ ｗｅｒｅ ２３． ９１ ｍｇ／ ｍ３（２００ ｍ） ，２１． １４ ｍｇ／ ｍ３（２３０ ｍ） ，８． ５３ ｍｇ／ ｍ３（２６０ ｍ）ａｎｄ １． ９１ ｍｇ／ ｍ３（２９０ ｍ） ，ｔｈｅ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｍｏｎｉｔｏｒｅｄ ｖａｌｕｅｓ ｗｅｒｅ ２３． ６１ ｍｇ／ ｍ３，１５． ６５ ｍｇ／ ｍ３，６． ５６ ｍｇ／ ｍ３ａｎｄ １． ３０ ｍｇ／ ｍ３． Ｔｈｅ ｐｒｅｄｉｃｔｅｄ ｖａｌｕｅｓ ａｒｅ ｓｌｉｇｈｔｌｙ ｈｉｇｈｅｒ ｔｈａｎ ｔｈｅ ｍｏｎｉｔｏｒｅｄ． Ｈｏｗｅｖｅｒ，ｔａｋｉｎｇ ｉｎｔｏ ａｃｃｏｕｎｔ ｔｈｅ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｏｆ ｔｈｅ ａｖｅｒａｇｅ ａｎｄ ｐｒｅｄｉｃｔｉｖｅ ｖａｌｕｅ ｏｆ ｔｈｅ ｉｎ ｓｔａｎｔａｎｅｏｕｓ，ａｎｄ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｄｕｓｔ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｍｅａｓｕｒｅｓ，ｔｈｅ ｐｒｅｄｉｃｔｅｄ ｖａｌｕｅｓ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｍｏｄｅｌ ａｇｒｅｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｅｄ ｖａｌｕｅｓ ｗｅｌｌ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｎｏｎｐｏｉｎｔ ｓｏｕｒｃｅ；ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｕｓｔ；ｍｏｄｅｌ ｓｔｕｄｙ 万方数据 收稿日期２０１７ －０１ －０３ 作者简介陶子夜（１９９１ －） ， 男， 湖北省电力勘测设计院， 环境影响 评价工程师， （Ｅｍａｉｌ）１５２５８０６５１５＠ ｑｑ． ｃｏｍ。 通讯作者舒晓春（１９７０ －） ， 男， 湖北省环境科学研究院， 高级工程 师， （Ｅｍａｉｌ）ｓｘｃｈ１１＠１６３． ｃｏｍ。 基金项目武汉爆破有限公司项目（６１１６０８５４１） 随着我国城市的快速发展， 新城区的建设和老 城区的改造都在如火如荼的进行。对城市废弃建筑 物进行爆破拆除是如今常用的方法， 爆破拆除因其 巨大的优越性而得到了越来越广泛的应用， 然而爆 破拆除工程粉尘却对环境产生了不良影响［ １］， 目前 对城市爆破拆除工程粉尘影响的研究不多， 应加强 该方面的研究。研究在分析爆破拆除工程粉尘扩散 规律的基础上， 对烟团模型进行修正， 建立了面源爆 破拆除工程粉尘扩散模型， 并选择青海某火电厂整 体爆破拆除工程作研究样本， 通过预测值与实测值 的对比， 验证了模型的正确性。 １ 爆破拆除工程粉尘扩散模型研究 １． １ 爆破拆除工程粉尘扩散规律 武汉沌阳高架桥拆除爆破工程粉尘影响研究结 果表明［ ２］， 爆破拆除工程粉尘以烟团的形式进行扩 散。爆破烟团被风吹离其源后， 由于湍流涨落的作 用， 将沿其中心膨胀扩散。尺度比烟团小得多的涨 落引起烟团缓慢膨胀， 尺度比烟团大得多的涨落将 烟团整体转移而不扩散， 尺度与烟团相当的湍流涨 落将引起烟团迅速扩散稀释。随烟团的膨胀， 其作 用的湍流亦越多， 扩散速率即增大［ ３］。描述烟团扩 散的烟团扩散参数与描述烟羽扩散的烟羽扩散参数 是不同的， 前者是时间的函数， 后者是距离的函数， 而爆破粉尘扩散不仅是距离的函数，也是时间的 函数［ ４］。 １． ２ 爆破烟团扩散模型 在爆破拆除工程粉尘以烟团的形式进行扩散的 前提下， 一般情况将爆破粉尘烟团看作点源［ ２］， 利 用高斯模型得到爆破粉尘烟团扩散模型。 ρ（ｘ，ｙ，ｏ）＝ Ｑ （ ２π ） ３／２σ ｘσｙ ｅｘｐ － （ｘ － ｕｔ） ２ ２σ ２[] ｙ ｅｘｐ － ｙ２ ２σ ２[] ｙ （１） 式中ρ（ｘ，ｙ，ｏ）为下风向地面（ｘ，ｙ）坐标处的 空气中污染物浓度，ｍｇ／ ｍ３；ｕ为风速，ｍ／ ｓ；ｔ为烟团 扩散时间，ｓ；Ｑ为烟团的排放量，ｍｇ；σｘ、σｙ为ｘ，ｙ 方向的扩散参数。 １． ３ 面源爆破拆除工程粉尘扩散模型构建 随着爆破拆除技术的进步， 爆破拆除对象的规 模也越来越大。将爆破粉尘烟团看作点源的理想假 设与实际情况不符， 因此， 通过将爆破粉尘烟团看作 点源而构建的爆破粉尘烟团扩散模型在预测大规模 的爆破拆除工程粉尘扩散情况是不准确的。为解决 这一问题， 研究选择青海某火电厂整体爆破拆除工 程作研究样本， 将爆破粉尘烟团看作面源， 构建面源 爆破拆除工程粉尘扩散模型。 爆破拆除对象概况 ２０１６年７月， 对青海某火电厂主厂房、２座烟囱、 ４座冷却塔进行一次性整体爆破拆除。其中， 主厂房 总长２２６．８５ ｍ， 总宽９６．８ ｍ， 占地面积２２ ０００ ｍ２， 建 筑面积１３８ ０５６ ｍ２。２座烟囱高度均为１８０ ｍ， 钢筋 混凝土结构。４座冷却塔高均为７０ ｍ， 自然通风逆 流式， 淋水面积２０００ ｍ２， 钢筋混凝土结构。烟囱、 主厂房和冷却塔同时起爆、 顺次倒塌。主厂房自北 向南纵向分区、 向东定向倒塌；２座烟囱顺次向东， 定向倒塌于主厂房的爆堆上；４座冷却塔向南倒塌。 爆破对象位置关系见图１。 图１ 爆破对象位置关系图 Ｆｉｇ． １ Ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｏｂｊｅｃｔ 显然， 火电厂整体爆破拆除区域呈面状。为构 建面源烟团扩散模型， 首先， 把点源扩散的高斯模式 对变量ｙ进行积分， 可获得无限长线源下风向的地 面浓度模式［ ４］， 然后在无线长线源高斯模型的基础 上， 把线源扩散的高斯模式对变量对变量ｘ进行积 分， 可获得面源下风向的地面浓度模式。 ρ（ｘ，ｙ，ｏ）＝ Ｑ （ ２π ） ３／２σ ｘσｙ ｅｘｐ － （ｘ － ｕｔ） ２ ２σ ２[] ｙ ｅｘｐ － ｙ２ ２σ ２[] ｙ ｄｘｄｙ （２） ５４１第３４卷 第２期 陶子夜， 舒晓春， 杨红刚， 等 面源爆破拆除工程粉尘扩散模型研究 万方数据 ２ 面源爆破拆除工程粉尘扩散模型验证 ２． １ 爆破拆除工程粉尘量Ｑ 爆破拆除工程粉尘量Ｑ主要包括爆破产生的 粉尘Ｑ１和爆破建筑物的积尘Ｑ２。 Ｑ ＝ Ｑ１＋ Ｑ２（３） 爆破产生的粉尘Ｑ１ Ｑ１＝ ｑ１ｖ１（４） 式中ｖ１为爆破结构的体积， 本次爆破体积约 ８万ｍ３；ｑ１为单位体积结构物产生的粉尘量，ｇ／ ｍ３。 ｑ１＝ １４９（ａｇｋ１） ２ｋ ２ （５） 式中ａ为单位体积结构物炸药消耗量， 本次爆 破ａ ＝１． ２ ｋｇ／ ｍ３；ｋ１为结构物炸药能量利用系数， 本次爆破对象主要是钢筋砼，ｋ１取０． ６；ｋ２为材料产 尘系数， 砼和钢筋砼ｋ２取１。 爆破建筑物的积尘Ｑ２ Ｑ２＝ ｑ２ｇｓ（６） 式中ｑ２为单位面积的积尘量， 取０． ００８ ｇ／ ｍ２；ｓ 为积尘面积， 积尘面积取１３８ ０５６ ｍ２。 经计算， 得到粉尘源强Ｑ ＝６． １８ １０９ｍｇ 根据相关实验［ ５］，洒水抑尘的效率一般为 ６４％， 由于本项目在爆破后的第一时间采取了高压 水枪抑尘， 因此实际粉尘源强为２． ２３ １０９ｍｇ。 ２． ２ 气象参数确定 起爆时间为上午１１点， 当地太阳辐射强， 地面 风速２ ｍ／ ｓ， 风向为东风。根据帕斯奎尔稳定度级 别划分表［ ６］， 判定大气稳定度为 Ａ级， 则由式（７）和 式（８） 确定扩散参数。 σｘ＝ σｙ ＝ γ １ｘ α１ （７） σｚ ＝ γ ２ｘ α２ （８） ２． ３ 模型验证 将各参数带入式（２） ， 对本次火电厂整体爆破 拆除产生的粉尘浓度进行预测， 预测结果与实际监 测数据进行对比， 具体见表１。 表１ 各监测点粉尘浓度预测值与监测值对比情况表 Ｔａｂｌｅ １ Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｐｒｅｄｉｃｔｅｄ ｖａｌｕｅｓ ａｎｄ ｍｏｎｉｔｏｒｅｄ ｖａｌｕｅｓ ｏｆ ｄｕｓｔ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｉｎ ｅａｃｈ ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔ 距爆破中心 距离／ ｍ 预测粉尘浓度／ （ｍｇｍ３） 实测粉尘浓度／ （ｍｇｍ３） ２００３４． ９７２３． ６１ ２３０２１． １４１５． ６５ ２６０８． ５３６． ５６ ２９０１． ９１１． ３０ 表１中数据显示， 当烟团的中心迁移至距爆破 中心２００ ｍ处时， 距爆破中心点２００ ｍ处的粉尘浓 度预测浓度值为３４． ９７ ｍｇ／ ｍ３， 而爆破后３０ ｍｉｎ内 的距爆破中心点２００ ｍ处的监测值为２３． ６１ ｍｇ／ ｍ３， 预测值高于监测值。根据类似研究［ ４］， 造成该现象 的原因主要包括２个方面。一方面， 监测值是一段 时间内的平均值， 而预测值是瞬时值， 预测值必定比 监测值高； 另一方面， 实际爆破拆除工程中采取了高 压水枪的降尘措施， 该类降尘措施可能比预测模型 中选取的降尘参数更有效， 也会导致预测值高于监 测值。再分别比较２３０ ｍ、２６０ ｍ、２９０ ｍ处的粉尘浓 度浓度值， 基本上都是预测值略高于监测值， 尽管如 此， 也不难发现预测粉尘浓度与实测粉尘浓度随距 离的降低倍数是一致的。这表明模型预测的正确 性， 同时也反映了爆破拆除中降尘措施的有效性， 这 一点在有大量积尘建筑物的爆破拆除中显得尤为 突出。 ３ 结论 研究在分析爆破拆除工程粉尘扩散规律的基础 上， 对烟团模型进行修正， 建立了面源爆破拆除工程 粉尘扩散模型， 公式如下 ρ（ｘ，ｙ，ｏ）＝ Ｑ （ ２π ） ３／２σ ｘσｙ ｅｘｐ － （ｘ － ｕｔ） ２ ２σ ２[] ｘ ｅｘｐ － ｙ２ ２σ ２[] ｙ ｄｘｄｙ （９） 研究选择青海某电厂整体爆破拆除工程作研究 样本， 将预测的粉尘浓度值与实测浓度值进行对比。 一方面， 由于监测值是一段时间内的平均值， 而预测 值是瞬时值， 预测值必定比监测值高； 另一方面， 实 际爆破拆除工程中采取了高压水枪的降尘措施， 该 类降尘措施可能比预测模型中选取的降尘参数更有 效， 也会导致预测值高于监测值， 但两者总体变化趋 势表现出较好的一致性。综上所述， 该研究对火电 厂整体爆破拆除工程产生的粉尘浓度进行了定量模 拟， 可以用来预测火电厂爆破拆除过程中产生的粉 尘浓度， 为今后相类似的爆破拆除工程粉尘影响预 测提供理论依据。 参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ） ［１］ 杜鹏瑞， 杜 睿， 任伟珊．城市大气颗粒物毒性效应及 机制的研究进展［Ｊ］．中国环境科学，２０１６，３６（９） ２８１５２８２７． ［１］ ＤＵ Ｐｅｎｇｒｕｉ，ＤＵ Ｒｕｉ，ＲＥＮ Ｗｅｉｓｈａｎ． Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｐｒｏｇｒｅｓｓ ｏｎ ｔｏｘｉｃｏｌｏｇｉｃａｌ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ａｎｄ ｍｅｃｈａｎｉｓｍｓ ｏｆ ｕｒｂａｎ ６４１爆 破 ２０１７年６月 万方数据 ａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃ ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ ｍａｔｔｅｒｓ［Ｊ］． Ｃｈｉｎａ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ，２０１６，３６（９） ２８１５２８２７．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［２］ 杨红刚， 郑敬霖， 梁开水．基于Ｍａｔｌａｂ ＧＵＩ的爆破粉尘 可视化软件设计与实现［Ｊ］．爆破，２０１５，３２（１） １４６ １５０． ［２］ ＹＡＮＧ Ｈｏｎｇｇａｎｇ，ＺＨＥＮＧ Ｊｉｎｇｌｉｎ，ＬＩＡＮＧ Ｋａｉｓｈｕｉ． Ｄｅ ｓｉｇｎ ａｎｄ ｉｍｐｌｅｍｅｎｔａｔｉｏｎ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｕｓｔ ｖｉｓｕａｌｉｚａｔｉｏｎ ｓｏｆｔ ｗａｒｅ ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｍａｔｌａｂ ＧＵＩ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１５，３２（１） １４６１５０．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［３］ 晋良海， 罗 汉， 郑霞忠， 等．露天梯段爆破粉尘体积 分散度的分形表达［Ｊ］．中国安全科学学报，２０１６， ２６（８） １３９１４３． ［３］ ＪＩＮ Ｌｉａｎｇｈａｉ，ＬＵＯ Ｈａｎ，ＺＨＥＮＧ Ｘｉａｚｈｏｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｆｒａｃｔａｌ ｅｘｐｒｅｓｓｉｏｎ ｏｆ ｄｕｓｔ ｖｏｌｕｍｅ ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ ｉｎ ｂｅｎｃｈ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｎ ｏｐｅｎ ａｉｒ［Ｊ］． Ｃｈｉｎａ Ｓａｆｅｔｙ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｊｏｕｒｎａｌ，２０１６，２６（８） １３９１４３．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［４］ 刘诗源， 丁晓明．西安地区ＰＭ２． ５扩散预测评估［Ｊ］．西 南师范大学学报，２０１５，４０（１２） ７８８３． ［４］ ＬＩＵ Ｓｈｉｙｕａｎ，ＤＩＮＧ Ｘｉａｏｍｉｎｇ． Ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ ＰＭ２． ５ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｉｎ Ｘｉ′ａｎ ａｒｅａ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｏｕｔｈｗｅｓｔ Ｃｈｉｎａ Ｎｏｒｍａｌ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２０１５，４０（１２） ７８８３．（ｉｎ Ｃｈｉ ｎｅｓｅ） ［５］ 杜 宗， 杜华彬， 段义明， 等．城市核心地段钢筋混凝 土内支撑爆破降尘措施［Ｊ］．爆破，２０１６，３３（３） １３２ １３５． ［５］ ＤＵ Ｚｏｎｇ，ＤＵ Ｈｕａｂｉｎ，ＤＵＡＮ Ｙｉｍｉｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｄｕｓｔｒｅｄｕｃ ｔｉｏｎ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎ ｃｒｅｔｅ ｉｎｎｅｒ ｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇ ｉｎ ｕｒｂａｎ ｃｏｒｅ ａｒｅａ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ ２０１６，３３（３） １３２１３５．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［６］ 郝吉明， 马广大， 王书肖．大气污染控制工程［Ｍ］．北 京 高等教育出版社，２０１０． （上接第９９页） 图５ 爆后效果示意图 Ｆｉｇ． ５ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｒｅｓｕｌｔｓ ｄｉａｇｒａｍ 烟囱周围的建筑物和所要保护的高压配电室、 制氧室等完好无损， 烟囱倾倒方向约５０ ｍ的肝病防 治中心测得最大质点振动速度为０． ７２７５ ｃｍ／ ｓ， 小于 爆破安全规程规定的建筑物爆破振动安全临界 值３ ｃｍ／ ｓ， 开挖减震沟和设置缓冲带起到了明显的 隔震效果， 并且由于前期沟通宣传到位， 中心内值守 的医护人员和重症患者未受爆破噪音和振动影响。 参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ） ［１］ 成新法， 冯长根， 黄卫东．筒形薄壁建筑物爆破拆除切 口研究［Ｊ］．爆破，１９９９，１６（３） １５１９． ［１］ ＣＨＥＮＧ Ｘｉｎｆａ，ＦＥＮＧ Ｃｈａｎｇｇｅｎ，ＨＵＡＮＧ Ｗｅｉｄｏｎｇ． Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｃｕｔｔｉｎｇ ｏｆ ｃｉｒｃｌｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｗｉｔｈ ｔｈｉｎ ｗａｌｌ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，１９９９，１６（３） １５１９．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［２］ 王 斌， 梁开水， 张建华．高耸建筑物定向爆破中切口 长度安全范围的研究［Ｊ］．中国安全科学学报，２００４， １４（５） １４１７． ［２］ ＷＡＮＧ Ｂｉｎ，ＬＩＡＮＧ Ｋａｉｓｈｕｉ，ＺＨＡＮＧ Ｊｉａｎｈｕａｎ． Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ｓａｆｅ ｒａｎｇｅ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｃｕｔ ｌｅｎｇｔｈ ｉｎ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｂｌａｓ ｔｉｎｇ ｔｈｅ ｔｏｗｅｒ ｂｕｉｌｄｉｎｇ［Ｊ］． Ｃｈｉｎａ Ｓａｆｅｔｙ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｊｏｕｒｎａｌ， ２００４，１４（５） １４１７．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［３］ 杨智广， 费鸿禄， 葛 勇．经过外部加固的砖烟囱的定 向爆破拆除［Ｊ］．中国矿业，２００７，１６（５） ７４７５． ［３］ ＹＡＮＧ Ｚｈｉｇｕａｎｇ，ＦＥＩ Ｈｏｎｇｌｕ，ＧＥ Ｙｏｎｇ． Ａ ｄｉｒｅｃｔ ｂｌａｓ ｔｉｎｇ ｏｆ ａ ｏｕｔｓｉｄｅ ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｅｄ ｂｒｉｃｋ ｃｈｉｍｎｅｙ［Ｊ］． Ｃｈｉｎａ Ｍｉｎｉｎｇ Ｍａｇａｚｉｎｅ，２００７，１６（５） ７４７５．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［４］ 李玉岐， 谢康和， 焦永斌， 等．砖烟囱爆破切口形状对 切角和切口高度的影响分析［Ｊ］．爆破，２００４，２１（１） ４８５０． ［４］ ＬＩ Ｙｕｑｉ，ＸＩＥ Ｋａｎｇｈｅ，ＪＩＡＯ Ｙｏｎｇｂｉｎ，ｅｔ ａｌ． Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ａ ｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｃｕｔ ａｎｇｌｅ ａｎｄ ｃｕｔ ｈｅｉｇｈｔ ｏｆ ｂｒｉｃｋ ｃｈｉｍｎｅｙ ｄｅ ｍｏｌｉｓｈｅｄ ｂｙ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２００４， ２１（１） ４８５０．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［５］ 梁开水， 张成良， 唐 海．拆除爆破中正反起爆综合技 术的探讨［Ｊ］．爆破器材，２００３，３２（１） ３２３５． ［５］ ＬＩＡＮＧ Ｋａｉｓｈｕｉ，ＺＨＡＮＧ Ｃｈｅｎｇｈｅ，ＴＡＮＧ Ｈａｉ． Ｐｒｅｌｉｍｉ ｎａｒｙ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｆｒｏｎｔ ａｎｄ ｂａｃｋ ｓｈｏｏｔｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｓｈ［Ｊ］． Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，２００３，３２（１） ３２３５．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［６］ 张亚文， 曹 跃， 赵明生， 等．特殊结构砖混烟囱爆破 拆除［Ｊ］．爆破，２０１１，２８（３） ７７７９． ［６］ ＺＨＡＮＧ Ｙａｗｅｎ，ＣＡＯ Ｙｕｅ，ＺＨＡＯ Ｍｉｎｇｓｈｅｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｅｘ ｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ｓｐｅｃｉａｌ ｂｒｉｃｋｆｒａｍｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｃｈｉｍ ｎｅｙ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１１，２８（３） ７７７９．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［７］ 蒋耀港， 沈兆武， 龚志刚．构筑物爆破拆除振动规律的 研究［Ｊ］．振动与冲击，２０１２，３１（５） ３６４１． ［７］ ＪＩＡＮＧ Ｙａｏｇａｎｇ，ＳＨＥＮＧ Ｚｈａｏｗｕ，ＧＯＮＧ Ｚｈｉｇａｎｇ． Ｖｉ ｂｒａｔｉｏｎ ｌａｗ ｏｆ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｓｈｏｃｋ，２０１２，３１（５） ３６４１．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ７４１第３４卷 第２期 陶子夜， 舒晓春， 杨红刚， 等 面源爆破拆除工程粉尘扩散模型研究 万方数据