长距离带式输送机三点驱动控制系统研究.pdf

扫码移动阅读第４５卷第４期２０１９年４月工矿自动化ＩｎｄｕｓｔｒｙａｎｄＭｉｎｅＡｕｔｏｍａｔｉｏｎＶｏｌ．４５Ｎｏ．４Ａｐｒ．２０１９文章编号１６７１－２５１Ｘ（２０１９）０４－００５４－０５ＤＯＩ１０．１３２７２／ｊ．ｉｓｓｎ．１６７１－２５１ｘ．２０１８１１００７３长距离带式输送机三点驱动控制系统研究高润东，熊晓燕，郭浩（太原理工大学机械与运载工程学院，山西太原０３００２４）摘要针对目前带式输送机驱动控制研究忽略了输送带的黏弹性对启动过程的影响、不能较好地模拟带式输送机启动过程的问题，分析了输送带的力学特性及黏弹性模型，并选用Ｖｏｉｇｔ模型对输送带进行建模；利用Ｓｉｍｕｌｉｎｋ与ＡＭＥＳｉｍ联合仿真平台，分别对带式输送机的机械部分和电动机控制部分进行建模。根据直接转矩控制原理和协同控制思想设计了长距离带式输送机三点驱动控制系统。该系统采用主从控制策略，以头部驱动电动机为主驱动，其余为从驱动，控制带式输送机头部、中部、尾部３个驱动的输出转速和转矩，使得带式输送机以预设速度曲线平稳启动并运行。仿真结果表明，由于输送带的黏弹性作用及带式输送机加速度不断变化，导致带式输送机的负载转矩不断变化，但带式输送机头部、中部、尾部３个驱动均能很好地跟踪预设的启动速度，说明三点驱动控制系统能够很好地控制带式输送机的启动和运行过程。关键词带式输送机；三点驱动控制；直接转矩控制；协同控制；输送带力学特性；黏弹性模型；Ｖｏｉｇｔ模型；联合仿真中图分类号ＴＤ６３４．１文献标志码Ａ收稿日期２０１８－１１－３０；修回日期２０１９－０３－０９；责任编辑胡娴。基金项目山西省优秀人才科技创新项目（２０１７０５Ｄ２１１００９）。作者简介高润东（１９９２－），男，山西运城人，硕士研究生，研究方向为机电系统动态设计，Ｅ－ｍａｉｌ７２４３２６９１８＠ｑｑ．ｃｏｍ。引用格式高润东，熊晓燕，郭浩．长距离带式输送机三点驱动控制系统研究［Ｊ］．工矿自动化，２０１９，４５（４）５４－５８．ＧＡＯＲｕｎｄｏｎｇ，ＸＩＯＮＧＸｉａｏｙａｎ，ＧＵＯＨａｏ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｒｅｅ－ｐｏｉｎｔｄｒｉｖｉｎｇａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｓｙｓｔｅｍｏｆｌｏｎｇｄｉｓｔａｎｃｅｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒ［Ｊ］．ＩｎｄｕｓｔｒｙａｎｄＭｉｎｅＡｕｔｏｍａｔｉｏｎ，２０１９，４５（４）５４－５８．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｈｒｅｅ－ｐｏｉｎｔｄｒｉｖｉｎｇａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｓｙｓｔｅｍｏｆｌｏｎｇｄｉｓｔａｎｃｅｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒＧＡＯＲｕｎｄｏｎｇ，ＸＩＯＮＧＸｉａｏｙａｎ，ＧＵＯＨａｏ（ＣｏｌｌｅｇｅｏｆＭｅｃｈａｎｉｃａｌａｎｄＶｅｈｉｃｌｅＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，ＴａｉｙｕａｎＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙｏｆＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｔａｉｙｕａｎ０３００２４，Ｃｈｉｎａ）ＡｂｓｔｒａｃｔＩｎｖｉｅｗｏｆｔｈｅｐｒｏｂｌｅｍｓｔｈａｔｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｆｖｉｓｃｏｅｌａｓｔｉｃｉｔｙｏｆｃｏｎｖｅｙｏｒｂｅｌｔｏｎｓｔａｒｔｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｉｓｎｅｇｌｅｃｔｅｄｉｎｃｕｒｒｅｎｔｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｄｒｉｖｉｎｇａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｏｆｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒ，ａｎｄｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒｓｔａｒｔｉｎｇｐｒｏｃｅｓｓｃａｎｎｏｔｂｅｓｉｍｕｌａｔｅｄｗｅｌｌ，ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓａｎｄｖｉｓｃｏｅｌａｓｔｉｃｍｏｄｅｌｏｆｔｈｅｃｏｎｖｅｙｏｒｂｅｌｔｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄａｎｄＶｏｉｇｔｍｏｄｅｌｗａｓｓｅｌｅｃｔｅｄｆｏｒｍｏｄｅｌｉｎｇｏｆｃｏｎｖｅｙｏｒｂｅｌｔ．ＳｉｍｕｌｉｎｋａｎｄＡＭＥＳｉｍｃｏ－ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｐｌａｔｆｏｒｍｗａｓｕｓｅｄｔｏｅｓｔａｂｌｉｓｈｍｏｄｅｌｏｆｔｈｅｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐａｒｔａｎｄｍｏｔｏｒｃｏｎｔｒｏｌｐａｒｔｏｆｔｈｅｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒｓｅｐａｒａｔｅｌｙ．Ｔｈｒｅｅ－ｐｏｉｎｔｄｒｉｖｉｎｇａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｓｙｓｔｅｍｏｆｌｏｎｇｄｉｓｔａｎｃｅｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒｗａｓｄｅｓｉｇｎｅｄａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｐｒｉｎｃｉｐｌｅｏｆｄｉｒｅｃｔｔｏｒｑｕｅｃｏｎｔｒｏｌａｎｄｔｈｅｉｄｅａｏｆｃｏｏｐｅｒａｔｉｖｅｃｏｎｔｒｏｌ．Ｔｈｅｓｙｓｔｅｍａｄｏｐｔｓｍａｓｔｅｒ－ｓｌａｖｅｃｏｎｔｒｏｌｓｔｒａｔｅｇｙ，ｔａｋｅｓｈｅａｄｄｒｉｖｉｎｇｍｏｔｏｒａｓｍａｉｎｄｒｉｖｅｒａｎｄｔｈｅｒｅｓｔａｓｓｌａｖｅｄｒｉｖｅｒｓｔｏｃｏｎｔｒｏｌｏｕｔｐｕｔｓｐｅｅｄａｎｄｔｏｒｑｕｅｏｆｔｈｅｔｈｒｅｅｄｒｉｖｅｒｓａｔｔｈｅｈｅａｄｐａｒｔ，ｍｉｄｄｌｅｐａｒｔａｎｄｔａｉｌｐａｒｔｏｆｔｈｅｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒ，ｗｈｉｃｈｅｎａｂｌｅｓｔｈｅｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒｔｏｓｔａｒｔａｎｄｒｕｎｓｍｏｏｔｈｌｙｗｉｔｈｔｈｅｐｒｅｓｅｔｓｐｅｅｄｃｕｒｖｅ．Ｔｈｅｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔａｌｔｈｏｕｇｈｌｏａｄｔｏｒｑｕｅｏｆｔｈｅｃｏｎｖｅｙｏｒｉｓｃｏｎｓｔａｎｔｌｙｃｈａｎｇｉｎｇｄｕｅｔｏｖｉｓｃｏｅｌａｓｔｉｃｅｆｆｅｃｔｏｆｃｏｎｖｅｙｏｒｂｅｌｔａｎｄｔｈｅｃｈａｎｇｅｏｆａｃｃｅｌｅｒａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｃｏｎｖｅｙｏｒ，ｔｈｅｔｈｒｅｅｄｒｉｖｅｒｓａｔｔｈｅｈｅａｄｐａｒｔ，ｍｉｄｄｌｅｐａｒｔａｎｄｔａｉｌｐａｒｔｏｆｔｈｅｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒｃａｎｔｒａｃｋｔｈｅｐｒｅｓｅｔｓｔａｒｔｉｎｇｓｐｅｅｄｗｅｌｌ，ｗｈｉｃｈｉｎｄｉｃａｔｅｓｔｈａｔｔｈｅｔｈｒｅｅ－ｐｏｉｎｔｄｒｉｖｉｎｇａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｓｙｓｔｅｍｃａｎｃｏｎｔｒｏｌｔｈｅｓｔａｒｔ－ｕｐａｎｄｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒｗｅｌｌ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒ；ｔｈｒｅｅ－ｐｏｉｎｔｄｒｉｖｉｎｇａｎｄｃｏｎｔｒｏｌ；ｄｉｒｅｃｔｔｏｒｑｕｅｃｏｎｔｒｏｌ；ｃｏｏｐｅｒａｔｉｖｅｃｏｎｔｒｏｌ；ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｙｏｆｃｏｎｖｅｙｏｒｂｅｌｔ；ｖｉｓｃｏｅｌａｓｔｉｃｍｏｄｅｌ；Ｖｏｉｇｔｍｏｄｅｌ；ｃｏ－ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ０引言带式输送机目前正在朝着长距离、高带速和大运量等方向发展［１］。由于材料的限制，输送带所能承受的最大张力不可能无限增加，所以，头部单独驱动不能满足长距离带式输送机的需求，必须在带式输送机的尾部、中部等适当位置添加驱动。然而多点驱动面临的技术难题在于如何保证各个驱动之间的功率平衡和输送带的速度稳定。文献［２］运用电流控制调节法来实现功率平衡，通过检测各驱动电动机的电流来调节相应的液黏装置，从而改变电动机的输出功率，使得各电动机的功率趋于平衡。文献［３－６］通过控制液体黏性传动装置来实现各电动机之间的功率平衡。文献［７－９］采用ＣＳＴ软启动装置实现了带式输送机的平稳启动。文献［１０－１１］设计了带式输送机单点驱动变频控制系统，实现了对电动机转速、转矩和电流等的控制。文献［１２－１４］设计了带式输送机多电动机驱动变频控制系统，实现了多电动机之间的功率平衡。上述研究中，均采用一个恒值负载来代替带式输送机启动过程中的转矩，忽略了输送带的黏弹性对启动过程的影响，与实际系统有一定差别，不能较好地模拟带式输送机启动过程。针对该问题，本文充分考虑输送带的力学特性，基于Ｓｉｍｕｌｉｎｋ与ＡＭＥＳｉｍ联合仿真平台，分别建立了长距离带式输送机模型和直接转矩控制变频器模型；利用直接转矩控制原理和协同控制思想设计了长距离带式输送机三点驱动控制系统，该系统采用主从控制策略，以头部驱动电动机为主驱动，其余为从驱动，控制带式输送机头部、中部、尾部３个驱动的输出转速和转矩，使得带式输送机以预设速度曲线平稳启动。１系统结构长距离带式输送机三点驱动控制系统结构如图１所示。其中，电动机１为主驱动电动机，位于机头；电动机２、３为从驱动电动机，分别位于中部和机尾。该系统包括电动机变频驱动模块和输送机模块。其中，变频驱动采用直接转矩控制方式［１５］，控制原理采集各驱动电动机的定子电压和电流，经过坐标变换得到其在两相静止坐标系下的电压和电流值，进而计算两相静止坐标系下电动机的磁链值，得到电动机的磁链幅值、磁链空间角度和电磁转矩；将这些值与各驱动系统所需值比较，产生控制信号并输入逆变器中，控制逆变器中ＩＧＢＴ（绝缘栅双极型晶体管）的通断，使整流滤波后的直流电逆变为可控图１带式输送机三点驱动控制系统结构Ｆｉｇ．１Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｏｆｔｈｒｅｅ－ｐｏｉｎｔｄｒｉｖｉｎｇａｎｄｃｏｎｔｒｏｌｓｙｓｔｅｍｏｆｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒ的三相电输入电动机，从而控制带式输送机启动和运行过程，使得输送机按照设定的转速平稳运行。２输送带力学特性和黏弹性模型２．１输送带力学特性输送带既具有承载功能，又具有传输功能。在带式输送机启动和运行过程中，随着传输距离不断增加，在各种载荷的作用下，输送带所表现出来的力学特性也越来越复杂，如图２所示，其中σ为应力， ε为应变，ｔ为时间。（ａ）非线性特性（ｂ）滞后特性（ｃ）蠕变特性（ｄ）松弛特性图２输送带力学特性Ｆｉｇ．２Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓｏｆｃｏｎｖｅｙｏｒｂｅｌｔ（１）非线性特性。即使在应力缓慢增加时，输送带的应变和应力的关系也不完全符合胡克定律，５５２０１９年第４期高润东等长距离带式输送机三点驱动控制系统研究即输送带有很明显的非线性特性。（２）滞后特性。输送带在加载和卸载时应力、应变曲线不一致，卸载时输送带的应变明显滞后于加载时的应变，具有滞后特性。（３）蠕变特性。当输送带应力不变时，应变随着时间增加而逐渐增大，最后趋于一个稳定值，说明输送带具有蠕变特性。（４）松弛特性。当输送带应变保持不变时，应力随时间推移先增大后减小，最后稳定在一个确定的值附近，说明输送带具有松弛特性。２．２输送带黏弹性模型输送带具有明显的黏弹性特性，其中弹性是由带芯材料决定的，黏性是由橡胶覆盖层所引起的。因此，可通过不同的黏性模型和弹性模型组合在一起来表现输送带的力学特性。常见的输送带数学模型如图３所示。图３常见的输送带数学模型Ｆｉｇ．３Ｃｏｍｍｏｎｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌｍｏｄｅｌｏｆｃｏｎｖｅｙｏｒｂｅｌｔ（１）单一弹性元件模型由一个弹簧元件构成，由胡克定律可知其应力、应变关系为 σ＝Ｅ ε （１）式中Ｅ为弹性模量。（２）Ｍａｘｗｅｌｌ模型由一个阻尼元件和一个弹簧元件串联而成。弹簧元件的应力σ １和应变ε１的关系为 σ１＝Ｅ ε １（２）阻尼元件的应力σ２和应变ε２的关系为 σ２＝ηｄ ε２ｄｔ（３）式中η为黏滞系数。模型中２个元件所受的应力相同，即σ １＝σ２＝ σ ，总应变ε为ε１， ε２的和，结合式（２）、式（３）可得ｄε ｄｔ＝１Ｅｄσ ｄｔ＋１ η σ （４）若输送带的应变一直保持初始应变不变，则 σ＝σ０ｅｘｐ－Ｅ η （）ｔ（５）式中σ ０为初始应力。由式（５）可知，Ｍａｘｗｅｌｌ模型能很好地表现输送带的松弛特性，却无法表现蠕变特性。（３）Ｖｏｉｇｔ模型由一个弹簧元件和一个阻尼元件并联而成，弹簧和阻尼的应力、应变关系仍为式（２）和式（３）。该模型的总应力为２个元件的应力之和，总应变与２个元件的应变一致。设输送带的应力为恒值σ ０，结合式（２）、式（３）可得 ε＝σ ０Ｅ１－ｅｘｐ－Ｅ η （）（）ｔ（６）由式（６）可知，当Ｖｏｉｇｔ模型所受的应力为恒值时，一段时间后，应变才能达到一个稳定的值，因此，该模型能很好地表示系统的蠕变特性。（４）三元固体模型和三元液体流变模型由多个Ｍａｘｗｅｌｌ模型和Ｖｏｉｇｔ模型串、并联而成，均可准确表现输送带的蠕变特性和松弛特性，但均比较复杂，参数较多且不易确定。Ｖｏｉｇｔ模型具有模型简单、参数容易测定等优点，虽然不能很好地反映输送带的松弛特性，但是一般带式输送机在启动之前都有预设的张紧时间，通过张紧装置的作用，可以弥补带式输送机在启动过程中由于张力变化而产生的松弛。因此，采用Ｖｏｉｇｔ模型对输送带进行建模，以进一步分析带式输送机启动时的动力学特性。３Ｓｉｍｕｌｉｎｋ与ＡＭＥＳｉｍ联合仿真分析３．１联合仿真模型以某煤矿全长６０００ｍ的带式输送机为对象进行研究，主要技术参数见表１。利用有限元分析方法，根据输送带的黏弹性等特性，将该输送带离散为１２０个以５０ｍ为一个基本单元的子模型，每个子模型包含一个Ｖｏｉｇｔ模型和一个质量块。表１三点驱动带式输送机参数Ｔａｂｌｅ１Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓｏｆｔｈｒｅｅ－ｐｏｉｎｔｄｒｉｖｉｎｇｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒ系统元件参数名称参数值输送带滚筒摩擦阻力系统启动电动机减速器带速／（ｍｓ－１）４弹性模量／（Ｎｍｍ－１）１６０００输送带质量／（ｋｇｍ－１）４２带芯质量／（ｋｇｍ－１）２５．６驱动滚筒直径／ｍｍ１０００改向滚筒直径／ｍｍ６３０／１０００摩擦因数０．０２６启动拉紧力／ｋＮ１００启动时间／ｓ１４０额定转速／（ｒｍｉｎ－１）１５００额定电压／Ｖ６６０减速比２０分别在Ｓｉｍｕｌｉｎｋ和ＡＭＥＳｉｍ中建立带式输送机模型和直接转矩控制变频器模型，如图４和图５所示。６５工矿自动化２０１９年第４５卷１－驱动模块；２－输送带模块；３－张紧模块；４－控制器模块图４带式输送机ＡＭＥＳｉｍ模型Ｆｉｇ．４ＡＭＥＳｉｍｍｏｄｅｌｏｆｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒ图５直接转矩控制变频器Ｓｉｍｕｌｉｎｋ模型Ｆｉｇ．５Ｓｉｍｕｌｉｎｋｍｏｄｅｌｏｆｄｉｒｅｃｔｔｏｒｑｕｅｃｏｎｔｒｏｌｉｎｖｅｒｔｅｒ带式输送机模型主要包括输送带模块、驱动模块、张紧模块和对接到Ｓｉｍｕｌｉｎｋ中的控制器模块。其中，输送带模块由若干个Ｖｏｉｇｔ模型和质量块串联而成，驱动模块包括驱动电动机、驱动滚筒、改向滚筒和减速器等，张紧模块的主要设备是张紧滚筒。直接转矩控制变频器模型由输入模块、变频器模块和带式输送机模块串联而成。联合仿真时，采集带式输送机ＡＭＥＳｉｍ模型里各驱动电动机的转速、定子电流和定子电压等信号，并输入直接转矩控制变频器Ｓｉｍｕｌｉｎｋ模型的变频器模块中，变频器模块输出电动机所需的电信号至ＡＭＥＳｉｍ模型中的驱动模块，从而控制整个带式输送机运行。３．２仿真分析仿真参数设置仿真时间为２４０ｓ；采样周期为０．０１ｍｓ；磁链给定值φ＊ｓ＝０．９５Ｗｂ，磁链滞环范围为［－０．００１，０．００１］，转矩滞环范围为［－０．１，０．１］。仿真过程０～５０ｓ为带式输送机的张紧时间，带式输送机采用最基本的恒力张紧；５０～１９０ｓ，变频控制器控制电动机驱动带式输送机沿着预设的 “ Ｓ” 形速度曲线从０加速到４ｍ／ｓ；１９０～２４０ｓ，变频器继续控制电动机驱动带式输送机以４ｍ／ｓ的速度稳定运行。带式输送机头部驱动电动机定子磁链轨迹如图６所示。由仿真曲线可知，磁链轨迹接近圆形，磁链的幅值被限制在０．９４９～０．９５１Ｗｂ，说明所设计的变频器能够控制电动机磁链按照工况需要变化。图６头部驱动电动机定子磁链轨迹曲线Ｆｉｇ．６Ｔｒａｊｅｃｔｏｒｙｃｕｒｖｅｏｆｓｔａｔｏｒｆｌｕｘｌｉｎｋａｇｅｏｆｈｅａｄｄｒｉｖｉｎｇｍｏｔｏｒ带式输送机系统头部、中部和尾部驱动电动机处输送带的速度和驱动滚筒的角加速度变化曲线如图７和图８所示。图７头部、中部、尾部各驱动电动机处输送带的速度Ｆｉｇ．７Ｓｐｅｅｄｏｆｃｏｎｖｅｙｏｒｂｅｌｔａｔｈｅａｄｐａｒｔ，ｍｉｄｄｌｅｐａｒｔａｎｄｔａｉｌｐａｒｔｄｒｉｖｅｍｏｔｏｒ７５２０１９年第４期高润东等长距离带式输送机三点驱动控制系统研究图８头部、中部、尾部各驱动滚筒的角加速度Ｆｉｇ．８Ａｎｇｕｌａｒａｃｃｅｌｅｒａｔｉｏｎｏｆｄｒｉｖｅｒｏｌｌｅｒｓａｔｈｅａｄｐａｒｔ，ｍｉｄｄｌｅｐａｒｔａｎｄｔａｉｌｐａｒｔ在０～５０ｓ的张紧时间内，由于张紧装置的作用，输送带速度和驱动滚筒的角加速度均有短暂波动，由于张紧装置位于头部驱动滚筒处，故由张紧引起的速度和角加速度的波动从机头到机尾呈衰减趋势。在５０～１９０ｓ的加速过程中，通过变频器控制，系统从静止逐渐加速到４ｍ／ｓ，实现了无极调速功能；同时，由于带式输送机速度沿“ Ｓ” 形正弦曲线变化，所以，各驱动滚筒的角加速度呈正弦变化；由于尾部驱动滚筒离张紧装置较远，所以，尾部驱动滚筒的角加速度有轻微波动。在１９０～２４０ｓ的稳定运行阶段，各驱动滚筒的角加速度均为０，带式输送机以４ｍ／ｓ的速度稳定运行。在整个带式输送机启动过程中，由于输送带的黏弹性作用及带式输送机加速度不断变化，导致带式输送机的负载转矩不断变化，但整个系统仍然能以预设的速度曲线启动，带式输送机头部、中部、尾部３个驱动均能很好地跟踪预设的启动速度，带式输送机的速度波动较小，说明三点驱动控制系统能够很好地控制带式输送机的启动和运行过程，使得带式输送机平稳启动、运行。４结论（１）根据直接转矩控制原理和协同控制思想，设计了长距离带式输送机三点驱动控制系统。（２）在ＡＭＥＳｉｍ中搭建了完整的带式输送机模型，并基于Ｓｉｍｕｌｉｎｋ与ＡＭＥＳｉｍ联合仿真平台完成了整个系统从启动到稳定运行的仿真。仿真中充分考虑了输送带的力学特性，与采用恒值负载代替带式输送机启动过程中的转矩相比，仿真结果更具有说服力。（３）仿真结果表明，所设计的系统能够很好地控制带式输送机启动过程中的转矩和转速，使其能够平稳启动、运行。参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）［１］揭施军，熊晓燕，武兵，等．带式输送机拉紧装置及其张力控制系统研究［Ｊ］．工矿自动化，２０１８，４４（２）９０－９５．ＪＩＥＳｈｉｊｕｎ，ＸＩＯＮＧＸｉａｏｙａｎ，ＷＵＢｉｎｇ，ｅｔａｌ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｅｎｓｉｏｎｄｅｖｉｃｅａｎｄｉｔｓｔｅｎｓｉｏｎｃｏｎｔｒｏｌｓｙｓｔｅｍｏｆｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒ［Ｊ］．ＩｎｄｕｓｔｒｙａｎｄＭｉｎｅＡｕｔｏｍａｔｉｏｎ，２０１８，４４（２）９０－９５．［２］徐鲁辉，李福东，张超，等．多机驱动带式输送机功率平衡的研究与分析［Ｊ］．工矿自动化，２０１１，３７（５）６３－６６．ＸＵＬｕｈｕｉ，ＬＩＦｕｄｏｎｇ，ＺＨＡＮＧＣｈａｏ，ｅｔａｌ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｆｐｏｗｅｒｂａｌａｎｃｅｏｆｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒｄｒｉｖｅｎｂｙｍｕｌｔｉ－ｍｏｔｏｒａｎｄｉｔｓａｎａｌｙｓｉｓ［Ｊ］．ＩｎｄｕｓｔｒｙａｎｄＭｉｎｅＡｕｔｏｍａｔｉｏｎ，２０１１，３７（５）６３－６６．［３］王坤，包继华，刘思哲，等．液体黏性传动在带式输送机多点驱动起车过程中功率平衡的应用研究［Ｊ］．矿山机械，２０１０，３８（１３）７７－８０．ＷＡＮＧＫｕｎ，ＢＡＯＪｉｈｕａ，ＬＩＵＳｉｚｈｅ，ｅｔａｌ．Ｓｔｕｄｙｏｎａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｈｙｄｒｏ－ｖｉｓｃｏｕｓｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎｔｏｐｏｗｅｒｂａｌａｎｃｅｄｕｒｉｎｇｍｕｌｔｉ－ｍｏｔｏｒｅｄｓｔａｒｔｉｎｇｏｆｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒ［Ｊ］．Ｍｉｎｉｎｇ＆ＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２０１０，３８（１３）７７－８０．［４］高洁，裴计田，谷明霞．大型带式输送机起动特性分析及控制［Ｊ］．煤炭工程，２０１１，４３（１０）１０１－１０２．［５］应成龙，闫茹．液体粘性传动装置在带式输送机中的应用［Ｊ］．煤炭工程，２００７，３９（６）６７－６８．［６］姜雪，周满山，张媛．多点驱动的上运带式输送机功率平衡的研究［Ｊ］．矿山机械，２００７，３５（６）８４－８６．ＪＩＡＮＧＸｕｅ，ＺＨＯＵＭａｎｓｈａｎ，ＺＨＡＮＧＹｕａｎ．Ｓｔｕｄｙｔｏｂａｌａｎｃｅｏｆｐｏｗｅｒｏｆｕｐｈｉｌｌｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒｗｉｔｈｍｕｌｔｉ－ｓｐｏｔｄｒｉｖｉｎｇ［Ｊ］．Ｍｉｎｉｎｇ＆ＰｒｏｃｅｓｓｉｎｇＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２００７，３５（６）８４－８６．［７］章军，贾春玉．ＣＳＴ驱动装置选用探讨［Ｊ］．煤炭工程，２００５，３７（１２）８－１１．［８］郭建军，郭建廷．带式输送机多机拖动功率平衡问题的探讨［Ｊ］．煤炭科学技术，２００８，３６（１）８８－９１．ＧＵＯＪｉａｎｊｕｎ，ＧＵＯＪｉａｎｔｉｎｇ．Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎｏｎｂａｌａｎｃｅｉｓｓｕｅｏｆｍｕｌｔｉｍｏｔｏｒｔｏｗｉｎｇｐｏｗｅｒｆｏｒｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒ［Ｊ］．ＣｏａｌＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８，３６（１）８８－９１．［９］杨光辉．基于模糊神经网络的多电机功率平衡控制研究［Ｄ］．徐州中国矿业大学，２０１４．［１０］祝龙记，王汝琳．直接转矩控制在带式输送机电气传动中的应用研究［Ｊ］．煤炭学报，２００４，２９（３）３７６－３８０．ＺＨＵＬｏｎｇｊｉ，ＷＡＮＧＲｕｌｉｎ．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｄｉｒｅｃｔｔｏｒｑｕｅｃｏｎｔｒｏｌｉｎｅｌｅｃｔｒｉｃｄｒｉｖｅｏｆｂｅｌｔｃｏｎｖｅｙｏｒｓ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＣｈｉｎａＣｏａｌＳｏｃｉｅｔｙ，２００４，２９（３）３７６－３８０．（下转第９４页）８５工矿自动化２０１９年第４５卷ＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＰｒｏｔｅｃｔｉｏｎ，２０１７，３９（２）１２９－１３２．［４］王强，吴拥政．煤矿井下锚杆预紧力控制研究［Ｊ］．煤炭科学技术，２０１１，３９（１）２９－３２．ＷＡＮＧＱｉａｎｇ，ＷＵＹｏｎｇｚｈｅｎｇ．Ｓｔｕｄｙｏｎｂｏｌｔｐｒｅ－ｔｅｎｓｉｏｎｃｏｎｔｒｏｌｉｎｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄｍｉｎｅ［Ｊ］．ＣｏａｌＳｃｉｅｎｃｅａｎｄＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１１，３９（１）２９－３２．［５］吴拥政．锚杆杆体的受力状态及支护作用研究［Ｄ］．北京煤炭科学研究总院，２００９．［６］王岩，储江伟．扭矩测量方法现状及发展趋势［Ｊ］．林业机械与木工设备，２０１０，３８（１１）１４－１８．ＷＡＮＧＹａｎ，ＣＨＵＪｉａｎｇｗｅｉ．Ｃｕｒｒｅｎｔｓｔａｔｕｓａｎｄｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔｔｒｅｎｄｏｆｔｏｒｑｕｅｍｅａｓｕｒｉｎｇｍｅｔｈｏｄｓ［Ｊ］．ＦｏｒｅｓｔｒｙＭａｃｈｉｎｅｒｙ＆ＷｏｏｄｗｏｒｋｉｎｇＥｑｕｉｐｍｅｎｔ，２０１０，３８（１１）１４－１８．［７］胡德福．应变式扭矩传感器的设计技术［Ｊ］．船舶工程，２０１１，３３（４）９６－９９．ＨＵＤｅｆｕ．Ｄｅｓｉｇｎｏｆｔｈｅｓｔｒａｉｎｔｏｒｑｕｅｓｅｎｓｏｒ［Ｊ］．ＳｈｉｐＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，２０１１，３３（４）９６－９９．［８］孟宗，刘彬．回转机械扭矩实时监测系统的研究［Ｊ］．仪器仪表学报，２００５，２６（增刊１）３８－３９．ＭＥＮＧＺｏｎｇ，ＬＩＵＢｉｎ．Ｒｅｓｅａｒｃｈｏｎｔｏｒｑｕｅｒｅａｌｔｉｍｅｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇｓｙｓｔｅｍｏｆｒｏｔａｒｙｍａｃｈｉｎｅ［Ｊ］．ＣｈｉｎｅｓｅＪｏｕｒｎａｌｏｆＳｃｉｅｎｔｉｆｉｃＩｎｓｔｒｕｍｅｎｔ，２００５，２６（Ｓ１）３８－３９．［９］王登泉，杨明，叶林，等．非接触式旋转轴扭矩测量现状［Ｊ］．电子测量技术，２０１０，３３（６）８－１２．ＷＡＮＧＤｅｎｇｑｕａｎ，ＹＡＮＧＭｉｎｇ，ＹＥＬｉｎ，ｅｔａｌ．Ｓｔｕｄｙｏｆｎｏｎ－ｃｏｎｔａｃｔｔｏｒｑｕｅｍｅ

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