高水平应力跨采巷道围岩稳定性模拟研究.pdf

第 2 5卷 第 4期 2 0 0 8年 1 2月 J o u r n a l 采矿与安全工程学报 o f Mi n i n g＆ S a f e t y En g i n e e r i n g Vo 1 ． 2 5 No ． 4 De c ．20 0 8 文章编号 1 6 7 3 3 3 6 3 2 0 0 8 0 4 0 4 2 0 0 6 高水平应力跨采巷道 围岩稳定性模拟研究 李学华 ， 姚 强岭 ，张 农 ，王东 禹 ，郑西贵 ，丁效 雷 1 ． 中国矿 业大学 煤 炭资源与安全 开采 国家重点实验室 ， 江苏 徐州 2 2 1 0 0 8 ； 2 ．中国 中煤能源集团公司 生产技术部 ， 北京 1 0 0 0 1 1 摘要 某矿地 应 力测 试 结果 表 明 ， 水平 应 力是 垂 直应 力 的 2 ． 4 6 ～ 2 ． 7 2倍． 受高 水平 应 力 、 采动 、 支护等综合因素影响， 该矿底板巷道 变形严重， 巷道返修 2 ～3次仍难以满足生产要求， 影响了矿 井的正常生产秩序． 针对该矿底板巷道工程地质特点， 通过数值模拟手段研究了高水平应力条件 下底 板巷 道在 采动 过程 中围岩位移 场 与应 力场分 布 的形 态 ， 得 出该 类 巷 道肩 角处 是 首先 发 生破 坏的弱结构部位， 即影响围岩稳定性的关键部位． 因此提 高弱结构部位的强度 ， 从 而使 支护与 围 岩共同作用形成有效承栽结构， 是治理 高水平应力跨采巷道的主要技术途径． 结合受上部煤层开 采影响中三石 门工程， 提 出了在关键部位采取非均 匀支护技术体 系并进行 了现场 实践． 结果表 明， 该技术有效控制了巷道围岩变形量 ， 为矿井的安全生产创造 了条件 ， 取得 良好技术经济效益． 关键 词 跨 采巷 道 ；高水平应 力 ；非均 匀支护 中图分类 号 T D 3 2 2 文献 标识 码 A Nu me r i c a l S i mu l a t i o n o f S t a b i l i t y o f S u r r o u n d i n g Ro c k i n Hi g h Ho r i z o n t a l S t r e s s Ro a d wa y Un d e r Ov e r h e a d M i n i n g LI Xu e h u a ，YAO Qi a n g l i n g ，ZHANG No n g ， W ANG Do ng y u ～，ZH ENG Xi gu i ，DI NG Xi a o l e i 1 ．S t a t e Ke y L a b o r a t o r y o f Co a l Re s o u r c e s a n d Mi n e S a f e t y，Ch i n a Un i v e r s i t y o f Mi n i n g Te c h n o l o g y，Xu z h o u， J i a n g s u 2 2 1 0 0 8，Ch i n a ；2 ．P r o d u c t i o n Te c h n o l o g y De p a r t me n t ，Ch i n a C o a l E n e r g y Gr o u p，Be ij i n g 1 0 0 0 1 1 ，Ch i n a Ab s t r a c t Th e g r o u n d s t r e s s t e s t o f a c e r t a i n c o a l mi n e s h o ws t h a t t h e h o r i z o n t a l s t r e s s i S 2 ． 4 6 ～ 2 ． 7 2 t i me s o f t h e v e r t i c a l s t r e s s ． Af f e c t e d b y h i g h h o r i z o n t a l s t r e s s ，mi n i n g，a n d s u p p o r t ， f l o o r r o a d wa y s h a d a l a r g e d e f o r ma t i o n ．B e i n g r e p a i r e d f o r 2 ～ 3 t i me s ，t h e r o a d wa y s c o u l d n o t me e t t h e r e q u i r e me n t o f p r o d u c t i o n，s e r i o u s l y a f f e c t i n g t h e n o r ma l c o a l p r o d u c t i o n ．Ai mi n g a t t h e e n g i n e e r i n g g e o l o g i c a l c h a r a c t e r i s t i c s o f f l o o r r o a d wa y s ，we s t u d i e d t h e d i s t r i b u t i o n o f s u r r o u n d i n g r o c k s t r e s s a n d d i s p l a c e me n t f i e l d s i n h i g h h o r i z o n t a l s t r e s s r o a d wa y c r o s s i n g mi n i n g f a c e，i n di c a t i n g t ha t t he hume r a l of r oa dwa y i s t he o r i g i na l d e s t r uc t i v e p os i t i o n．So，t o i m p r ov e t h e me c h a n i c a l s t r e n g t h o f we a k s t r u c t u r e i n s u r r o u n d i n g r o c k s S O a s t o ma k e t h e s u p p o r t s a n d s u r r oun di ng r o c ks f o r m a n e f f e c t i ve be a r i ng s t r u c t u r e i s t he ma i n t e c hni c a l wa y f o r r o a d wa y un de r ov e r he a d m i n i ng ． Ba s e d on t h e s i t u a t i o n t ha t e x pl o i t i ng up pe r c o a l s e a m ma y a f f e c t t h e mi d d l e 一 3 c r o s s c u t ，we s u g g e s t e d t h a t a n o n u n i f o r m s u p p o r t t e c h n i q u e s y s t e m b e u s e d ． Th e p r a c t i c e i n d i c a t e s t h a t t h i s t e c h n i q u e h a s e f f e c t i v e l y c o n t r o l l e d t h e d e f o r ma t i o n o f s u r r o u n d i n g r o c k s ，wh i c h p r o v i d e s a g o o d c o n d i t i o n f o r s a f e t y p r o d u c t i o n i n t h i s c o a l mi n e ． Ke y wo r d s r o a d wa y u n d e r o v e r h e a d mi n i n g；h i g h h o r i z o n t a l s t r e s s ；n o n - u n i f o r m s u p p o r t 收稿 日期 2 0 O 8 0 3一O 6 基 金项 目国家 “ 十一 五 ” 科 技 支 撑计 划 项 Ig 2 0 0 6 B AK 0 4 B 0 2 ， 2 0 0 6 B AK0 3 B 0 6 ；国家 自然科 学 基 金 项 目 5 0 6 7 4 0 8 5 ， 5 0 7 7 4 0 7 7 ， 5 0 5 7 4 0 8 9 作者简 介李学华 1 9 7 2 一 ， 男 ， 宁夏 回族 自治区中卫 市人 ， 副教授 ， 博士 ， 从事矿 山压力与岩层控制方面的研究． E - ma i l l s x h 2 0 0 1 1 2 6 ． c o rn T e l 0 5 1 6 - 8 3 8 8 3 4 4 5 第 4 期 李学华等 高水平应力跨 采巷道围岩稳定性模拟研究 煤矿巷道受到煤层开采影 响时， 在巷道围岩中 引起的采动应力一般可达原岩应力 的 2 ～6倍l_ 1 ] ． 跨采巷道在没有受到工作面采动影响时， 原有支护 巷道维护状况尚好 ， 但受到强烈的采动影响时巷道 维护变得十分困难甚至难 以使用- 2 ] ． 随着采深 的不 断加大， 巷道最大主应力 多呈现为水平应力， 在高 水平主应力和采动应力共 同作用下 ， 巷道维护变得 十分困难 ， 严重影 响了矿井 的正常生产秩序． 因此 高水平应力跨采巷道 围岩稳定性控制 问题 已成为 该类巷道亟待解决的难点．目前 ， 巷道 围岩控制的 手段主要包括降低 围岩应力、 提高围岩强度和合理 支护等啪． 某矿高水平应力跨采巷道围岩变形破坏严重 ， 该类巷道整体返修 2 ～3次 ， 仍难满足生产要求 ， 影 响了矿井的正常生产． 本文以该矿 中三石门为例研 究此类巷道的变形破坏规律 ， 提出相应 的支护技术 措施 ， 并在工程实践 中得到了满意结果． 1 工程概况 中三石 门受上覆 7 3 4工作面跨采影响， 地层 主要岩性为灰白色 中、 细砂岩和粉砂岩 ， 菱铁质砂 岩、 粉砂质泥岩、 铝质泥岩和砂 、 泥岩互层组成． 中 三石门横穿 7 ， 8 煤层顶底板 ， 其与煤层倾 向的水 平夹角为 1 5 。 ． ．中三石门与开采工作面位置关系如图 1所示． 图 1 石门与开采工作面位置关系 F i g ． 1 La y o u t o f c r o s s c u t a n d l o n g wa l l f a c e 中三石门地应力测试结果见表 1所示． 表 1 中三石 门地应 力测试 结果 Ta b l e 1 Mi d dl e - 3 c r o s s c ut t e s t r e s u l t of s t r e s s 由表 1可 知 ， 中三石 门最大 水 平 主应 力 为 2 7 。 8 MP a ， 方位 2 4 4 ． 8 。 ， 中间水平 主应力为 1 4 。 6 MP a ， 方位 一2 4 ． 1 。 ， 最小水平 主应力为 9 ． 3 MP a ， 方位 6 4 ． 5 。 ． 最大 主应力 为水平应力 ， 与铅直 主应 力之 比为 2 ． 5 ， 且巷道所受水平 主应力 为压应力 ， 无 张 应 力 ， 最 大 水 平 主 应 力 与 巷 道 轴 线 夹 角 为 8 1 o ． 根据中三石门破坏的实际情况， 认为巷道围岩 失稳主要是缘于以下几个因素 1 巷道 围岩性质差． 中三石 门为穿层巷道， 巷 道顶 、 底板 、 两帮及附近围岩岩性较差 ， 巷道在掘进 期问围岩变形在可控 范围之内． 但受到 7 3 4工作 面采动影响时 ， 巷道锚 固体 由于不能够同上覆岩层 协调变形 ， 导致巷道 围岩局部部位失稳 ， 导致巷道 围岩中应力再次分布 ， 从而引起巷道整体破坏． 2 岩柱尺寸不合理． 中三石 门距开采煤层 3 O m左右， 其位置关系如图 1所示． 这一间距能够满 足巷道围岩性质较好时工作面跨采影响， 围岩变形 也在可控范围之 内． 工程实践中， 中三石 门围岩性 质较差并且承受高水平应力作用 ， 当 7 3 4工作面 跨采时 ， 石门围岩变形破坏严重． 3 高水平应力和采动影响是巷道变形破坏的 主要诱 因． 巷道受到应力集中系数达 2 ． 5的高水平 应力作用是巷道变形破坏严重 的客观因素． 中三石 门受到 7 。 3 4工作面回采影 响时， 引起巷道围岩应 力场和位移场重新分布 ， 造成中三石门围岩弹塑性 区进一步发展 ， 原有锚固体受到扰动后平衡状态被 打破． 在高水平应力和采动影响下， 巷道的肩角处 首先发生破坏 ， 引起巷道的整体失稳． 4 巷道方位布置不合理． 最大水平主应力与 巷道轴线夹 角为 8 1 。 ， 不利 于巷道 围岩维 护． 巷道 的轴线方向要尽可能平行构造应力场的最大主应 力方 向， 避 免 巷道 轴 线与 最 大主 应力 方 向相 垂 直 引． 2 巷道 围岩破坏机理数值模 拟计 算 为研究 7 。 3 4工作面开采时对 中三石 门的影响 程度 ， 借助 目前岩土工程常用 的非线性数值分析方 法进行数值计算． 本文利用 F L A C 。 显式有 限差分 程序模拟高水平应力跨采巷道围岩稳定性状况． 2 ． 1 数值 模型 设计 利用 F L AC 4 ． 0软件对高水平应力跨采巷道 围岩应力场和位移场分布特征进行模拟研究． 模型走向长 2 8 4 m， 分布 z 0 z个 网格． 垂 直高 度为 1 1 0 m， 分布 2 6 0个 网格． 围岩本构关 系采用 摩尔一 库仑模型． 7 煤层与 8 。煤层、 中三石 门与 7 煤层之间距离均为 1 5 I T I ． 模 型上端 为施加垂直载 荷为 1 2 ． 5 MP a的 自由面． 下端为 固定约束， 左右 两边为垂直方向可动约束． 根据现场地应力测试结 采矿与安全工程学报 第 2 5卷 果可知 ， 石门所在位 置水平应力较大 ， 模型 中巷道 侧压系数为 2 ． 5 ． 其围岩力学参数如表 2 ． 表 2 围岩主要物理力学性质测试结果 Ta b l e 2 Th e ma i n ph y s i c s me c ha ni c s c ha r a c t e r t e s t r e s u l t of s u r r o u nd i n g r o c k 一称 内 变 ⋯ 数值模型几何尺寸如图 2所示． 1 2 ．5MP a 一 一 a 模型开采1 0 0 m时 b 模型开采1 4 0 m时 l置_ l譬 c 模型开采1 6 0 m时 图 3 跨采 过程 中水平应 力分 布云图 Fi g． 3 Hor i z o nt a l s t r e s s di s t r i b ut i on pa t t e r n 由图 3可知 1 在工作面推进前 1 0 0 m 过程中， 巷道所承 受水平应力呈现出下降趋势． 2 巷道的四角为首先承受水平应力变化的先 发区域 ， 巷道左右拱肩 、 两侧墙脚 同时变化． 3 工作面距巷道 4 0 m 时起至工作面跨采后 4 0 i n止 ， 巷道 水平 应力 变化 不 明显． 工作 面 到 达停 采线后． 巷道两帮水平应力约为 5 MP a左右 ， 顶底 板应力为 1 5 MP a ， 远大于两帮受力 ， 但小于初始的 水平应力值． 2 ． 2 ． 2 垂直应力模拟结果分析 图 4为 7 3 4工作面跨采过程 中中三石门垂直 应 力分 布 云图． ■ ■ ／ MP a 蔫 ．-4。 ； c 模型开 采1 6 0 m时 图 4 跨采过程 中垂直应力分布云 图 Fi g． 4 Ve r t i c a l s t r e s s di s t r i bu t i on p a t t e r n 由图 4可 归纳 出 以下 结论 1 应力集 中现象在工作面距巷道 4 0 m处 即 开始出现 ， 且持续时问较长． 2 应力集 中值最大达到 4 0 MP a以上． 3 自工作面开采起始至开采结束 ， 巷道两帮 受力趋势基本相 同， 且巷道右 帮应 力集 中弱 于左 帮 ， 右帮集中应力最大值为 3 5 MP a 此时工作面距 0 1 2 0 O 0 O 岩 岩岩 岩泥岩 泥砂 砂质泥 煤板板煤板铝板 颛＆ 臌 ＆ 煤 a 0 誓霞 彤 0 勘麓罐 第 4期 李学华 等 高水 平应力跨采巷道 围岩稳定性模拟研究 巷道 2 0 m ， 左帮集 中应力最大值达 4 O MP a以上． 开采结束后巷道处 于应力降低 区， 应力 大小约为 1 2 MP a ， 巷道左 右 帮应 力小 于 顶板 和 底 板处 ， 应 力 大小 在 5 MP a以下 ． 2 ． 2 ． 3 围岩位移矢量模拟结果分析 图 5 为 7 3 4工作面跨采过程中中三石门位移 矢 量 分布 云图 ． 0 l _ a 模型开 采 1 0 0 m时 b 模型 开采 1 4 0 m时 c 模 型开采 1 6 0 m时 图 5 跨采过程 中巷道围岩位移矢量场分布 图 F i g ． 5 Di s p l a c e me n t v e c t o r f i e l d d i s t r i b u t i o n p a t t e r n 由图 5可知 ， 整个开采过程 中， 巷道两帮有较 大位移 ， 而巷道顶底板位移趋势不明显 ， 这种情况 下 ， 提高巷道两帮的强度是有效控制围岩变形的首 选 方案． 2 ． 2 ． 4 巷道围岩塑性区模拟结果分析 图 6为 7 3 4工 作面 跨采 过程 中中 三石 门塑性 区分 布云 图． b 模型开采1 4 0 m时 c 模型开采1 6 0 m时 图 6 巷 道 围 岩 塑性 区 分 布 图 Fi g ．6 Di s t r i but i o n pa t t e r n o f pl a s t i c z one 由图 6可知 1 在超 前支承压力作用下， 巷道 围岩 中应力 集 中的影响范围增大 ， 应力 集 中系数 最大可达 到 2 ． 5 ． 巷道两帮围岩产生较大的位移矢量 ， 必将产生 大变形 ， 需要提高帮部支护体 的支护强度． 2 开采过程 中水平 应力一 直呈现 出降低趋 势 ， 而垂直应力的集 中程度则 比较 大． 其中在巷道 拱肩 的最 大垂 直应 力达 到 3 O MP a以上． 3 在高应力的作用 下， 巷道围岩产生较大 的 位移矢量 ， 其 中底板的位移矢 量一直指 向巷道 内 部 ， 大部分 围岩出现了塑性破坏 ， 其中底板全程 出 现拉伸破坏。 根据上述数值模拟结果可知． 巷道 围岩全断面 都有较大的垂直应力集 中， 但这 种集 中是不 均匀 的， 从模拟结果来看 ， 巷道的肩角处垂直应力集 中 最为明显． 同时， 巷道底板和两帮都有较 大位移产 生． 结合现场工程实际和数值模 拟结果 ， 针对性提 出 了非均 匀支 护技 术措 施． 3 高水平应 力跨 采巷道 非均匀支护技术 3 ． 1 巷道 围岩 弱 结构 的观 点 中三石门多为穿层巷道 ， 由于沉积历史 、 岩性 状况等的不同， 这些复合结构围岩 中各部分的围岩 强度等力学特性是有差异的， 即在围岩中存在性质 上的软弱结构体． 对该类巷道全断面均采用等密度 的支护结构和参数来控制 围岩的变形与破坏． 这种 支护方式对性质软弱和应 力高的部位不具有针对 性 ， 当受到采动影响 ， 导致巷道围岩应力二次分布 ， 则 该类 巷道 因局 部 破 坏 而 导致 全 面 破 坏 的情 况 是 不可避免的 ． 因此 ， 在该类巷道围岩支护结构 中， 性质软弱 和应力高的部位将成为巷道围岩控制的重点． 必须 有针对性地对这些部位 的围岩加强支护来实现巷 道围岩的整体稳定． 3 ． 2 巷道围岩联合控制技术途径 根据 中三石门的技术条件， 采用的支护技术体 系如 下 1 围岩 及 时封 闭． 巷道 掘进 后 ， 及 时喷 薄层 的 柔性混凝土封闭围岩， 防止围岩风化． 2 预应力锚杆适 时支护． 采用高性能预应力 左旋螺纹钢锚杆及 时锚 固， 以控 制围岩 的掘进变 形 ， 并使锚杆及时承载 ] ． 3 滞后注浆加 固． 巷道围岩在掘进变形相对 稳定后 ， 裂隙基本充分发展 ， 此时进行围岩的注浆 加 固， 效果较好． 注浆管兼做锚杆使用， 以提高巷道 围岩的整体稳定性． 4 锚索加强支护I c ] ． 注浆结束后 ， 适时进行锚 索支护施工． 利用锚索将内层锚注加固结构悬吊在 深部相对稳定 的外层结构上 ， 实现较大范围的围岩 加 固． 在试验巷道的破裂围岩条件下 ， 单纯采用锚杆 支护不能满足矿井正常生产 ， 而将上述 四种技术适 当组合成一整体 ， 能够确保巷道 围岩整体稳定性 ， 取得 良好的支护效果． 3 ． 3 支 护方 案与支 护 参数设 计 根据锚杆支护系统设计方法 ， 在地应力测试 、 数值模拟分析基础之上 ， 提出了具有针对性的巷道 支护方案与支护参数． 巷道断面为半圆拱形 ， 其净 断面尺寸 宽 中高一3 ． 8 m3 ． 4 m． 非均匀支护 技术方案如 图 7所示． 采矿与安全工程学报 第 2 5卷 图 7 中 三 石 门 的 “ 非 均 匀 ” 锚 杆 索 布置 方 案 ram F i g ． 7 No n - u n i f o r m d i s p o s a l p r o j e c t o f b o l t a n d c a b l e i n mi d d l e - 3 c r o s s c u t 由图 7可 知 1 采用 2 O Mn S i 高性能预应力左旋螺纹钢锚 杆对巷道全断面进行支护 ， 共计 l 3根。 锚杆规格为 夺 2 2 mm2 4 0 0 mm， 均采用 1支 Z 2 3 8 0的中速树 脂药卷加长锚 固． 锚杆预应力不小于 2 0 k N． 2 巷道肩 角锚杆 间距 为 6 5 0 mm， 其 余则为 7 5 0 mm， 排 距为 8 0 0 mm． 3 底角锚杆与水平夹角为 3 O 。 ， 其余均垂直岩 面布置 ． 4 巷道全断面铺设钢筋网和 1 4 mm 的钢筋 梯子梁 ， 每断面用 3条 ， 其尺寸根据锚杆位置定制． 5 在巷道断面两肩角处各布置 1根锚索 ， 其 排距为 2 ． 4 m． 锚 索规格 采用 1 5 ． 2 4 mm6 3 0 0 mm锚索加强支护 ， 3 0 0 mm长 1 8号槽钢 1块 ， 1 0 0 mm1 0 0 mm1 0 mm 平 钢板 1块构成 锚索托 板 ， 利用 1 个锁具 ， 2支 Z 2 3 8 o的中速树脂药卷进 行 锚 固 ， 锚索 预拉 力不 小于 1 0 0 k N． 6 巷 道 喷层厚 1 0 0 mm． 3 ． 4注 浆加 固技术方 案设 计 围岩注浆加 固是一种改善围岩结构及其力学 性质 、 提高围岩 自承能力 、 改善巷道支护效果 的有 效方法口 ] ． 结合中三石 门围岩性质 、 完整性及维护 时间， 在巷道中进行二次注浆加固． 1 注浆材 料 的选择 根据现场条件 ， 采用的注浆材料为水泥水玻璃 浆液 ， 其配 比为 水泥浆液与水玻璃体积 比 c／ s一 1 0 ． 4 ～0 ． 6 ． 其 中水玻 璃模 数为 3 ， 波美度 为 4 0 B e ， 水泥用刚出厂的 4 2 5 新鲜水泥． 2 注浆技术方案 全断面布置 7根注浆锚杆， 注浆孔的间距 1 ． 5 m， 排距 2 ． 4 m， 注浆孑 L 深 2 ． 5 m， 采用一次注浆方 式． 注浆管为 2 O mm， 壁厚 4 mm 的无缝钢管 ， 一 端带螺纹 ， 另一端均匀钻 q , 8 mm 的小孔． 除封孔段 外 ， 孔排 距 2 0 0 mn l ， 每排 布 置 一对孔 ． 注浆 管 注 浆 后可作 锚杆使用． 注浆 管长 2 ． 0 m， 螺 纹段长 2 0 mm ． 3 ． 5效 果分 析 现场工业性试验期间， 对 7 。 3 4工作面跨采 全 过程进行 了表 面位移观测． 观 测从 巷道距工作 面 1 5 0 m 起 至跨 过石 门 5 0 m 止 ， 得 到 如 图 8所示 的 位移变形结果． 8 0 4 o 疆 一5 0 o 5 0 l 0 0 l 5 0 巷道距工作面距离／ m 图 8 石 门表 面变形 曲线 Fi g ． 8 Su r f a c e d i s t o r t i o n c u r v e o f c r o s s c u t ’ 由图 8可 知 ， 中三石 门采用 非均 匀 围岩控 制技 术后 ， 7 。 3 4工作 面跨 采时 没有 出现 大 的变形 ， 石 门 变形量控制在允许范 围内； 工作 面跨过石 门 5 0 m 后 ， 围岩变 形渐 趋于稳 定 ． 现场工业性试验结果表明， 采用非均匀围岩控 制技术有效的控制 了高水平应力跨采巷道围岩变 形 ， 保证了矿井的正常安全生产． 4 结 论 1 数值模拟结果验证了高水平应力跨采巷道 围岩破坏首先发生在巷道肩角部位 ， 且呈现出反对 称状况 ， 靠近工作面推进距离方向近的一侧首先发 生破坏． 巷道拱肩处 的小孔径锚索可有效改善弱结 构部位的受力状况 、 防止跨采过程 中的变形破坏及 提高围岩整体稳定性． 2 中三石门处于水平应力为主的地应力条件 下 ， 通过 弱结 构部 位 非 均 匀支 护 技 术 ， 提 高 了巷道 的承载能力 ， 增强 了巷道浅部岩体 的围岩强度 ， 降 低了采动影响围岩变形的程度， 保证了矿井生产的 正常进行． 3 全断面注浆技术使巷道 围岩的整体性得到 了加强 ， 石门底鼓变形不明显． 跨采结束后 ， 巷道不 须进行修复仍可为下一工作面正常生产使用， 达到 了预期 目的． 4 现场工业性试验结果表明， 弱结构部位采 用非均匀支护技术能够有效维护跨采巷道围岩变 形 ， 使试验巷道围岩处于允许变形控制之下 ， 为煤 矿安全高效生产提供了可靠保障． 第 4期 李学华等 高水平 应力跨采巷道 围岩稳定性模拟研究4 2 5 采矿与安全工程学报 获教 育部两项科技期刊奖 为了推动科技期刊的数字化建设 ， 提高期刊刊载论文的引用率， 扩大期刊的影响力 ， 促进论文免费共 享 ， 建设 良好的科研环境 ， 根据教技发中心函[ 2 0 0 7 ]2 5 9号文件 关于组织“ 中国科技论文在线优秀期刊” 评选活动的通知 和同时公布的“ 中国科技论文在线优秀期刊” 评选指标体系， 教育部科技发展中心对通知 公布之 日已收录在“ 中国科技论文在线” 科技期刊栏 目的各类期 刊就期 刊的影响因子和他 引率 、 网站收录 论文数和下载量 、 期刊入网的完整性及期刊编委的国际化程度等统计分析， 经过严格的评 审， 共评 出一等 奖 1 5名 ， 二等奖 3 9名， 采矿与安全工程学报 获中国科技论文在线优秀期刊二等奖． 另外 ， 由教育部科学技术司组织 的“ 第 2届中国高校精品 优秀 特色科技期刊奖评 比活动” 落下帷 幕． 经评审 ， 本 刊继 2 0 0 6 年获首届中国高校特色科技期刊奖后 ， 又获得第 2届 中国高校特色科技期刊奖． 采矿与安全工程学报 是全 国中文核心期刊， C AJ - C D规范 执行优秀期刊 ， 中国科技论文在线 来 源期刊， 中国学术期刊综合评价数据库来源期 刊， 被 中国期 刊网， 中国学术期刊 光盘版 ， Ul r i c h ， 矿业文 摘 ， 中国学术期刊文摘 ， 中国期刊全文数据库 C J F D ， 万方 ， 维普等国内外多家数据库或文摘 收录． 在学报 刊登的论文中， 有省部级以上基金资助的科研项 目的论文超过 9 O 9 ／ 5 ， 中国学术期 刊综合引证年度报告 2 0 0 8 中 采矿与安全工程学报 的影响因子 O ． 5 1 3 和总被引频次 4 8 1 均居全国矿业类期刊前列．