高应力软岩巷道耦合支护研究.pdf

第 3 6卷 第 4期 2 0 0 7年 7月 中 国矿 业 大学 学报 J o u r n a l o f Ch i n a Un i v e r s i t y o f Mi n i n g ＆ Te c h n o l o g y Vo 1 ． 3 6 No ． 4 J u l y 2 0 0 7 文章编号 1 0 0 0 - 1 9 6 4 2 0 0 7 0 4 0 4 2 1 0 5 高应力软岩巷道耦合支护研究 柏建彪 ，王襄 禹 中国矿业大学 煤炭资源 与安全开采国家重点实验室 2 ．永 城煤 电集团有 限责任公司 ， ，姚 苗 能 源与安全工程学院 ，江苏 徐州 2 2 1 0 0 8 ； 河南 永城4 7 6 6 0 0 摘要 为 了研 究确定 高应 力软 岩巷 道 二 次 支护 时 间和 支 护 强度 ， 以 焦煤 集 团古 汉 山矿 西 大巷 为 研 究对 象 ， 采 用 F L AC 加中的指 数 蠕 变模 型 ， 研 究分析 围岩应 力和 围岩 变形速 度 随 时 间 的 变化 规 律、 二次支护时间及支护强度对围岩 变形的影响规律． 结果表 明 采 用指数蠕变模 型得到的围岩 变形 随 时 间的 变化 规律 与 现场 观测 基本 吻合 ， 一 次 支护后 围岩 应 力 、 围岩 变形速 度趋 于稳 定 的时 间段基 本 一致 ， 在 此 时 间段 内进 行 二 次 支护 后 围岩 蠕 变速 度 最 小 ， 而 且 二 次 支护 强 度 在 0 ． 2 5 ～ 0 ． 3 0 MP a范 围内可 以有效 地控 制 围岩 蠕 变速 度 ， 二 次 支护 强 度 大 于该 范 围， 围岩 的蠕 变速 度 也 不会再有明显的降低 ， 保持 了巷道稳定． 关键 词 指数 蠕 变模 型 ；软岩 巷 道 ；高应 力 ； 二 次 支护 ； 合 理 支护 时 间 中 图分类 号 T D 3 5 3 文 献标 识码 A S t u d y o f Co u p l i n g S u p p o r t i n S o f t Ro c k Ro a d wa y Un d e r Hi g h S t r e s s BAI J i a n - b i a o ，W ANG Xi a n g y u ，YAO Z h e 1 ． S t a t e Ke y L a b o r a t o r y o f Co a l Re s o u r c e s a n d M i n e S a f e t y，S c h o o l o f M i n i n g a n d S a f e t y En g i n e e r i n g， Ch i n a Un i v e r s i t y o f Mi n i n g＆ Te c h n o l o g y ，Xu z h o u ，J i a n g s u 2 2 1 0 0 8，Ch i n a ； 2 ．Yo n g c h e n g Co a l＆ El e c t r i c i t y Gr o u p Co ．Lt d ，Yo n g c h e n g ，He n a n 4 7 6 6 0 0，Ch i n a Ab s t r a c t I n o r d e r t o de t e r mi ne t he s e c o nd a r y s up po r t t i m e a nd i nt e ns i t y，t he c h a ng i ng r u l e s of t he s t r e s s a nd de f o r m a t i o n s pe e d of s u r r ou ndi ng r o c ks wi t h t i m e，t he e f f e c t s o f t h e s e c on da r y s u p p o r t i n g t i me a n d i n t e n s i t y o f s u r r o u n d i n g r o c k s o n d e f o r ma t i o n we r e a n a l y z e d u s i n g e x p o n e n t i a l c r e e p mo d e l o f FLAC 。a t we s t t u n n e l i n t h e Gu h a n s h a n Mi n e o f J i a o z u o Co a l I n d u s t r y Gr ou p． The r e s ul t s s h ow t ha t t he de f or m a t i on of s ur r o und i n g r oc ks i s i n a gr e e m e nt wi t h t he a c t u a l o b s e r v a t i o n a l r e s u l t ．Af t e r f i r s t s u p p o r t ，t h e t i me s r e q u i r e d f o r s t e a d y s t a t e o f s t r e s s a n d d e f o r ma t i o n s p e e d o f s u r r o u n d i n g r o c k s a r e s i mi l a r ． S e c o n d a r y s u p p o r t i n g i n t h i s t i me ，t h e c r e e p s p e e d o f s u r r o u n d i n g r o c k s i s mi n i mu m．Th e c r e e p s p e e d o f s u r r o u n d i n g r o c k s i s e f f e c t i ve l y c ont r ol l e d by s e c on da r y s up po r t wi t hi n 0 ． 2 5～ O ． 3 M Pa ．Eve n t he s e c o n da r y s u p po r t i n t e ns i t y be y o nd t h i s r a nge，t he c r e e p s pe e d do n’ t r e du c e o bv i o us l y a ny mo r e ． Ke y wor d se x po ne nt i a l c r e e p m o de l ； s of t r o a d wa y； hi gh s t r e s s；s e c ond a r y s up po r t；r a t i o na l s up p or t t i me ． 收稿 日期 2 0 0 7一O 12 4 基金项 目 国家 自然科学基金项 目 5 0 5 7 4 0 8 9 ； 国家 自然科学基 金重大 项 目 5 0 4 9 0 2 7 3 ； 教育部 新世纪 优秀人 才支持计划 NC E T - 0 6 0 4 7 5 ； 全 国博士论 文作 者专项资金项 目 作者简介 柏建彪 1 9 6 6 一 ， 男 ， 江苏省仪征市人 ， 教授 ， 博士生导师 ， 工学博士 ， 从事巷道 围岩控制理论与支护技术 方面的研究． E - ma i l b j i a n b 1 6 3 ． t o m T e l 0 5 1 6 8 3 9 9 5 1 7 9 维普资讯 4 2 2 中 国矿 业 大 学 学 报 第 3 6卷 软岩 巷 道 在 我 国分 布广 泛 ， “ 九五 ” 期 间 ， 我 国 1 O个能源建设 基地有 8个 都相继 出现 了软 岩问 题L 1 ] ， 并且随着矿井开采 向深部延伸 ， 原岩应力与 构造应力不断升高， 使得高应力软岩巷道围岩稳定 性 控制 问题成 为 困扰煤 矿安 全生产 的主 要难 题 _ 2 ] ． 对 于软 岩巷 道 ， 围岩具 有 较 强 的流 变 性 ， 变形 需 要 很 长一段 时 间才能 趋于稳 定 ， 采用一 次 支护往往 难 以奏效 ， 通 常需 要进 行二 次支 护． 但 工程 实践表 明 ， 二 次 支护过 早将 难 以抗拒 围岩 的初期 剧烈 变形 ， 二 次支护过晚， 围岩 自身承载能力又会急剧下降， 即 二 次支 护在 时 间和 强度 上 与 围岩 变形 特 性 不 能 协 调 ， 二次支护的作用下降甚至失效 ， 因此， 解决二次 支护在时间和强度上 与围岩特性 之间的耦合问题 是 高 应 力 软 岩巷 道 围岩 稳 定 性 控 制 的关 键 之 一[ 3 - 5 ] ． 软岩巷道的围岩具有弹性变形 、 过渡流变、 等 速流变_ 6 及残余变形等性质 ， 以往对软岩流变特性 的理论分析大都采 用伯格斯体的弹黏性流变力学 模 型 ， 得 到 的围岩 流变 与时 间 的关 系 与现场 实际相 差较大 ， 而 目前使用较多的一些有限元软件又多采 用 弹塑性 理论 ， 得 到 的结果 均 为 围岩 的 瞬 时变 形 ， 无法描述围岩变形 与时 间的关 系． 通过研究 ， 采用 F L AC 。 。 中的指数蠕变模型分析高应力软岩巷道 围 岩的力学行为， 能够较好地反映软岩 的流变性质． 本文以焦煤集团古汉山矿西大巷为研究对象 ， 采用 F L AC 中的指 数蠕 变模 型对 软岩巷 道 围岩变 形规 律进行模拟分析 ， 确定合理 的二次 支护时 间和强 度 ， 并 以模拟分析 的结果为指导 ， 在高应力软岩巷 道耦合支护技术方面作 了初步尝试． 1 试 验巷道基本 情况 古汉山矿西大巷位于复杂岩层结构 中， 围岩以 富含 泥质 成份 和软 弱夹 层 的泥岩 、 砂质 泥岩 和粉砂 岩为主 ； 巷道揭露的大断层有 3条 ， 最大落差达 4 7 m， 巷道围岩呈碎裂结构 ， 节理发育， 围岩体积节理 数 平 均为 1 2 ～3 2条／ m。 ， 平 均 间 距 ≤ 0 ． 2 m， 为 典 型的节理化软岩； 巷道埋 深 5 4 5 m， 水平应力达到 2 2 ． 0 MP a ； 泥 岩 、 砂 质泥 岩 、 粉砂 岩 单 轴 抗 压 强 度 分别 为 1 4 ． 4 ， 1 9 ． 3 ， 4 4 ． 2 MP a ， 单 轴抗 拉 强 度 分别 为 0 ． 8 5 ， 0 ． 9 9 ， 2 ． 1 8 MP a ． 从巷 道 围岩应 力状 态 、 地 质构造和围岩强度等分析， 古汉 山西大巷为典型的 高应力软岩巷道． 因西大巷围岩强度低又受高构造应力的影响， 巷道掘进时选择 了多种支护方式 ， 如锚 网喷支护、 锚 喷加 网壳支 护 、 锚 杆 加 钢丝 绳 通 过钢 丝 绳 将 锚 杆联 网 支护以及拱形工 字钢支护等， 但这些支护 方 式 均不 能控制 西大 巷 的剧烈 变形 ， 围岩 变形具 有 整体收敛变形和显著的流变时间效应， 巷道开挖 3 个 月 内 ， 巷道 顶底 板移 近量 达到 1 ～ 1 ． 5 m， 两帮 移 近 量为 0 ． 8 ～ 1 ． 2 m， 围 岩 初 期 的 变 形 速 度 在 1 5 mm／ d以上 ， 稳定 后 的 变形 速 度 也有 5 ～8 mm／ d ． 最后， 西大巷采用 了一 次支护为锚 网支护， 二次 支 护为锚网喷加注浆加 固的二次支护方式 ， 但二次支 护的时间和强度仅根据经 验确定 ， 经 过二次支 护 后 ， 西大巷初期收敛量得 到了显著改善 ， 巷道稳定 后的流变速度也有大幅度下降 ， 但稳定后的速度仍 高达 2 ～3 mm／ d ， 巷道还是需要进行扩刷 、 返修． 综上分析 ， 二次支护技术是控制古汉山西大巷大变 形 的有效 途径 ， 但二 次 支护 时间 和强度 与 围岩之 间 的耦合问题又是该技术 的关键所 在， 需要科 学确 定． 2 数值模 拟分析 2 ．1 模 型建 立 指数 蠕变 模 型的标 准形 式Ⅲ 为 e 一 ， 1 式中 e 为蠕变速率 ； A， 为材料特性参数 ； 一 导 ” d ／ 2 ， d 是 的 偏 量 部 分 ， 其 增 量 为 △ 口 一 2 G e 一 e ； At， 2 式 中 G为剪 切模 量 ； e 为应 变率 张 量 的偏 量 ；￡ ； 为应 变 率张量 的蠕 变分 量． 譬 ． 3 由式 2 可知 ， 指数蠕变模型中应力偏量与时 间具有相关 性 ，因此 ， 假定 在 t时刻应力 偏量 为 口 ” ，则 t A t 时刻的应力偏量 口 升 为 ． 口 升 一 2 G e 一e ； A t． 4 在 F L AC中， 速度和应变率都在中间步计算 ， 因此 ， 式 4 中的应力偏量可以作为平均值计算 ． 1 口 升 一 ／ 口 口 升∽ ． 5 厶 通过在式 3 ， 5 之间使用迭代方法可 以获得 更精确的逼近， 指数蠕变模型中蠕变速度与时间的 关系 为 在 围岩物 理 力 学 参 数 不 变 的情 况 下 ， 随着 时 间 的增 加 ， 蠕变速 度逐 渐趋 于某 个稳 态数 值 ． 根据现场提供 的数据 ， 采用反分析法， 确定模 型 中力学 参数 为 一 3 ， 体 积模 量 B 一 0 ． 6 7 GP a ， 剪 切模 量 S一 4 G P a ，密度 D 一 2 3 0 0 k g ／ m。 ， 又 根据轴对称原理 ， 计算模型取巷道断面的一半作为 维普资讯 第 4期 柏建彪等 高应力软岩巷道耦合支护研究 4 2 3 研究 对象 ． 模 型 高 9 0 1 T I ， 宽 1 0 0 m， 左 右 方 向水 平 位移 固定 ， 底 部垂 直 方 向位 移 固定 ， 初 始 水平 应 力 2 2 MP a ， 垂直应力 1 2 ． 5 MP a ． 为了分析应力、 位移 速度随时间延长的变化规律 ， 并将模拟过程 中每一 计算步设为实际时间的 1 0 0 S ． 初 次支 护时采用直 径为 2 0 mm、 长 度 L 为 2 m 的高强 树脂 锚杆 ， 间排 距 8 0 0 mm． 二次支护采用锚 网支护 ， 锚 杆直径 为 2 2 mm、 长度 L为 2 ． 4 1T I 的高强树脂锚杆 ， 间排距 8 O O mm ． 2 ． 2 模 拟 结果及 分析 图 1 为一次支护后围岩变形速度 和巷道周边 应力随时间变化 曲线． 哮 鲁 趟 瑙 R t／ 1 0 s f b 巷道周边应力 图 1 围岩变形速度和巷道周边应力 随时间变 化曲线 F i g ． 1 Ch a n g i n g c u r v e s o f d e f o r ma t i o n s p e e d o f s u r r o u n d i n g r o c k s a n d s t r e s s i n a r o u n d r o a d wa y wi t h t i me 从 图 1 a 可 以明显 看 出 ， 变 形初期 0 -- 1 0 s 围 岩移近速度比较剧烈， 之后呈波浪状逐渐减小并趋 于稳定， 稳定后 的水平移近速度略小于垂直移近速 度但差别不大 ， 约为 0 ． 0 8 g m／ s 即 6 ～7 mm／ d ， 与现场实测结果基本吻合 ， 说明采用指数蠕变模型 得到的蠕变速度 比较符合现场观测结果 ， 一次支护 不能控 制巷 道 的大 变 形 ． 图 1 b显 示 出巷 道 周 边 应 力 包 括巷 道两 帮浅 部 的垂 直 应力 和顶 板浅 部 的水 平 应 力 随 时 间 延 长 而 减 小 并 逐 渐 趋 于 平 缓 的 趋 势 ， 应力变化初期 O ～1 O s 减小 的幅度较大 ， 之 后应力减小 的幅度减缓并趋于稳定． 另外 ， 对 比图 l a ， b不难 看 出 ， 时 间达 到 1 5 1 O ～ 2 O 1 0 S 即 4 1 5 --5 5 5 h 时， 巷道周边应 力与围岩变形速度都 逐 渐趋 于稳 定 ， 说 明 应力 与围 岩变 形速 度稳 定 的时 间基 本一 致 ， 如果 二 次 支护 过 早 1 0 s ， 巷 道 周 边应力和变形速度都非常大， 无论支护刚度多大 ， 都难以抵抗强大的变形压力． 图 2为二次支护时间与围岩变形速度关系 曲 线． 从 图中可以看出， 在相同的二次支护参数下 ， 围 岩蠕变速度减小的程度却不尽相同． 二次支护滞后 时间为 2 0 0 h时， 围岩的蠕变速度最大， 因为此时 应力 和 围岩变 形速 度都 处 于不稳 定期 ， 巨大 的变形 压力减弱了二次支护效果 ； 随着二次支护时间的延 长 ， 围岩蠕变速度逐渐减小 ， 6 0 0 h时达到最小值 ， 随后又逐渐升高， 但升高的幅度不太 明显 ； 二次支 护时间为 6 0 0 h时蠕变速度最小 ， 这与巷道周边应 力和围岩变形速度稳定的时间段非常接近 ， 说明合 理的二次支护时间应为应力与变形 速度趋 于稳定 的时 间段 附近 ． 3 ． 0 I 2 ．5 ‘ 0 瑙1 ．5 ．o 0 2 0 0 4 0 0 6 0 0 8 0 0 1 0 0 0 l 2 0 0 二次支护滞后时间， h 图 2 变形速度与二次支护 时间关 系曲线 F i g ． 2 Re l a t i o n c u r v e s b e t we e n d e f o r ma t i o n s p e e d a n d s e c o n d a r y s u p p o r t t i me 为了分析二次支护强度对蠕变速度的影响 ， 假 定二次支护 时间为 6 0 0 h ， 通过改变锚杆间距、 屈 服强度以及围岩力学参数 ， 模拟不 同锚杆支护强度 和注浆加 固范围对蠕变速度的影响． 数值模拟结果 如 图 3 ． 一 3 ． 0 2 ．5 昙 2 ． 0 簧 1 ． 0 篓o ．s 0 0 锚杆支 护强厦／ MP a 图 3 支护 强度 与蠕变速度关系 曲线 Fi g． 3 Re l a t i on c ur ve s b e t we e n s up po r t i n t e n s i t y a n d c r e e p s p e e d 从图 3中可 以看 出， 随着锚 杆支护 强度 的提 高， 围岩平均蠕变速度逐渐减小 ， 当锚杆支护强度 由0 ． 1 MP a 提高到 0 ． 3 MP a 能显著地降低围岩蠕 变速度 ， 但进一步将强度 由 0 ． 3 MP a提高至 0 ． 3 5 MP a 时 ， 蠕变速度下降的趋势就不太 明显了 ， 这意 味着存在一个合理 的锚杆支护强度范围， 在这个支 护强度范围内， 支护强度的增加能有效的控制蠕变 速度 ， 若进一步增加支护强度至超过这个范围， 蠕 维普资讯 4 2 4 中 国矿 业 大 学 学 报 第 3 6卷 变速度并不会有明显的降低． 另外 ， 无注浆加固时 ， 支护强度 即使 达到 0 ． 3 MP a ， 蠕变速度还 是大于 1 mm／ d ， 不能满 足要 求， 而在相 同锚杆支 护强度 下 ， 经注浆加固后流变速度下降的幅度非常明显 ， 注浆半径 3 m、 支护强度 0 ． 3 MP a时， 蠕变速度就 能控制在0 ． 2 5 mm／ d 以下． 综合考虑技术和经济条 件， 针对古 汉 山西大巷 而言 ， 二次支 护强度 应在 0 ． 2 5 ～O ． 3 MP a 之 间， 注浆半径不应小于 3 m． 3 工程实践 通过对古汉山矿西大巷的数值模拟分析 ， 确定 其合理的耦合支护方案为 1 一 次支护为锚梁网； 2 围岩变形速度稳定后进行二 次支护 ， 采用锚 网 喷加锚索 、 注浆加 固， 并针对 两帮和底角进行加强 支 护． 3 ． 1 支 护参数 锚杆 、 锚索支护参数 一次支护时， 为使 围岩充 分释 放变 形 能 ， 锚 杆 支 护 强 度不 易 太 大 ， 因此 采 用 2 O mm2 ． 2 m高强锚杆 ， 锚杆间距 9 0 0 mm、 排 距 8 0 0 mm； 二 次支 护 时 ， 锚 杆 支 护 强 度应 在 0 ． 2 5 ～ O ． 3 MP a之 间 ， 确 定 二 次 支 护 锚 杆 间 距 7 0 0 mm、 排距 8 0 0 mm， 两底角处再各布置一根与水平 夹角呈 4 5 。 的高强锚杆 ； 一 次支 护不布置锚 索， 二 次支护每排布置 2根 1 7 ． 8 mm6 m 的锚索 ， 排 距 为 1 ． 6 m． 二次支护注浆加固参数 注浆孔深度 3 m， 直 径 4 2 mm， 排距 2 m， 注浆孔布置如图 4 ； 注浆管为 钢管 ， 外径 2 O mm， 长 1 ． 5 m； 注浆压力一般不超过 2 MP a ， 围岩极其破碎时注浆压力小于 1 MP a ； 注 浆材料采用高水速凝材料 ， 水灰质量 比为 1 ． 5 1 ． 图 4 注 浆 孔 布 置 Fi g ． 4 Ar r a ng e me nt o f gr ou t i n g ho l e s 3 ． 2 合理 二次 支护 时 间 据数值分析结果认为 ， 一次支护后 ， 当巷 道表 面位移速度趋于稳定时即为合理的二次支护时间． 图 5为一 次 支护后 巷 道表 面位 移 速 度 曲线 ， 从 图 5 中可 以看 出 ， 一次 支 护后 5 O ～ 7 0 d内巷 道 表 面 位 移速 度逐 渐趋 于 稳 定 ， 所 以 ， 西 大 巷 工程 实 施 中 以 一 次 支护后 5 0 7 0 d作 为合理 的二 次支 护 时间． 暑 暑 魁 U Z U 40 6U U 观测时间／ d 图 5 一次 支护后巷 道表 面位移速度曲线 Fi g． 5 De f o r mat i o n s pe e d c u r v e s o f r o a dwa y s u r f a c e a f t e r f i r s t s upp or t 3 ． 3 表面 位移 观测 巷道表面位 移是 从二次支 护后开始 观测 ， 在 1 2 0 d观测 期 内 ， 围 岩 变 形 量 不 大 ， 两 帮 最 大 移 近 量 1 7 5 mm 左 右 ， 顶底最 大 移近 量 1 2 7 mm， 而 且二 次支护后 围岩变形速度衰减得非常快 ， 4 0 d后 围 岩变 形 速度基 本上 都 小 于 0 ． 2 mm／ d ， 远 远 低 于 以 前二 次支 护后 的变 形速 度 图 6 ． 说 明 以 围岩 变形 速度 稳定 时作 为二 次 支 护 时 间 以及 利用 数 值 分 析 得到的支护强度 ， 使二次支护在时间和强度上都与 围岩实现了耦合 ， 有效控制了围岩强烈变形． 2 o 0 。 l 0 0 5 0 0 2 0 4 0 6 0 8 0 1 O 0 1 2 0 观测时间／ d 图 6 二次支护后巷道表 面位移 曲线 Fi g． 6 Di s pl a c e me nt c u r ve s o f r o a d wa y s u r f a c e 4 结 论 1 采 用 F L AC ∞中 的指 数 蠕变 模 型 得 到 的 围 岩变 形 随时 间 的变 化规 律 与现场 观测 基本 吻合 ， 一 次支 护后 1 5 1 0 ～2 O 1 0 s 即 4 1 5 ～5 5 5 h 时 ， 巷道周边应力与围岩变形速度都逐渐趋于稳定 ， 说 明应力 与变 形速 度稳 定 的时 间基本 一致 ， 如果二 次 支护过早 ， 巷道周边应力 和变形速度都非常大， 无 论二次支 护强度多大 ， 都 难 以抵抗 强大 的变形 压 力 ． ， 2 数 值 分 析 结 果 表 明 ， 在 巷 道 周 边 应 力 和 围 岩变形速度趋于稳定 时进行二 次支护， 围岩蠕变速 度最低 ， 合理的支护强度应在 0 ． 2 5 ～0 ． 3 MP a之 间， 注浆加固半径不应小于 3 m． 3 现 场 矿压 观 测 表 明 ， 利 用 数 值 分 析 得 到 的 二 次支 护强度 范 围 ， 在 围岩 变形 速度 稳定 时进 行二 次支护 ， 可以使二次支护在时间和强度上与围岩实 现耦合 ， 有效控制 了高应力软岩巷道的强烈变形 、 保持了巷道稳定． 维普资讯 第 4 期 柏建彪等 高应力软岩巷 道耦 合支护研究 4 2 5 参考 文献 [ 1 ] [ 2 ] [ 3 ] [ 4 ] 孙 晓明 ， 何满潮．深 部开采软岩巷道耦 合支护数值 模 拟研究 [ J ] ．中 国矿 业 大 学学 报 ， 2 0 0 5 3 4 3 1 6 6 1 69 ． S UN Xi a o - mi n g ， HE M a n - c h a o ． Nu me r i c a l s i mu l a t i o n r e s e a r c h o n c o u p l i n g s u p p o r t t h e o r y o f r o a d wa y w i t h i n s o f t r o c k a t d e p t h [ J ] ．J o u r n a l o f C h i n a Un i v e r s i t y o f Mi n i n g Te c h n o l o g y ，2 0 0 5， 3 4 3 1 6 6 1 69 ． 柏建彪 ， 侯朝炯．深部巷道围岩控制原 理与应用 研究 [ J ] ．中国矿业大学学报，2 0 0 6 ，3 5 2 1 4 5 1 4 8 ． B AI J i a n - b i a o，HOU Ch a o - j i o n g ．Co n t r o l p r i n c i p l e o f s u r r o u n d i n g r o c k s i n d e e p r o a d wa y a n d i t s a p p l i c a t i o n [ J ] ．J o u r n a l o f C 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与 工 程 学 报 ， 2 0 0 1 ，2 0 1 5 3 5 6 ． B AI J i a n - b i a o，HOU Ch a o - j i o n g ，DU Mu - mi n ，e t a 1 ． On b o l t i n g s u p p o r t o f r o a d wa y i n e x t r e me l y s o f t s e a m o f c o a l mi n e wi t h c o mp l e x r o o f [ J ] ．C h i n e s e J o u r n a l 0 f Ro c k M e c h a n i c s a n d En g i n e e r i n g，2 0 0 1 ， 2 0 1 5 3 5 6． 彭苏萍 ，王希 良， 刘 咸卫．三软煤层巷道围岩流变特 性试验研究[ J ] ．煤 炭学报 ， 2 0 0 1 ，2 6 2 1 4 9 1 5 2 ． P ENG S u - p i n g，W ANG Xi - l i a n g ，LI U Xi a n we i ．Re s e a r c h o n r he o l o g i c a l c h a r a c t e r i s t i c s o f r o c k i r r t h e we a k c o a l - b e a r i n g s t r a t a [ J ] ． J o u r n a l o f C h i n a C o a l S o c i e t y ，2 0 0 1 ， 2 6 2 1 4 9 1 5 2 ． 刘波 ，韩彦辉．F L A C原理 、 实例与应用 指南[ M] ． 北京 人 民交通 出版社 ，2 0 0 5 ． 责任 编辑王 继红 维普资讯