胶结充填开采两端固定岩梁模型及梁式断裂分析.pdf

第45 卷第8 期 中南大学学报自然科学版 Vol.45 No.8 2014 年 8 月 Journal of Central South University Science and Technology Aug. 2014 胶结充填开采两端固定岩梁模型及梁式断裂分析 李石林 1, 2, 3 ，冯涛 2, 3 ，朱卓慧 1, 2 1. 中南大学 资源与安全工程学院，湖南 长沙，410083； 2. 湖南科技大学 能源与安全工程学院，湖南 湘潭，411201； 3. 湖南科技大学 煤炭资源清洁利用与矿山环境保护湖南省重点实验室，湖南 湘潭，411201 摘要考虑采空区胶结体在强度形成区内对顶板的支撑载荷与距离工作面长度呈线性关系，基于垮落法两端固定 梁模型，建立胶结充填开采两端固定岩梁力学模型，得到岩梁剪切力、弯矩分布和两端支座反力的表达式；提出 充填开采极限跨距概念， 从岩梁抗拉、 抗剪强度推导出极限跨距表达式； 提出充填开采工作面极限推进速度概念， 并推导出其表达式。应用模型和概念公式对某矿 2414 工作面进行计算。研究结果表明充填开采时，岩梁最大 剪切力、弯矩位于煤壁处，与垮落法开采相比，剪切力和弯矩更小；增加支柱架的支撑力，可减小岩梁两端剪 切力和弯矩； 按抗拉和抗剪强度计算充填开采极限跨距分别为 24.6 m 和 85.8 m， 胶结体须在 12.5 d 内形成抵抗上 覆岩层载荷的强度；岩梁剪切力和弯矩分布均为非对称性；煤壁处的支座反力、弯矩分别为采空区侧岩梁端 2.28 和 1.49 倍；充填开采有利于采空区后部沿空巷道的维护。 关键词充填开采；胶结；力学模型；极限跨距；推进速度 中图分类号TD323 文献标志码A 文章编号1672−7207201408−2793−06 Mechanical model of rock beam with both ends fixed and force analysis of roof fracture in cemented filling mining LI Shilin 1, 2, 3 , FENG Tao 2, 3 , ZHU Zhuohui 1, 2 1. School of Resources and Safety Engineering, Central South University, Changsha 410083, China; 2. School of Mining and Safety Engineering, Hunan University of Science and Technology, Xiangtan 411201, China; 3. Hunan Province Key Laboratory of Coal Resources Cleanutilization and Mine Environment Protection, Hunan University of Science and Technology, Xiangtan 411201, China Abstract A new mechanical model of rock beam with both ends fixed in cemented filling mining was established during the combined action of coal body, pillar support and backfill. Based on the mechanical model of rock beam with both ends fixed in caving mining, the relationship between the supporting effect of backfill on roof and the distance from the working face was considered to be a linear relation in the new model. The expressions of shear stress distribution, moment distribution and support reaction of two ends in beam were deduced. The new concept of limit span of roof was given, and its calculating ulas were deduced from tensile and shear strength of rock. The new concept of ultimate advance speed of work face for cemented filling mining was given, and its calculating ula was deduced. Parameters related to a mine working face 2414 were calculated by applying new model and concept ula. The results show that the positions of the maximum shear stress and moment are located in the coal wall place. The maximum shear stress and moment by cemented filling are much smaller than the one by caving . Increasing holding power of the pillar support can reduce the shear force and bending moment at both ends of the rock. Limit spans in terms of tensile 收稿日期2013−08−25；修回日期2013−10−10 基金项目国家自然科学基金资助项目51274095；湖南科技大学煤炭资源清洁利用与矿山环境保护湖南省重点实验室开放基金资助项目 Coal201106 通信作者 冯涛1957−， 男， 河北泊头人， 教授， 博士生导师， 从事复杂煤层开采、 岩层控制研究； 电话 073158290500； Email tfeng 中南大学学报自然科学版 第 45 卷 2794 and shear strength in filling mining are 24.6 m and 85.8 m, respectively. Cemented body should the strength which can resist the load from overlying strata within 12.5 d. The stress distribution at stope is changed greatly. The distributions of shear stress and moment are asymmetry, and their values reduce significantly compared with those of the caving mining . The values of support reaction and bending moment at coal wall place are respectively 2.28 and 1.49 times that of gob side. Advanced supporting and roof management should be strengthened at filling mining working face. Filling mining is favorable for maintaining the retaining roadways along gob. Key words filling mining; cementing; mechanical model; limit span; advance speed 胶结充填开采技术在国内外矿山已得到广泛推 广，但该开采条件下采场矿山压力与岩层控制的，其 作用规律和机理等尚不清晰，有待进一步研究。陈绍 杰等 [1] 提出了条带煤柱膏体充填开采覆岩时空结构模 型，陈杰等 [2] 提出了矸石充填采煤覆岩移动的弹性地 基梁模型，常庆粮等 [3] 研究了膏体充填开采覆岩稳定 性 [3] ， 马超等 [4] 研究了煤矿充填巷采中煤柱与充填体耦 合作用力学机理，李永明 [5] 研究了水体下急倾斜煤层 充填开采采场围岩的控制机理。另外，钱鸣高等 [6−14] 建立了垮落法开采条件下几种不同的顶板结构力学模 型。既有充填开采力学模型和研究大多以弹性基础梁 为基础，视充填体为线性弹性地基，未考虑煤体、支 架和充填体对顶板的联合作用，也未考虑充填体强度 形成的时空特性问题，造成研究结果与现场实际偏离 较大。针对上述不足，本文作者以垮落法两端固定梁 为基础 [7] ，将强度形成过程中胶结充填体对顶板的支 撑载荷与距离工作面长度简化为线性关系，考虑顶板 与煤体、支柱架和胶结体的耦合作用，提出胶结充 填开采两端固定梁力学模型， 并进行力学分析与计算， 在此基础上提出充填开采极限跨距和工作面极限推进 速度概念。 1 胶结充填采场顶板力学模型 1.1 顶板力学模型 在胶结充填开采中，覆岩作用的载荷通过顶板岩 层分散地作用在煤体、支柱架和采空区充填体上， 采空区上覆岩层的移动变形因充填材料的支撑作用而 得到有效阻止，上覆岩层出现小型弯曲带和裂隙带， 一般不发生贯穿性断裂，有良好的连续性，比传统垮 落法开采产生的移动变形小得多 [3] 。充入采空区中的 胶结体材料随着工作面的向前推进，在终期强度形成 前，强度将随时间推移而增大，逐渐能抵抗上覆岩层 施加的作用力。胶结充填开采采场内，顶板、煤体、 支柱架和充填体形成耦合支护结构。 基于上述因素，并假设顶板在胶结体充入前没有 弯曲下沉，充填体全部接顶，以垮落法开采的两端固 定梁为基础，建立“煤体−支柱架−胶结体”联合作用 下的胶结充填开采顶板岩梁力学模型，如图 1 所示。 图１中工作面煤层埋深为 H，厚度 h 的煤层顶板为弹 性， 岩梁上覆岩层厚度为H−h， 岩梁在控顶区范围内 由支柱架支撑，控顶区之外的采空区顶板由胶结体 充填材料支撑，充填区因胶结体充填材料强度形成特 性分为充填体强度形成区和终期强度充填体支撑区。 图 1 胶结充填开采条件下岩梁力学模型 Fig. 1 Mechanics model of rock beam in cemented filling mining 1.2 模型力学分析 选取图 1 中煤层煤壁处至充填体强度形成区B 与终期强度充填体支撑区C交界面之间上覆厚度 h、 单位宽度的顶板为研究对象，将该段顶板视为一端由 工作面煤壁、另一端由终期强度充填体支撑的两端固 定弹性梁，岩梁受到上覆岩层载荷、采场支柱架及 充填体支撑作用， 岩梁受力分析如图 2 所示。 图 2 中， l 为支柱架控顶区宽度 a 与充填体强度形成区宽度 b 之和；R1 和 R2 分别为岩梁两端的支座反力；M1 和 M2 分别为岩梁两端的弯矩；q 为H−h厚度的上覆岩层重 力作用对岩梁产生均布载荷；q1 为支柱架控顶区 A 对岩梁产生均布支撑作用力；q2 为胶结体在能完全抵 抗上覆岩层载荷而不发生塑性破坏时对岩梁的支撑作 用力。在工作面正常推进情况下，胶结充填材料强度 在刚充入控顶区后部采空区时可视为 0 MPa，在强度 形成区内随时间而增大，即随距离工作面的长度增长 而增大。充填体强度的变化，将导致其对上覆顶板支 撑载荷的变化。将强度形成区内充填体对顶板的支撑 载荷与距离工作面的长度简化为线性关系。 第 8 期 李石林，等胶结充填开采两端固定岩梁模型及梁式断裂分析 2795 图 2 胶结充填开采两端固定岩梁受力分析 Fig. 2 Force analysis of rock beam with both ends fixed in cemented filling mining 因为工作面后部采空区中支柱架和充填体的介 入，顶板岩梁成为非对称弹性梁，依据结构力学方 法 [15−17] ，可得支座反力 R 1 和 R2 为        − − − − − − − − 5 2 1 2 1 2 1 2 1 5 2 1 4 1 2 1 2 1 3 3 2 2 2 2 3 1 2 2 3 2 3 3 2 2 1 1 l b l b b q l a l a q ql R l b l b q l a l a a q ql R 1 由式1可知，由于支架和充填体的支撑作用，岩 梁两端的支座反力均小于垮落法开采时对称梁两端的 支座反力ql/2 [7] ，工作面煤壁处和后部沿空留巷处的 矿压将减小， 有助于减少片帮、 顶板管理和巷道维护。 加大支柱架的支撑力，可减小支座反力。 取岩梁内任一截面，其剪切力 Qx 表达式为 11 2 2 11 , 0 , 2 x x QRqq xxa q QRqxq axaaxl b −−    −−   ≤ ≤ ≤ ≤ 2 分析式2可知，岩梁在[0，l]内最大剪切力发生在 梁端煤壁处，即 x0 时有最大值，QmaxQ0R1。 取岩梁内任意一截面，其弯矩 Mx 表达式为 2 111 2 111 3 2 1 , 0 2 1 22 , 6 x x MMR xqq xxa a MMR xqxq a x q xaaxl b  −−    −−−−    −   ≤ ≤ ≤ ≤ 3 式3中，M1 由结构力学求解为 5 3 1 12 3 8 6 12 12 3 2 2 2 2 1 2 1 l b l b q l a l a a q ql M − − − 4 分析式3可知，岩梁在[0，l]内最大弯矩 Mmax 位 于煤壁处，即 x0 时有最大值，MmaxM0M1。由式 4可知，在胶结充填开采条件下岩梁最大弯矩比全部 垮落法的小−ql 2 /12 [7] ，加大支柱架的支撑力，可减 小弯矩。但因煤壁处往往不能抵抗住固端弯矩，将在 该处将出现塑性铰， 煤壁被压酥， 弯矩将向跨间转移， 跨间弯矩变大。 2 充填开采极限跨距 在充填过程中，设计的材料强度不足、充填不及 时、充填体强度形成缓慢等因素会导致老顶断裂。在 充填开采过程中，老顶达到初次断裂时的跨距称为充 填开采极限跨距。掌握充填开采老顶的极限跨距，对 充填采场顶板来压、 岩层移动控制、 工作面推进速度、 充填步距、充填体强度设计等具有重要的作用。应用 材料力学方法，从岩梁抗拉和抗剪强度极限 2 个方面 研究充填开采极限跨距。 已知梁内任意点的正应力为 [7] z x x I y M σ 5 式中Mx 为该点所在断面的弯矩；yx 为该点离断面中 性轴的距离；Iz 为对称中性轴的断面矩。 取梁为单位宽度，则梁的断面矩 12 / 3 h I z 其 中，h 为老顶岩层的厚度。因而任意点的正应力为 3 / 12 h y M x x σ ， 最大拉应力为 2 max max / | | 6 h M σ 。 若以最大拉应力作为岩层断裂的依据， 则当 T max R σ 时，岩层在该处的正应力达到该处的抗拉强度极限， 岩层将在该处断裂，形成的极限跨距 LlT 可用式6 求解 2 1 2 max T / | | 6 / | | 6 h M h M R 6 将式4和 a L b − lT 代入式6，简化得到充填开 采极限跨距 LlT 的求解公式 − − − − 2 lT 2 2 2 2 T 2 1 3 lT 2 2 4 lT 5 2 3 10 30 5 2 3 L q q a q h R a q L q q a q L 0 5 2 5 3 5 2 40 7 2 4 2 1 lT 3 2 1 2 − − − − q q a q q L a q q q q 7 岩梁任意点的剪应力为 4 2 3 3 2 2 h y h Q x x xy − τ 8 式中Qx 为该点的剪切力；h 为岩层厚度。 最大剪应力 max xy τ 发生在矩形断面梁的中性轴 上，即 yx0，因此， h Q x xy 2 3 max τ 。若以最大剪应 力作为岩层断裂的依据，最大剪切力发生在梁的煤壁 端， h R xy 2 3 1 max τ 。当 max xy τ 达到岩石极限强度 S R 时，形成的极限跨距 lS L 可用下式求解 中南大学学报自然科学版 第 45 卷 2796 h R R xy 2 3 1 max S τ 9 将式1代入式9，简化得到 LlS 求解公式 − − − − − 2 lS 2 2 2 3 lS 2 1 2 4 lS 3 10 3 9 30 40 60 21 L q q a q L q q h R a q a q L s 0 3 10 5 2 3 10 3 20 2 4 1 2 lS 3 2 2 1 − − − − q q a q q L a q q q q 10 对于某个确定的工作面， 式8和10中的 RT， RS， q，q2 和 h 为已知数，在支柱架型号与支护方式选定 后，q1 和 a 也为已知数，因此，这 2 个方程为一元四 次方程。 3 充填开采工作面极限推进速度 胶结充填工作面向前推进时，虽然采空区得到了 胶结体的支撑作用，但当推进速度过快时，控顶距与 胶结体强度形成区宽度之和大于充填开采极限跨距， 因采空区中的胶结体强度尚未形成能抵抗上覆岩层载 荷的强度而造成塑性破坏，将导致顶板破断。充填工 作面在正常推进下，能保证顶板不破断的工作面最大 推进速度称为充填开采工作面极限推进速度。掌握工 作面极限推进速度对充填开采工作面的采煤工艺、充 填工艺设计等具有理论指导作用。极限跨距与工作面 极限推进速度关系如下 t a L v − m 11 式中vm 为工作面极限推进速度，m/d；a 为控顶距， m； t 为工作面胶结体形成能支撑上覆岩层载荷的强度 所需要的时间，d；L 为极限跨距，m。 由式11可知， 对于某个确定工作面，L 和 a 可视 为固定值，vm 随 t 的缩短而增大。因此，可通过改变 胶结体形成能支撑上覆岩层载荷的强度所需要的时间 t来改变极限推进速度， 从而改变工作面产量， t 可通 过改变充填材料类型和配比来实现。当充填材料类型 和配比确定时， t 为固定值， 可依据极限跨距来制定工 作面的极限推进速度，从而指导生产。 4 工程算例 湖南某煤矿“三下”呆滞资源量大，在采用煤矸石 胶结充填开采技术试采 2414 工作面。 该面开采 1 号煤 层，平均煤层厚度为 1.9 m，煤层倾角为 15，平均开 采深度 444.4 m，直接顶和老顶为 15 m 的长石石英中 粗粒砂岩，顶板坚硬，完整性好，上覆各岩层力学计 算参数见表 1。所采工作面为综采长壁工作面，走向 长度为 650 m，倾斜长度为 110 m，日推进 1.6 m，控 顶距 4.5 m，支撑掩护式支架支护强度为 0.85 MPa， 充填开采法管理顶板，胶结体为以煤矸石为骨料、添 加水泥和粉煤灰的充填材料。依据上述研究可知 a4.5 m；q1850 kPa； ∑ − 1 1 n i i i h q γ 10 619.24 kPa； ∑ n i i i h q 1 2 γ 11 015.24 kPa。 表 1 各岩层力学计算参数 Table 1 Mechanical calculation parameters of rock stratum 序号 围岩从上而下 平均层厚/m 容重 γ/g∙cm ∙3 1 表土层 25.7 2.20 2 砂质泥岩 110.5 2.32 3 中粒砂岩 135.8 2.64 4 砂质泥岩 9.8 2.32 5 中粒砂岩 77.4 2.64 6 砂质泥岩 67.0 2.32 7 砂岩 3.2 2.50 8 中粒砂岩 15.0 2.64 9 1 号煤层 1.9 1.30 煤层顶板岩层的抗剪强度 RS 为 33 MPa，抗拉强 度RT 为10 MPa， 按式7和9计算其极限跨距有效值， 按抗拉强度计算，LlT24.6 m，按抗剪强度计算， LlS85.8 m。 取 LlT 为充填开采极限跨距，由式11可知 5 . 12 6 . 1 5 . 4 6 . 24 m − − v a L t 12 即工作面胶结体必须在少于 12.5 d 的时间内形成能支 撑上覆岩层载荷的强度，才能确保顶板不破断。胶结 体强度形成区宽度为极限跨距与控顶距的差值， bL−a 13 即 b20.1 m。将上述参数代入胶结充填开采两端固定 岩梁力学模型如图 3 所示，其剪切力分布与弯矩分 布分别如图 4 和图 5 所示。 由图 4 和图 5 可知胶结充填开采条件下的岩梁 剪切力和弯矩为非对称分布；顶板最大剪应力和最大 弯矩所在位置仍然在煤壁处，与较垮落法管理顶板开 采时相同；岩梁两端的弯矩变化梯度大；煤壁处的支 座反力、弯矩分别为采空区侧岩梁端 2.28 和 1.49 倍， 充填开采有利于采空区后部沿空留巷的维护。 第 8 期 李石林，等胶结充填开采两端固定岩梁模型及梁式断裂分析 2797 图 3 2414 工作面两端固定岩梁力学模型 Fig. 3 Mechanics model of rock beam with both ends fixed in 2414 backfill mining face 图 4 2414 充填开采工作面岩梁剪切力分布单位kN Fig. 4 Shear stress distribution of rock beam in 2414 backfill mining face 图 5 2414 充填开采工作面岩梁弯矩分布单位kN∙m Fig. 5 Moment distribution of rock beam in 2414 backfill mining face 5 结论 1 采空区中支柱架与胶结体的介入， 使充填开 采顶板应力状态与其他开采方法的应力状态差异大。 基于煤体、支柱架和充填体与顶板的耦合作用及充 填体强度形成特性，建立胶结充填开采两端固定岩梁 力学模型，提出充填开采极限跨距和工作面极限推进 速度概念，为胶结充填开采岩层控制理论的建立提供 便利，为充填开采工艺设计提供依据。 2 胶结充填开采工作面顶板岩梁剪切力和弯矩 为非对称分布，煤壁处的支座反力和弯矩值均比采空 区侧岩梁端的大，充填开采有利于采空区后部沿空留 巷的维护。 3 本研究中将胶结体对顶板的支撑载荷与距离 工作面的长度简化为线性关系仍有不足，需进一步考 虑其不同时空的增长特性。 参考文献 [1] 陈绍杰, 郭惟嘉, 周辉, 等. 条带煤柱膏体充填开采覆岩结构 模型及运动规律[J]. 煤炭学报, 2011, 367 1081−1086. 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