300MW燃煤锅炉SNCR过程的数值模拟.pdf

第４２卷第４期２０１２年７月东南大学学报（自然科学版）ＪＯＵＲＮＡＬＯＦＳＯＵＴＨＥＡＳＴＵＮＩＶＥＲＳＩＴＹ（ＮａｔｕｒａｌＳｃｉｅｎｃｅＥｄｉｔｉｏｎ）Ｖｏｌ．４２Ｎｏ．４Ｊｕｌｙ２０１２ｄｏｉ１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１－０５０５．２０１２．０４．０２２３００ＭＷ燃煤锅炉ＳＮＣＲ过程的数值模拟姜敏金保癉周英贵王晓佳（东南大学能源热转换及其过程测控教育部重点实验室，南京２１００９６）摘要利用ＦＬＵＥＮＴ软件对３００ＭＷ燃煤锅炉的选择性非催化还原（ＳＮＣＲ）过程进行了模拟．重点分析尿素溶液的喷射位置、液滴喷射速度、雾化平均粒径对ＳＮＣＲ过程脱硝效率以及漏氨量的影响，从而得到实际运行过程中最佳运行条件．结果显示，增加喷射速度能加快蒸发过程；雾化粒径越大越有利于还原剂的平均分布，但也会延长蒸发时间；在第１，２层同时喷射尿素溶液，并控制雾化平均粒径为０  ３ｍｍ和液滴喷射速度为３０ｍ／ｓ时，能够获得较好的脱硝效果．将不同氨氮摩尔比模拟结果与实际过程进行对比，结果表明两者能够较好地吻合．关键词数值模拟；选择性非催化还原；雾化；氮氧化物中图分类号Ｘ５１１文献标志码Ａ文章编号１００１－０５０５（２０１２）０４  ０６９１  ０５ＮｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆＳＮＣＲｉｎａ３００ＭＷｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄ  ｃｏａｌｂｏｉｌｅｒＪｉａｎｇＭｉｎＪｉｎＢａｏｓｈｅｎｇＺｈｏｕＹｉｎｇｇｕｉＷａｎｇＸｉａｏｊｉａ（ＫｅｙＬａｂｏｒａｔｏｒｙｏｆＥｎｅｒｇｙＴｈｅｒｍａｌＣｏｎｖｅｒｓｉｏｎａｎｄＣｏｎｔｒｏｌｏｆＭｉｎｉｓｔｒｙｏｆＥｄｕｃａｔｉｏｎ，ＳｏｕｔｈｅａｓｔＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｎａｎｊｉｎｇ２１００９６，Ｃｈｉｎａ）ＡｂｓｔｒａｃｔＭｏｄｅｌｉｎｇａｎｄｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｆｏｒＳＮＣＲ（ｓｅｌｅｃｔｉｖｅｎｏｎ  ｃａｔａｌｙｔｉｃｒｅｄｕｃｔｉｏｎ）ｉｎａ３００ＭＷｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄ  ｃｏａｌｂｏｉｌｅｒｗｅｒｅｃｏｎｄｕｃｔｅｄｂａｓｅｄｏｎｔｈｅＦＬＵＥＮＴｓｏｆｔｗａｒｅ．Ｍａｉｎｆａｃｔｏｒｓｉｎｃｌｕ  ｄｉｎｇｔｈｅｉｎｊｅｃｔｉｏｎｐｏｓｉｔｉｏｎｏｆｕｒｅａ  ｓｏｌｕｔｉｏｎ，ｄｒｏｐｌｅｔｖｅｌｏｃｉｔｙ，ｄｒｏｐｌｅｔｓｉｚｅａｎｄｔｈｅｉｒｉｎｆｌｕｅｎｃｅｏｎＮＯｘｒｅｍｏｖａｌｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙａｎｄａｍｍｏｎｉａｓｌｉｐｗｅｒｅａｎａｌｙｚｅｄ，ｔｈｕｓｔｈｅｂｅｓｔｏｐｅｒａｔｉｏｎａｌｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｗｅｒｅｏｂ  ｔａｉｎｅｄ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｉｎｄｉｃａｔｅｔｈａｔｉｎｃｒｅａｓｉｎｇｔｈｅｉｎｊｅｃｔｉｏｎｓｐｅｅｄｃａｎａｃｃｅｌｅｒａｔｅｔｈｅｅｖａｐｏｒａｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓ．Ｔｈｅｇｒｅａｔｅｒｔｈｅｄｒｏｐｌｅｔｓｉｚｅｉｓ，ｔｈｅｂｅｔｔｅｒｔｈｅｒｅｄｕｃｔａｎｔｄｉｓｔｒｉｂｕｔｅｓ，ａｎｄｔｈｅｌｏｎｇｅｒｔｈｅｅｖａｐｏｒａｔｉｏｎｔｉｍｅｉｓ．Ｉｎｊｅｃｔｉｎｇｕｒｅａ  ｓｏｌｕｔｉｏｎｏｎｂｏｔｈｔｈｅｆｉｒｓｔａｎｄｓｅｃｏｎｄｆｌｏｏｒｗｉｔｈａｍｅａｎａｔｏｍｉｚｉｎｇｐａｒｔｉｃｌｅｓｉｚｅｏｆ０  ３ｍｍａｎｄａｖｅｌｏｃｉｔｙｏｆ３０ｍ／ｓｓｈｏｗｓａｎｉｄｅａｌｒｅｓｕｌｔ．Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎａｎｄｍｅａｓｕｒｅｄｖａｌｕｅｓｕｎｄｅｒｄｉｆ  ｆｅｒｅｎｔｍｏｌａｒｒａｔｉｏｓｏｆＮＨ３／ＮＯａｒｅｃｏｍｐａｒｅｄ，ｗｈｉｃｈｓｈｏｗｓａｇｏｏｄａｇｒｅｅｍｅｎｔ．Ｋｅｙｗｏｒｄｓｎｕｍｅｒｉｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ；ｓｅｌｅｃｔｉｖｅｎｏｎ  ｃａｔａｌｙｔｉｃｒｅｄｕｃｔｉｏｎ；ａｔｏｍｉｚｉｎｇ；ｎｉｔｒｉｃｏｘｉｄｅ收稿日期２０１２  ０３  １２．作者简介姜敏（１９８８），女，硕士生；金保癉（联系人），男，教授，博士生导师，ｂｓｊｉｎ＠ｓｅｕ．ｅｄｕ．ｃｎ．基金项目科技部中欧国际合作资助项目（２０１０ＤＦＡ６１９６０）．引文格式姜敏，金保癉，周英贵，等．３００ＭＷ燃煤锅炉ＳＮＣＲ过程的数值模拟［Ｊ］．东南大学学报自然科学版，２０１２，４２（４）６９１６９５．［ｄｏｉ１０．３９６９／ｊ．ｉｓｓｎ．１００１－０５０５．２０１２．０４．０２２］燃煤电厂的ＮＯｘ排放是重要的污染源．针对ＮＯｘ的排放，目前电站广泛采用的控制方法主要有选择性非催化还原技术（ＳＮＣＲ）和选择性催化还原技术（ＳＣＲ）等．ＳＮＣＲ技术相对于ＳＣＲ技术，投资和运行成本低．通过在炉膛中喷入还原剂的方法，有利于旧电厂的改造，比较适合中国国情．但ＳＮＣＲ技术的还原效果受到多方面的制约，如反应温度、混合程度、还原剂的停留时间、氨氮摩尔比、烟气组分、ＮＯｘ的初始浓度等［１］．在实验室条件下，能达到８０％～９０％的还原率，但是由于还原剂与ＮＯｘ混合不理想等原因，在实际的运行过程中，脱硝率一般不会超过５０％．ＳＮＣＲ过程非常复杂，因实验过程中无法测出炉内的温度场及浓度场，给研究工作带来了很多不便，而数值模拟可以详细地反映出这一过程．Ｎｇｕｙｅｎ等［２３］以ＦＬＵＥＮＴ软件为平台，利用简化的还原反应对管式炉中的ＳＮＣＲ过程进行了模拟，表明数值模拟的方法具有一定的指导性．但由于规模较小，其结果对锅炉实际运行帮助有限．本文在前人研究的基础上，使用ＦＬＵＥＮＴ软件对大型３００ＭＷ燃煤锅炉进行三维全尺寸模拟，针ｈｔｔｐ／／ｊｏｕｒｎａｌ．ｓｅｕ．ｅｄｕ．ｃｎ对燃烧温度、ＮＯｘ生成及ＳＮＣＲ过程进行预测，研究尿素溶液喷射位置、喷射速度、雾化粒径以及摩尔比对脱硝效果的影响，确定其最佳运行参数．１模型及计算方法１  １数学模型炉膛中的燃烧模拟已较为成熟，采用ＲＮＧκ  ε 模型预测炉膛内烟气的流动状态，该模型相对于标准 κ  ε模型考虑了旋流的影响．采用离散相模型处理煤粉，模拟煤粉运动采用拉格朗日随机轨道模型．由于炉膛内温度较高，辐射传热占主要地位，采用Ｐ  １模型模拟辐射传热．焦炭热解采用双竞争反应热解模型，挥发分燃烧采用混合分数概率密度函数（ｐｒｏｂａｂｉｌｉｔｙｄｅｎｓｉｔｙｆｕｎｃｔｉｏｎ，ＰＤＦ）法，焦炭燃烧采用动力扩散模型．利用ＳＩＭＰＬＥ算法，采用一阶迎风格式对控制方程进行求解．由于燃烧过程中产生的ＮＯｘ浓度非常小，对煤粉的燃烧过程几乎没有影响，所以预测ＮＯｘ生成采用燃烧后处理方法．由于快速型ＮＯｘ的生成量较少，所以本文只考虑燃料型及热力型ＮＯｘ的生成．其中，假设９０％的挥发分氮转变为ＨＣＮ，其余则转变为ＮＨ３，而焦炭氮直接氧化为ＮＯ［４］．选用尿素作为ＳＮＣＲ过程的还原剂，质量分数为５０％的尿素溶液与稀释水混合后经雾化喷入炉膛中，经过水的蒸发、尿素分解及ＨＮＣＯ的水解３个步骤后与ＮＯｘ反应［５６］１）水的蒸发ＣＯ（ＮＨ２）２（ａｑ →）ＣＯ（ＮＨ２）２（ｓ或ｌ）＋Ｈ２Ｏ（ｇ）（１）２）尿素分解ＣＯ（ＮＨ２）２（ｓ或ｌ →）ＮＨ３（ｇ）＋ＨＮＣＯ（ｇ）（２）３）ＨＮＣＯ的水解ＨＮＣＯ（ｇ）＋Ｈ２Ｏ（ｇ →）ＮＨ３（ｇ）＋ＣＯ２（ｇ）（３）湍流与化学反应的耦合选用涡耗散概念（ＥＤＣ）模型．本文中尿素的分解动力学参数采用由Ａｏｋｉ等［７］提出的分解反应模型，该化学反应动力学模型与尿素瞬间分解的假设相比，更接近于实验值［８］．对于ＮＯｘ与还原剂反应的过程，Ｂｒｏｕｗｅｒ等［９］提出了简化的７步反应模型，Ｎｇｕｙｅｎ等［３］又对该模型进行了改进．本文中采用的尿素分解及简化还原反应的动力学参数如表１所示．表１尿素分解及简化还原反应的动力学参数序号反应方程指前因子Ａ／（ｍ３ｓ－１Ｋ－ｂｋｍｏｌ－１）温度指数ｂ活化能Ｅａ／（Ｊｋｍｏｌ－１）１ＣＯ（ＮＨ２）→ ２ＮＨ３＋ＨＮＣＯ１  ２７１０４０６  ５０１０７２ＣＯ（ＮＨ２）２＋Ｈ２→Ｏ２ＮＨ３＋ＣＯ２６  １３１０１００８  ７８１０７３ＮＨ３＋→ＮＯＮ２＋Ｈ２Ｏ＋Ｈ４  ２４１０５５  ３０３  ５０１０８４ＮＨ３＋Ｏ→ ２ＮＯ＋Ｈ２Ｏ＋Ｈ３  ５０１０２７  ６５５  ２４１０８５ＨＮＣＯ＋→ＭＨ＋ＮＣＯ＋Ｍ２  ４０１０１４０  ８５２  ８５１０８６ＮＣＯ＋→ＮＯＮ２Ｏ＋ＣＯ１  ００１０１００－１  ６３１０６７ＮＣＯ＋→ＯＨＮＯ＋ＣＯ＋Ｈ１  ００１０１３００８Ｎ２Ｏ＋→ＯＨＮ２＋Ｏ２＋Ｈ２  ００１０１２０４  １９１０７９Ｎ２Ｏ＋→ＭＮ２＋Ｏ＋Ｍ１  ６０１０１４０２  １６１０８注反应１和反应２为尿素分解反应［７］；反应３～反应９为简化还原反应［３］；Ｍ为反应的中间体．１  ２边界条件及初始条件计算原型为３００ＭＷ四角切圆煤粉炉，炉膛宽１２  ４６８ｍ，深１４  ０４８ｍ，总高５２  １ｍ，具体参数如图１所示．根据锅炉在ＢＭＣＲ（最大连续蒸发量）下的实际运行情况，确定模型进口一次风、二次风速度分别为２５，４４ｍ／ｓ，温度分别为３４８，６０６Ｋ．煤粉的速度及温度与一次风相同，给煤总量为３６  ６７ｋｇ／ｓ，煤质分析如表２所示．锅炉水平烟道中布置有大量的过热器、再热器管道，若按照实际状况来模拟，划分的网格数会较多，对计算机的要求较高，且耗费大量时间．所以本文将过热器、再热器管群简化为一定厚度的屏，并且适当减少屏的数量，这样网格数会相应减少．同图１四角切圆煤粉炉各示意图（单位ｍ）２９６东南大学学报（自然科学版）第４２卷ｈｔｔｐ／／ｊｏｕｒｎａｌ．ｓｅｕ．ｅｄｕ．ｃｎ时考虑到计算机的硬件限制，将燃烧及ＳＮＣＲ部分分开计算，并将炉膛出口的速度、温度、浓度场导入ＳＮＣＲ计算域的进口．简化后燃烧部分的网格数为１  ４３１０６，ＳＮＣＲ部分的网格数为７  ８１０５．尿素溶液喷射方式采用ｓｏｌｉｄ  ｃｏｎｅ类型，锥形角为１４，粒径分布符合ｒｏｓｉｎ  ｒａｍｍｌｅｒ，最小粒径为０  ０３ｍｍ，最大粒径为０  ８ｍｍ，稀释后的尿素溶液质量分数为５％．在实际运行时，炉膛的温度及烟气流动基本稳定．确定喷射位置后，ＳＮＣＲ过程的脱硝效率与尿素溶液的喷射速度ｕ、颗粒粒径ｄ及氨氮摩尔比ｒ有关．计算时，改变其中一个变量，其他的按照基准参数设定（见表３）．表２燃料的元素分析及工业分析元素分析／％工业分析／％ｗ（Ｃａｒ）ｗ（Ｈａｒ）ｗ（Ｏａｒ）ｗ（Ｎａｒ）ｗ（Ｓａｒ）ＡａｒＶａｒＭａｒ低位发热量／（ｋＪｋｇ－１）５６  ０６３  ３８  ０１０  ６１０  ５６２１  ８６２３  ４０９  ６０２１２００表３计算参数参数ｕ／（ｍｓ－１）ｄ／ｍｍｒ基准参数３００  ３１  ２变化范围１５～４００  １～０  ７０  ６～２．０２结果与讨论燃烧的模拟首先进行连续相的流动计算，然后与离散相进行耦合，最后加入传热及燃烧反应．图２为炉内的温度场纵向剖面．可以看出，ＳＮＣＲ合适的温度窗口大约在标高４０～４５ｍ之间．图２锅炉纵向剖面温度分布（单位Ｋ）２  １各因素对ＳＮＣＲ过程的影响２  １  １还原剂喷入点位置的影响还原剂的喷入位置很大程度上影响到还原效果，温度过高，还原剂易被氧化；温度过低，造成还原剂的逃逸，对下游设备造成腐蚀．吕洪坤等［１０］对电站锅炉ＳＮＣＲ过程进行了试验研究，得出最佳脱硝炉膛温度约为１２２３Ｋ，选择在高温侧喷射能够减少ＮＨ３的逃逸，但同时也会有较多Ｎ２Ｏ生成．本文选择在平均温度１４４２，１２００，１１００Ｋ的平面上布置喷嘴，标高分别为３５，４０和４２ｍ，由下往上称为第１层，第２层和第３层．其中第１层在前墙、左墙和右墙上共布置２１个喷嘴，第２，３层只在前墙布置９个喷嘴．为了研究喷入点位置对脱硝的影响，本文分别对４种工况进行了研究比较，分别为第１层、第２层、１，２层组合及１，２，３层组合，设定每个喷嘴喷射量相同，模拟结果如图３（ａ）所示．图３各因素对脱硝效率及漏氨的影响３９６第４期姜敏，等３００ＭＷ燃煤锅炉ＳＮＣＲ过程的数值模拟ｈｔｔｐ／／ｊｏｕｒｎａｌ．ｓｅｕ．ｅｄｕ．ｃｎ由图３（ａ）可得，单独投运第１层获得了最大的脱硝效率及最小的漏氨量．炉膛三面布置喷枪的方式使得溶液更易到达炉膛中心，有利于烟气与尿素溶液的均匀混合．尿素溶液进入炉膛经水分蒸发分解后再与ＮＯｘ反应，粒径０  ３ｍｍ的液滴在炉膛中的停留时间约为０  ５～０  ６ｓ，而烟气在折焰角处的烟气速度为７～１０ｍ／ｓ，假设液滴的速度与烟气流速相同，则０  ３ｍｍ的尿素溶液液滴在炉膛中运动３  ５～６ｍ后开始分解成氨气和ＨＮＣＯ，后者再与ＮＯｘ混合发生还原反应．所以第１层虽然喷射点温度较高，但大部分液滴在反应区间内蒸发完并与ＮＯｘ反应，获得了较好的脱硝效果．第２层与第３层喷射的液滴大部分在温度区间外完成蒸发过程，因温度过低反应不完全而发生氨逃逸．单独投运第１层，虽能够获得较好的脱硝效果，但由于温度高，会生成大量的Ｎ２Ｏ；单独投运第２层，效果较差；１，２层组合以及１，２，３层组合脱硝效果较好，但是３层全部投运引起氨的逃逸较多，对下游设备有影响．综上所述，１，２层组合效果最佳．２  １  ２液滴喷射速度的影响液滴喷射速度从２０ｍ／ｓ增加到４０ｍ／ｓ，对还原率及漏氨的影响如图３（ｂ）所示．由图可见，随着速度的增加，还原率有所增加，漏氨量减少．喷射速度对脱硝效果的影响主要表现在对混合和蒸发２个过程．一方面增大液滴喷射初速度有利于增加液滴的轨迹长度，使得液滴更易穿透到主流区深处，使得烟气与还原剂的混合更均匀；另一方面，速度的增加有利于气流与液滴之间的传热传质，蒸发速度加快，蒸发时间变短，颗粒在反应区间外完成蒸发的概率减少［１１］．当液滴喷射速度为２０ｍ／ｓ时，液滴的平均停留时间为０  ９２ｓ；而速度增加到４０ｍ／ｓ时，缩短到０  ８４ｓ，停留时间大大减少．以上２个因素导致还原率随液滴喷射速度的增大而增大．但是液滴喷射速度大于３０ｍ／ｓ后的还原率变化并不明显，原因可能是喷射速度对蒸发的影响变小．而喷射速度越大，耗能则越高．所以液滴喷射初速度选择３０ｍ／ｓ较合适．２  １  ３液滴雾化粒径的影响粒径小的液滴，由于刚性差，穿透能力小，不能到达炉膛中心，只能还原近壁面部分的氮氧化物，导致还原率较小；相反粒径大的液滴，刚性强，能够到达炉膛中心，但是蒸发过程需要的时间较长，可能在反应区间内未蒸发完，导致还原剂在合适的温度区间内停留时间过短，反应不完全，出口的氨含量增加，还原率降低．图３（ｃ）的模拟结果也证明了这一点．随着液滴粒径的增大，漏氨量呈现上升的趋势，而平均粒径为０  ３ｍｍ的雾化条件，穿透能力好且在反应窗口的停留时间长，获得了最佳的还原率和较低的漏氨量．２  ２模拟结果比较在不同氨氮摩尔比下模拟脱硝效率，由图４可见，摩尔比越大，喷入的还原剂越多，还原率增大，在氨氮摩尔比大于１  ８后还原率趋于稳定．由模拟值与电厂实测值拟合出的二次曲线可见，当氨氮摩尔比为０  ６时，还原率相差最大，相对误差小于１０％．随着氨氮摩尔比的增加，２条曲线逐渐接近，模拟结果与实测结果较为吻合［１２］．氨氮摩尔比对还原率的影响，一方面是由还原剂量的变化引起的；另一方面，液流量的变化也有一定作用．氨氮摩尔比越大，尿素溶液流量也越大．增加液流量，延长了蒸发时间．在速度不变的情况下，液滴更容易进入炉膛中心，增加混合，有利于还原率的提高．但是，液流量的增加会使温度降低，影响了再热器、过热器的传热效率．由此可见，利用数值计算的方法模拟ＳＮＣＲ过程，其结果对实际运行一定有理论指导作用．图４模拟值与实测值的比较３结论１）通过对４种组合方式脱硝效果对比，研究了尿素溶液的喷射位置对还原效果的影响．尿素溶液的整个蒸发过程必须在温度窗口内完成，才能获得更好的还原效果．２）尿素溶液的喷射速度对颗粒的蒸发及混合过程有较大影响，速度越大，蒸发所需时间越短，还原剂与ＮＯｘ的混合越充分，脱硝效果更好．但是当速度大于３０ｍ／ｓ后，效果变得不明显，实际运行过程中可以选用３０ｍ／ｓ的喷射速度．３）雾化粒径越大，颗粒刚性越强，还原剂能到４９６东南大学学报（自然科学版）第４２卷ｈｔｔｐ／／ｊｏｕｒｎａｌ．ｓｅｕ．ｅｄｕ．ｃｎ达烟气主流区，增强混合过程，但是蒸发时间也越长．颗粒可能在反应区间外蒸发完，导致氨和ＨＮ  ＣＯ在温度窗口的停留时间短．颗粒粒径平均为０  ３ｍｍ，刚性强，在温度窗口有足够的停留时间，能够获得良好的脱硝效果．４）通过数值模拟的方法来研究ＳＮＣＲ过程的影响因素，确定最佳运行条件，对实际运行过程有一定指导作用．参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）［１］ＪａｖｅｄＭＴ，ＩｒｆａｎＮ，ＧｉｂｂｓＢＭ．Ｃｏｎｔｒｏｌｏｆｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ  ｇｅｎｅｒａｔｅｄｎｉｔｒｏｇｅｎｏｘｉｄｅｓｂｙｓｅｌｅｃｔｉｖｅｎｏｎ  ｃａｔａｌｙｔｉｃｒｅ  ｄｕｃｔｉｏｎ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌＭａｎａｇｅｍｅｎｔ，２００７，８３（３）２５１２８９．［２］ＮｇｕｙｅｎＴＤＢ，ＫａｎｇＴ，ＬｉｍＹ，ｅｔａｌ．Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆｕｒｅａ  ｂａｓｅｄＳＮＣＲｔｏａｍｕｎｉｃｉｐａｌｉｎｃｉｎｅｒａｔｏｒｏｎ  ｓｉｔｅｔｅｓｔａｎｄＣＦＤｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ［Ｊ］．ＣｈｅｍｉｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＪｏｕｒ  ｎａｌ，２００９，１５２（１）３６４３．［３］ＮｇｕｙｅｎＴＤＢ，ＬｉｍＹ，ＫｉｍＳ，ｅｔａｌ．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｎｄｃｏｍｐｕｔａｔｉｏｎａｌｆｌｕｉｄｄｙｎａｍｉｃｓ（ＣＦＤ）ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｕｒｅａ  ｂａｓｅｄｓｅｌｅｃｔｉｖｅｎｏｎｃａｔａｌｙｔｉｃｒｅｄｕｃｔｉｏｎ（ＳＮＣＲ）ｉｎａｐｉｌｏｔ  ｓｃａｌｅｆｌｏｗｒｅａｃｔｏｒ［Ｊ］．Ｅｎｅｒｙ＆Ｆｕｅｌ，２００８，２２（６）３８６４３８７６．［４］ＣｈｏｉＣＲ，ＫｉｍＣＮ．Ｎｕｍｅｒｉｃａｌｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎｏｎｔｈｅｆｌｏｗ，ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎａｎｄＮＯｘｅｍｉｓｓｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｉｎａ５００ＭＷｅｔａｎｇｅｎｔｉａｌｌｙｆｉｒｅｄｐｕｌｖｅｒｉｚｅｄ  ｃｏａｌｂｏｉｌｅｒ［Ｊ］．Ｆｕｅｌ，２００９，８８（９）１７２０１７３１．［５］ＢｉｒｋｈｏｌｄＦ，ＭｅｉｎｇａｓｔＵ，ＷａｓｓｅｒｍａｎｎＰ，ｅｔａｌ．Ｍｏｄｅｌｉｎｇａｎｄｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｉｎｊｅｃｔｉｏｎｏｆｕｒｅａ  ｗａｔｅｒ  ｓｏｌｕｔｉｏｎｆｏｒａｕｔｏｍｏｔｉｖｅＳＣＲＤｅＮＯｘ  ｓｙｓｔｅｍｓ［Ｊ］．ＡｐｐｌｉｅｄＣａｔａｌｙｓｉｓＢＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ，２００７，７０（１／２／３／４）１１９１２７．［６］吕洪坤，杨卫娟，周俊虎，等．尿素溶液高温热分解特性的实验研究［Ｊ］．中国电机工程学报，２０１０，３０（１７）３５４０．ＬＨｏｎｇｋｕｎ，ＹａｎｇＷｅｉｊｕａｎ，ＺｈｏｕＪｕｎｈｕ，ｅｔａｌ．Ｉｎｖｅｓｔｉ  ｇａｔｉｏｎｏｎｔｈｅｒｍａｌｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｕｒｅａｓｏｌｕｔｉｏｎｕｎｄｅｒｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ［Ｊ］．ＰｒｏｃｅｅｄｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２０１０，３０（１７）３５４０．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［７］ＡｏｋｉＨ，ＦｕｊｉｗａｒａＴ，ＭｏｒｏｚｕｍｉＹ，ｅｔａｌ．ＭｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｏｆｕｒｅａｔｈｅｒｍａｌｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｒｅａｃｔｉｏｎｒａｔｅｆｏｒＮＯｓｅ  ｌｅｃｔｉｖｅｎｏｎ  ｃａｔａｌｙｔｉｃｒｅｄｕｃｔｉｏｎ［Ｃ］／／ＦｉｆｔｈＩｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌＣｏｎｆｅｒｅｎｃｅｏｎＴｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓａｎｄＣｏｍｂｕｓｔｉｏｎｆｏｒａＣｌｅａｎＥｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ．Ｌｉｓｂｏｎ，Ｐｏｒｔｕｇａｌ，１９９９１１５１１８．［８］ＲｏｔａＲ，ＡｎｔｏｓＤ，Ｚａｎｏｅｌｏ，ｅｔａｌ．ＥｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌａｎｄｍｏｄｅｌｉｎｇａｎａｌｙｓｉｓｏｆｔｈｅＮＯｘＯＵＴｐｒｏｃｅｓｓ［Ｊ］．Ｃｈｅｍｉ  ｃａｌＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＳｃｉｅｎｃｅ，２００２，５７（１）２７３８．［９］ＢｒｏｕｗｅｒＪ，ＨｅａｐＭＰ，ＰｅｒｓｈｉｎｇＤＷ，ｅｔａｌ．Ａｍｏｄｅｌｆｏｒｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎｏｆｓｅｌｅｃｔｉｖｅｎｏｎ  ｃａｔａｌｙｔｉｃｒｅｄｕｃｔｉｏｎｏｆｎｉ  ｔｒｏｇｅｎｏｘｉｄｅｓｂｙａｍｍｏｎｉａ，ｕｒｅａ，ａｎｄｃｙａｎｕｒｉｃａｃｉｄｗｉｔｈｍｉｘｉｎｇｌｉｍｉｔａｔｉｏｎｓｉｎｔｈｅｐｒｅｓｅｎｓｅｏｆＣＯ［Ｃ］／／Ｔｗｅｎｔｙ  ｓｉｘｔｈＳｙｍｐｏｓｉｕｍ（Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ）ｏｎＣｏｍｂｕｓｔｉｏｎ／ＴｈｅＣｏｍｂｕｓｔｉｏｎＩｎｓｔｉｔｕｔｅ．Ｎａｐｌｅｓ，Ｉｔａｌｙ，１９９６２１１７２１２４．［１０］吕洪坤，杨卫娟，周俊虎，等．电站锅炉选择性非催化还原脱硝实验研究还原区温度、尿素溶液喷射体积流量的影响［Ｊ］．浙江大学学报工学版，２００９，４３（９）１６５５１６６０．ＬＨｏｎｇｋｕｎ，ＹａｎｇＷｅｉｊｕａｎ，ＺｈｏｕＪｕｎｈｕ，ｅｔａｌ．Ｅｘｐｅｒｉ  ｍｅｎｔａｌｒｅｓｅａｒｃｈｏｎＳＮＣＲａｐｐｌｉｅｄｉｎｐｏｗｅｒｐｌａｎｔｂｏｉｌ  ｅｒｉｍｐａｃｔｏｆｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅａｎｄｕｒｅａｓｏｌｕｔｉｏｎｉｎｊｅｃｔｉｏｎｖｏｌｕｍｅｆｌｏｗｒａｔｅ［Ｊ］．ＪｏｕｒｎａｌｏｆＺｈｅｊｉａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＳｃｉｅｎｃｅ，２００９，４３（９）１６５５１６６０．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１１］王海涛，杨卫娟，周俊虎，等．液滴在高温气流中蒸发混合特性计算分析［Ｊ］．浙江大学学报工学版，２０１１，４５（５）８７８８８４．ＷａｎｇＨａｉｔａｏ，ＹａｎｇＷｅｉｊｕａｎ，ＺｈｏｕＪｕｎｈｕ，ｅｔａｌ．Ｃａｌｃｕ  ｌａｔｉｏｎａｎｄａｎａｌｙｓｉｓｏｎｅｖａｐｏｒａｔｉｏｎａｎｄｍｉｘｉｎｇｃｈａｒａｃ  ｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｄｒｏｐｌｅｔｓｉｎｈｉｇｈｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｆｌｕｅ［Ｊ］．Ｊｏｕｒ  ｎａｌｏｆＺｈｅｊｉａｎｇＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＥｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇＳｃｉｅｎｃｅ，２０１１，４５（５）８７８８８４．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）［１２］李芳芳，吴少华，曹庆喜，等．湍流混合限制下选择性非催化还原过程的数值模拟［Ｊ］．中国电机工程学报，２００８，２８（２３）４６５２．ＬｉＦａｎｇｆａｎｇ，ＷｕＳｈａｏｈｕａ，ＣａｏＱｉｎｇｘｉ，ｅｔａｌ．Ｎｕｍｅｒｉ  ｃａｌｓｉｍｕｌａｔｉｏｎｏｆｓｅｌｅｃｔｉｖｅｎｏｎ  ｃａｔａｌｙｔｉｃｒｅｄｕｃｔｉｏｎｐｒｏｃｅｓｓｗｉｔｈｔｕｒｂｕｌｅｎｃｅｍｉｘｉｎｇｉｎｆｌｕｅｎｃｅ［Ｊ］．Ｐｒｏｃｅｅｄ  ｉｎｇｓｏｆｔｈｅＣＳＥＥ，２００８，２８（２３）４６５２．（ｉｎＣｈｉｎｅｓｅ）５９６第４期姜敏，等３００ＭＷ燃煤锅炉ＳＮＣＲ过程的数值模拟

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