高速开关数字阀的电磁铁设计.pdf

电气技术 与 自动化 戴 月红 高速开关数 字阀的电磁铁 设计 ．-．】 L _ ． C 同 速 开关 数 字 阀 的 电磁 铁 设计 戴 月红 镇 江高等专科学校 ，江 苏 镇 江 2 1 2 0 0 3 摘要 从 高速 开关数 字 阀中的 电磁技 术理论 出发 ， 研 究 了高速开 关数 字 阀中的软 磁合金 材料 的选用原则 ， 计 算 了电磁铁 设计 的尺 寸， 给 出了整个 电磁铁 的设计结构 和 电磁铁部 分装 配元件 清单。 关键 词 液压 阀 ； 数 字阀； 电磁铁 中图分 类号 T HI 2； T M 5 7 文献标 志码 B 文章编号 1 6 7 1 - 5 2 7 6 2 0 1 1 0 5 - 0 1 3 0 - 0 4 De s i g n o f Di g i t a l Hi g h- Sp e e d Swi t c hi ng So l e no i d Va l v e DAI Yu e - h on g Z h e n j i a n g C o l l e g e， Z h e n j i a n g 2 1 2 0 0 3 ，C h i n a Ab s t r a c t Th i s a r t icle s t u dies t h e pr i n c i p le o f s elec t i n g s of t ma gn e t ic a l lo y ma t e r ial f or t h e h i g h - s p ee d s wi t c h i n g d i g i t a l v alv e f r 0 m t h e elec t r omag n e t ic t ec h n olo g y t h e ory c alcu la t e s t h e e l e c t r omag n e t ic d e s i g n s i z e in d e t a i l a n d t he n g i v e s t h e d e s i g n o f t h e en t i r e mag n et s t r u c t u r e a n d t h e a s s e mb l y ma gn e t p art l i s t ． Ke y wor d s h y d r a uli c v alv e； d i g it a l va lv e； s o l e n oid v alv e 0 引言 高速开关阀是随着汽车中电控燃油喷射系统产生的， 它 是电喷系统 的控制执行 器 ， 所有 喷射控 制功能都是通过 此电磁控制阀来实现的， 其工作性能直接影响燃油系统的 喷射控制特性。由于柴油机电控燃油喷射技术的迫切需 要 ， 响应时间小于 1 m s的超高压高速开关数字阀成为人 们竞相研究的一大热点。本文的液压阀所要达到的技术 指标 压力 P 2 1 MP a ， 流量 Q 6 L ／ m i n ， 频 响 3 ms 3 3 3 Hz ， 在此基础上来进行大流量的探索。在高速开关数字 阀中电磁铁决定其响应时间的一个重要参数， 因此选择高 速开关数字阀的电磁铁来进行分析与设计 ， 为相关工程技 术人员提供有价值的参考。 1 高速开关数字阀中的电磁技术理论 高速开关数字阀的电磁铁可分为线圈、 静铁芯及动铁 芯 三部 分 ， 结构 型式如 图 1所示 。基本 工作 原理 是 当线 圈 2通电后 ， 铁芯内部会产生磁通， 在磁通的作用下， 静铁 芯不动 ， 衔铁则会吸合， 衔铁的动作可使数字阀阀芯发生 联动 ， 使得阀口打开； 当线圈断电时， 电磁铁的磁性消失 ， 衔铁与阀芯在阀芯复位力作用下释放， 关闭阀口。 对于高速开关数字阀来讲 ， 它要求可靠性高且动作频 繁 ， 一 般不采用交流 电磁铁 而采 用直流 电磁铁 ， 这 只 因为 一 般螺 管型 电磁铁 的励 磁线 圈通 电而衔铁 尚未吸合 的瞬 间 ， 电流将 达到衔铁吸合后额定 电流的 5～ 6倍 ， 而通 常设 计电磁铁时 ， 其额定电流是按照吸合以后的电流确定 的， 4 5 6 1 一静铁芯 亦称铁芯或磁轭 ； 2 一线圈； 3 气隙 8；4 一磁通回路 ； 5 一衔铁 亦称动铁芯 ；6 一开关数字阀阀芯 图 1 高速开关数字 阀电磁铁构造 虽然吸合的瞬间电流会很大 ， 但是这个时间很短， 吸合 的 过程只有几毫秒， 因此即使吸合过程中电流会比额定电流 大很多， 但是不会引起铁芯发热。如果衔铁或阀芯卡住不 能吸合或者频繁操作时， 长时间的保持吸合的电流， 交流 励磁线圈则严重发热甚至被烧毁。而直流电磁铁的电流 不论是 吸合 前还是吸合 后 ， 始终 为所设计 的额 定 电流值 ， 即使 阀芯或 衔铁 卡住也不会引起铁 芯发 热 、 烧坏线 圈。因 此从 以上 吸力特 性 的角 度考 虑 ， 本设 计决 定 采 用直 流 电 磁铁 。 作者 简介 戴 月红 1 9 6 7 一 ， 女 ， 江苏扬 中人 ， 讲师 ， 本科 ， 研究方 向为液压与气动 ， 工程力学。 1 3 0 h t t p ／ ／ Z Z HD． c h i n a j o u r n a 1 ． n e t ． c n E - m a i l Z Z H Dc h a i n a j o u r n a 1 ． n e t ． c n 机械 制造与 自动化 电气技术与 自动化 戴月红 高速开 关数 字阀的电磁铁 设计 2 高速开关数字 阀中的软磁合金材 料的选用原则 为了研制出高性能的高速开关数字阀， 必须选择最合 适的软磁合金材料 ， 简称为“ 三高三低 ” 原则 ， 即具有 高饱 和磁感应强度 ， 高磁导率 ， 高电阻率P， 低剩磁感应强 度 ， 低矫顽力 ， 低材料密度 d的软磁合金材料。 1 高饱和磁感应强度 B ， 确保了大吸力的要求， 同 时提高 了电磁铁 的吸合 速度 ， 提高开 阀的响应时间。 2 高磁导率 ， 使磁路中磁阻显著减小， 从而漏磁大 大减小 ， 不仅确保 了磁 能有效 率的提 高 ， 而且避 免 了有 效 吸力 的减小 ， 加快了吸合速度 ； 由于高导磁性 ， 在 线圈中通 入不大 的激励 电流 ， 便可 产生 足够 大 的磁 通 和磁 感应 强 度 ， 这就解决了既要磁通大 ， 又要励磁 电流小 的矛盾 。 3 高电阻率P， 使电磁铁在磁化和去磁过程中所产生 的涡流显著减小， 其所产生的反作用磁场显著减弱 ， 则其 电磁铁的吸合和释放动作均加快。 4 低剩磁感应强度日 ， 更有利于电磁铁的释放， 弹簧 力也可大幅度 减小 ， 这从 而又 确保 了 电磁铁 较 大 的有 效 吸力 。 5 低矫 顽力 ， 在 电磁铁工作 气隙处退 磁场 的作用 下使其剩磁 曰 ， 降至更低， 更使其磁导率 在 电磁铁处于 释放位置时为极低值 ， 则其电感 值也降到极低值 ， 减小 了电磁时间常数 ， 加快 了线圈 电流 的上 升速度 ， 进 一步确 保了电磁铁的动作速度。 6 低材料密度 d ， 使相同体积的质量很小， 在同样的 吸力作用下 ， 其动作的加速度就增大， 即更进一步提高了 电磁体 的反应速度 。 3 高速开关数字阀的电磁计算 首先选择合适的软磁合金材料见表 1 ， 1 1 ％ 一1 4 ％A 1 一 F e软磁合金材料正符合高速开关数字阀电磁铁的性能 要求 ， 其性能参数为 B 1 ． 4 T ， 高磁导率 4 H ／ m， 高电 阻率 P1 1 5 Q c m， 低剩磁感应强度 B 0 ． 2 T， 低矫 顽 力 H 3 A ／ m， 低材料密度 d6 ． 7 g ／ c m 。 表 1 常用磁性材料 的磁导率 、 剩磁及矫顽力 W T ／ H ／ m8 ／ T H o ／ A ／ m 铸铁 一0 ． 0 0 0 2 5 硅钢片 一0 ． 叭一 O ． 0 1 3 1 1 ％一 1 4 ％A l F e 合金1 ． 3 1 ． 8 3 5 ． 6 5 2 ． 4 铁镍铝钴合金 一 一 稀土钴 一 一 稀土钕铁硼 一 一 0 ． 4 7 5 0 ． 5 o o 8 8 01 0 4 0 0 ． 8 o o一1 ． 2 0 0 3 2 6 4 0 ． 3 3 6 0 ． 6 4 4 4 ． 3 1 5 ． 9 9 1 ． 1 o o一1 ． 3 5 0 4 0 O o o一5 2 0 o o 0 ． 6 0 0～1 ． 0 0 0 3 2 00 0 06 9 0 0 0 0 1 ． 1 o 01 ． 3 o o 6 0 00 0 0～9 0 0 0 0 0 确定 电磁 铁 尺寸 ， 首 先要 考虑 电磁 力需 要克 服 多少 力 ， 需要 分析阀芯的受力 。 要将 阀芯打开 ， 此时阀芯受力如 图 2可 以分析 。油 液 由②口进入， 通过阀套径向油 口进入环形容腔 a ， 通过阀 芯两侧扁平槽进入容腔 d ， 这样， 作用在阀芯上的液压力 的有效作用面积 s 即为阀座截面积， 即 S w丌 D ／ 2 ,n ／ 4 xD 竹 ／ 4 3 ． 41 0 0 ． 0 9 1 c m 1 图2 高速开关阀电磁铁计算 设额定工 作压力 P 2 1 M P a ， 则 阀 芯上 承受液 压力 F W为 Fw PN Pw 21 MPa X0． 091 c m 9 ． 8 N1 8 3 ． 1 1 3 N 2 该作用力方向为使阀口关闭。 由于 阀 口处 于关 闭状态 ， 故稳态 液动力与瞬态液动力 Fs0， Fi0。 设弹簧力 F 0 ． 9 8 N， 方向为使阀口关闭。 由阀芯质量 m。 3 ． 8 5 g ， 得 质量 力 G ， 0 ． 3 7 2 4 N， 方 向为使 阀 口关 闭。 计算时 ， 由于摩擦力很小 ， 故 忽略之 ， 可将计算 结果适 Ma c h i n e B u i ld i n g Au t o m a t i o n ，O c t 2 0 1 1 ， 铀 5 1 3 0 1 3 3 ， 1 6 6 当放 大来 弥补。 首先来 确定 动铁芯尺寸 ， 由于开阀时还需克服动铁芯 质量力 G 2 ， 而其尺寸正是需要来求解的， 故先估计铁芯最 关键 的尺寸即动铁芯直径 d 2 2 0 m m， 其厚度设 为 5 m m， 其与阀芯连接部分可根据强度要求估计 图 2 。由此 ， 经 建模得其质量 m 1 4 ． 8 5 g ， 得质量力 G 1 ． 4 3 0 8 N， 方向 为使阀口关闭。 这 样 ， 开 阀时电磁力需 要克 服 的力 为液 压力 F ， 弹簧力 ， 阀芯质量力 G 及动铁芯质量力 G 的合力 ， 即 F HF w F T G l G 2 1 8 5 ． 8 9 6 2 N 3 计算 电磁吸力 F， 此时采用麦克斯 韦电磁 吸力公式 ， 1 31 电气技术 与 自动化 戴月红 高速 开关数 字阀的 电磁铁设计 FI B 2 d s ／ 2 t x 0 4 对 于本数字 阀电磁 铁考 虑吸力 的 圆积分 面上 的磁通 几乎全是均匀的， 且其磁力线的方 向都垂直于动铁芯截 面 ， 则可简化为 F 曰 ； s ／ [ 1 0 ． 2 X 1 0 。 ／ 2 X 0 ． 4 竹 1 0 ]． B s S 曰 s ／ 49 6 3 S 5 其中 材料的饱和磁感应强度 T ； f 钱 圈导线 的总长 ； ．s 线圈导线的截面积 ； 由式 6 可知 ， 电磁吸力 F为 F ／ 4 9 6 3 1 4 0 0 0 ／4 9 6 3 I r ／4 X 2 0 X1 0 9 ． 8 2 4 5 N 6 看来动铁芯直径 d 2 0 m m可以产生足够的电磁力 将阀芯打开， 动铁芯的最大加速度 。 为， FF H 2 51 8． 9 6 919 ． 8 1 2 o 3 ． 1 6 X 1 0 m ／ s 7 则 由阀芯行程 L0 ． 5 m m 0 ． 5 X1 0 ～m， 得开 阀时间 √ √ 3 16 10 lo 3 - 0 ．5 63 m s8 。 0 。 ． 。 一 ⋯ ⋯ 、 若电磁吸力 F消失 ， 则 阀芯在质量 力 G 。 与弹簧 力 与稳态液动力 合力作用下关阀， 瞬态液动力是造 成阀芯工作不稳定的因素之一， 但其数值所 占比重不大， 故可 忽略不计 。 由于释放初始 ， 阀芯开口度最大， 方向使阀口关闭， 稳 态液动力 此时最大其值可根据式 5 求得 F s 0 ． 6 5 X 0 ． 1 盯 3 ． 4 X 1 0一 X s i n l 5 0 。 X 0 ． 51 0一 4 X 1 0 N X9 ． 80 ． 6 9 5 8 N 9 阀芯关闭最大加速 度 G1G 2FTF s 2 3 8 ． 4 4 9 m ／ z 1 0 3 ．8 51 4 ． 8 5X 1 0 、 则关 阀时 间 √ ／ 2 X 0 ． 5 X 10 -3_ l 2 ． 0 4 8 m s ⋯ 。 一 ，＼／ 0 r 一 一 ‘ “ 、 类似 的， 可计算其 他动 铁 芯直径 下 的性 能值 ， 如表 2 t 。 为 所示 。 表 2不同动铁芯直径计算 结果 综合考虑 ， 选择铁芯直径 d z 2 0 mi l l 。 下面计算外筒尺寸。根据尽可能减少漏磁通， 确保必 需的线圈安装空 间等要求来确定其 内径 D ， 外径 D 外。 静铁 芯外 径为 2 0 m m， 为 确保 线圈 的安装 空 间 ， 可设 外筒 静铁芯 内径 D 3 5 mm， 可增 加静 铁芯 与外筒 长度 的方 法来扩大线圈安装空问， 但这会增大平均磁路长度 z 。 外筒外径 D 朴可根据外筒的截面积应等于动铁芯的 截面积来 确定 4 D 一D ,r r ／ 4 d 1 2 D 外 ／ D 0 3 5 4 0 ． 3 m m 1 3 根据工程设计要求 ， 在短时工作时其容许 电流为 1 3～3 0 A ／ mm ， 取 3 0 A ／ m m ， 选 直 径 0 ． 5 mm 的 漆 包 线 ， 其截 面 积 S 姥 n ／ 4 0 ． 5 0 ． 1 9 6 mm ， 其 线 圈 的容许 的最大电流 I m3 0 X 0 ． 1 9 6 5 ． 8 8 A， 但对与高 速开关数字阀的几毫秒响应时 间的特殊 情况， 其最大 电流 可放 大 。 设线圈骨架壁厚 2 m m， 静铁芯直径 2 0 mm， 则绕线最 小直 径 2 4 mm， 且 外 筒 内径 D 3 5 m m， 则线 圈的 平均 直径 D 2 4 3 5 ／ 2 2 9 ． 5 IT l m 平均 周长 L啊 2 9． 592． 6 77 mm 设线 圈匝数 N1 0 0匝 ， 则其导线 总长 L1 0 0 X 9 2 ． 6 7 7m m 9 ． 2 6 7 7 M 1 6 由铜 导线 的电阻率 P 0 ． 0 1 8 n m m ／ m， 可得线 圈 p vL ／ S 线0 ． 01 89 ． 2 6 7 7 ／ 0 ． 1 9 60 ． 8 51 n 1 7 平均磁场强度 H A ／ m 为 H 0 ． 4 ,r r N l ／ j 1 8 若平均磁路长度 z 越长， 则平均磁场强度 H越小； 而 z 越小 ， 电感 越大， 故综合应考虑。 选取 Z 1 0 0 n l lT l ， ， 1 0 A， N1 1 5匝， 则 H1 4 5 A ／ m， 而材料 达到 饱 和磁感 应 强度 曰 的磁 场 强度 H 1 0 0 1 4 0 A ／ m。从而 电磁铁完全能够达到饱和磁感应 强度 。 由于为平衡动 铁芯的受力 ， 将 油液引至动铁芯上部 即 动 、 静铁 芯间的气隙 中， 在开阀的过程 中 ， 必须及时将其 中 的油液排出， 以防止气隙中的油液对动铁芯的运动产生阻 碍 。气隙 中油 液 - r r ／ 4 d ； 8 , t r ／ 4 x 2 0 x 0 ． 5 m m 1 ． 5 7 1 X1 0 L 1 9 在保证在 开 阀 时 间 即 0 ． 5 m s内将 其 全 部 排 出 ， 即 1 4 流量 Q 8 1 ． 5 7 1 X1 0 ～IM0 ． 5 m s 1 8 ． 8 5 2L ／ mi n 2 0 1 5 为保证回油通畅， 将回油速度设定在 。 3 m ／ s ， 则 n 1 3 2h t t p ∥Z Z HD ． c h i n a j o u rna 1 ． n e t ． c n E m a i l Z Z HD c h a i n a j o u ma 1 ． n e t ． 12 1 1 机械制造与 自动化 电气技 术与 自动化 戴 月红 高速 开关数 字 阀的 电磁铁设计 个排液孔直径 d 应满足 n , rr ／ 4 d 8 ≥ 2 1 满足不等式 的取值如表 3所示 。 根据其他尺寸， 得出孔的间隙， 由此先直观的选 出一 组数据 。如 图 3所示 。 3 ． 7 5 表 3 排液孔取值表 3_2 5 图 3 各组排液孔与设计尺 寸的间隙 根据图 3来直观判断 ， 选择 9或 1 2两组孑 L 间隙适 中 ， 本设计选择 9个直径4 m m的排液孔， 然后再应力分析。 4高速开关数字阀的电磁结构设计 7 5 根据以上计算 ， 为优化结构， 综合考虑以上分析， 设计 的高速开关数字阀的电磁铁部分图样如图4所示。 、 y 0 7 p t o ．o 一 J ． L 2 ． 斗 、 ’ 主 ● l 。 赛 l ， 4 澄 隧 ≯ 1 2 h 7 ● 一 5 f L b J列 I ． 阪 r 到三 ⋯ 一 嬲 l { I 5d i I 一 1 ． 1 一 l 1 - _ 1 攫 一E 一 国 4 0 一 一 2 一 蟋 M3 3 X 2 一 匿 ’ 口 4 0 。 3 目 目 豳 i l 圉 a 电 磁 铁 结 构 装 配 图 w 豳 c电磁铁结构三维建模 图 4高速开关数字 阀电磁铁设计 装配图 下转第 1 6 6页 Ma c h i n e B u i l d i n g Au t o m a t i o n ，Oa 2 0 1 1 ， 4 0 5 1 3 0～1 3 3， 1 6 6 l 3 3 电气技术与自动化 杨培刚， 等 3 - D O F并联机构运动学与新型混联机床构想 3 71 - 3 81 ． [ 2 ]S a m e e r A ．J o s h i ， A C o m p a r a t i v e S t u d y o f T w o C l a s s e s o f 3 - DO F P a r a l l e l Ma n i p u l a t o r s[D] ．Di s s e r t a t i o n o f P h ．D． ， Ma r y l a n d US AUn i v e r s i t y o f Ma r y l a n d， 2 0 0 2 ． [ 3 ]C l a v e l R． ， A F a s t R o b o t Wi t h P a r a l l e l G e o m e t r y [ C] ． 1 8 I n t e r - n a t i o n a l S y mp o s i u m o n I n d u s t rial Ro b o t s ，S y d n e y，Au s ali a ， 1 9 8 891 1 0 0． [ 4]T s a i L ．W． ， K i n e m a t i c s o f a T h r e e D O F P l a tf o r m w i t h T h r e e E x t e n s i b l e L i mb s [ J ] ． R e c e n t A d v a n c e s i n R o b o t K i n e ma t i c s ， E d i t e d b y J ． L e n a r c i c a n d V． Pa r e n t i Ca s t e l l i 。 K l u w e r Ac a d e mi c Pu b l i s h - e rs。 1 9 9 9， Vo 1 ． 1 1 2 4 01 -41 0 ． [ 5]T s a i L ． W． ， The E n u m e r a t i o n o f a C l a s s o f T h r e e D O F P a r a l l e l Ma n i p u l a t o r s [ C ] ． 1 0 Wo r l d C o n g r e s s o n t h e T h e o ry o f Ma c h i n e a n d Me c h an i s ms ， Ol u l u， F i n l a n d， 1 9 9 9， Vo 1 ． 3 1 1 2 1 1 1 2 6． [ 6 ]T s a i L ．W． ， Wals h C ． ， and S t a mp e r R． ， K i n e ma t i c s o f a No v e l T h r e e D O F T r a n s l a t i o n a l P l a tf o r m[ C ] ． P r o c e e d i n g s o f t h e I E E E I n t e r n a t i o n al C o n f e ren c e o n Ro b o t i c s a n d Au t o ma t i o n ．Mi n n e a p o l i s ． MN ． 1 9 9 63 4 4 6- 3 45 1 ． [ 7 ]Hu n t ， S tr u c t u r al Ki n e ma t i c s o f I n P arall e l A c t u a t e d R o b o t Arms [ J ] ． AS ME J o u r n al of Me c h n i s m s ， T r a n m i s s i o n s and Au t o m a t i o n i n De s i g n， 1 9 8 3， Vo 1 ． 1 0 57 0 5 - 71 2． [ 8 ]z ．H u a n g ， W．S ．T a o a n d Y ． F ． F a n g ， S t u d y o n t h e Ki n e ma t i c C h a r a c t e ri s t i c s o f 3 一 DOF I n P a r all e l Ac t u a t e d P 1 a fr o r i l l Me c h a n i s m s [ J ] ． Me c h a n i s m and M a c h i n e t h e o r y ， 1 9 9 6 ， V o 1 ．3 1 8 9 9 9． 1 0 o 7 ． [ 9 ]G o s s e l i n C ．M a n d A n g e l e s J ． ， T h e o p t i m u m k i n e m a t i c d e s i gn o f a s p h e r i c al t h r e e d e gr e e o f - f r e e d o m p ara l le l mani p u l a t o r[ J] ． AS ME， J ． Me c h a n i s ms ， T r a n s mi s s Au t o ma t De s i gn ，1 9 8 9， Vo 1 ． 1 1 12 0 2 - 2 0 7． [ 1 0 ]X i n J u n L i u ， J i n s o n g Wa n g ， G u n t e r P ri t s s c h o w， A n e w f a mi l y o f s p a t i a l o f s p a t i a l 3 - DOF f u l l y p ara l l e l ma n i p u l a t o rs wi t h h i s h 1 ,o - - t a t i o n al c a p a b i l i t y [ J ] ． Me c h a n i s m a n d Ma c h i n e T h e o r y ， 2 0 0 5， 4 0 4 4 7 5 - 4 9 4 ． 收稿 日期 2 0 1 1 0 32 1 HG0FDV0 5 HG0FDv0 6 HG0FDV 0 7 HG0FDV 08 HGOFDV0 9 HGOFDV1 0 HGOFDV1 1 HGOFDV1 2 GB1 2 3 5． 7 6 电磁铁引线端盖 1 钢 电磁铁静铁芯 1 1 2 ％A 1 一 F e 合金 电磁铁外筒 1 1 2 ％A I F e 合金 电磁铁线圈骨架 1 电木 电磁铁线圈 1 铜线 复位 弹簧 3 0 ． 5} 2 0 1 钢 隔磁环 1 聚 四氟 乙烯 动铁芯 衔铁 1 1 2 ％A 1 一F e合金 “ O” 形 圈 3 6{ 3 ． 1 1 橡胶 高速 开关数 字阀电磁 铁质量 共计／ g 未含所绕铜线 1 3 3 ． 8 9 6． 4 2 1 8 2 ． O 8 1 6． 5l 1 ． 0 6． 9 2 1 4 ． 8 1 1 ． 5 6 1 3 3 ． 8 9 6． 4 2 l 8 2． 0 8 l 6． 5l 1 ． 0 6． 9 2 1 4 ． 8 1 1 ． 5 6 4 5 3． 1 加工件 加工件 加工件 加工件 加工件 加工件 加工件 标准件 遵循前面分析的原则、 计算之外， 本设计的电磁铁在 结构上做了一些优化 1 电磁铁 内部设 置隔磁环 7 非磁性材料[ 图 4 a ] ， 一方面可以起密封作用， 防止油液进入线圈； 二是 其最重要的作用在于防止磁通回路不经过动铁芯， 而直接 经外筒与动铁芯短接； 2 排液孔所在螺纹处倒角 3 6 0 。 ， 可以使回油更 通畅 ； 3 为防止线圈过热烧坏线圈骨架 ， 材料采用电木 ， 以 往设计通常采用塑料 ， 耐温性能较差。 5 结语 随着社会的不断进步 ， 电液控制技术 的发展在不断进 步 ， 本文正是在适应电液控制技术的发展的情况下， 并结 合数字阀的实际应用出发 ， 详细论述高速开关数字阀中的 电磁铁部分的设计， 理论结合实际设计要求 ， 且力求在理 论研究 的过程 中展开液压数字 阀的设计过程 ， 使得各项性 1 66 能满足所设定的目标 ， 同时还保证了所设计的数字阀具有 相 当的先进性 。 参考文献 [ 1 ]张秀英， 王晓华． 数字阀的开发与应用[ J 1 ． 液压与气动， 2 0 0 1 3 ． [ 2]赵晓燕 ， 张胜 昌， 许仰 曾．数字 阀的优化 设计研究 [ J ] ．机 床 与液压 ， 2 0 0 4 1 O ． [ 3]衣超 ， 韩颜莹．数字式大流量压力控制阀设计研究 【 J ] ．液压 与气 动 ， 2 0 0 5 1 1 ． [ 4 ]A l e x a D ．R e s o n a n t C i r c u i t w i t h C o n s t ant V o l t a g e A p p l i e d o n t h e C l a mp Ca p a c i t o r f o r Z e r o Vo l t a g e S wi t c h i n g s o f Po we r Co n v e rte m． E l e c t ri c a l E n g i n e e ri n g ， 1 9 9 5， 7 8 3 1 6 9 1 7 4 ． [ 5 ]Ne a c s u D ．A l e x a D A n aly s i s o f Hi g h F r e q u e n c y P WM T e c h n i q u e s S u i t a b l e f o r Re s o n a n t I n v e r t e r s ．Eu rop e a n Tr a n s a c t i o n s o n E l e c t ri c a l P o w e r E n g i n e e ri n g E T E P ， 1 9 9 6， 6 3 1 8 3 - 1 8 8 ． 收稿 日期 2 0 1 1一 O 1 1 8 h t t p ／ ／ Z Z HD ． c h i n o u rna1． n e t ． c n E ma i l Z Z HDc h a i n a j o u r n a1． n e t ． e n 机械制造与 自动化 1 2 3 4 5 6 7 8 9