宁波尚野服饰有限公司厂区模板工程施工组织设计.doc

宁波尚野服饰有限公司厂区项目 模板工程施工组织设计 一、项目概况 本工程位于奉化市西坞工业区。由宁波尚野服饰有限公司投资，宁波宁大工程建设监理有限公司监理，宁波宁大工程建设监理有限公司监理，宁波建工集团五分公司承建。项目由1、2、3厂房、附属用房、门卫组成。总建筑面积3544.1平方米，工期300日历天。开工日期2005年09月06日，计划竣工日期2006年07月06日。 本模板工程施工组织设计包括 1厂房层数三层；层高4.2米；梁尺寸300*650和300*800二种规格；砼楼板厚100MM，均为C25混凝土； 2厂房层数三层；层高3.9米；梁尺寸300*700；砼楼板厚100MM，均为C25混凝土； 3厂房层数五层，局部二层；五层处层高3.3米，二层处层高4.5米梁尺寸300*650和300*700二种规格；砼楼板厚100MM，均为C25混凝土；。（门卫、附属用房参照本施工组织设计施工） 编制依据 本施工组织设计的支撑系统以JGJ-99建筑施工安全检查标准和JGJ130-2001、J84-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范及JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范的规定为编制依据。 二、模板支撑系统的材料和要求 1. 模板支撑系统的材料选用 （1）采用φ48mm3.2mmQ235-A碳素结构钢制造的低压流体输送焊接钢管为满堂模板支架的立柱，纵、横向扫地杆，纵、横向水平杆、剪刀斜撑的材料。 （2）采用KTH330-08可锻铸铁制作的直角扣件、对接扣件、旋转扣件为支架钢管的连接和固定件。 （3）采用18mm厚胶合板和50mm80mm方木为模板制作材料。 （4）采用300mm300mm100mm木块为立柱底部垫块。 2. 模板支撑系统的材料要求 （1）钢管 A．钢管必须有有效的产品质量合格证书、钢管材质检验报告、生产厂家资质证书和生产许可证。 B．钢管两端面必须平整。 C．钢管外观表面光滑、无裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。 D．钢管无锈蚀，有防锈处理。 E．不得使用用电焊对接的钢管和中间有孔眼的钢管。 （2）扣件 A．扣件必须有有效的产品质量合格证书、扣件材质检验报告，生产厂家资质证书和生产许可证。 B．扣件的机械性能不低于KTH330-08可锻铸铁的标准。 C．扣件不得有裂纹、气孔；不得有缩松、砂眼和其它影响质量的铸造缺陷。 D．扣件与钢管的贴合必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好。 E．扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。 F．当扣件夹紧时，开口处的最小距离应不小于5mm。 G．扣件螺栓拧紧扭力矩达70N.M时，扣件不得破坏。 H．扣件表面应有防锈处理。 （3）模板材料18mm胶合板在此无要求。50mm80mm方木中间不得有节疤、裂纹。 （4）底座梁立杆底部垫300*300*100木垫块，木垫块不得有裂纹。 三、模板支撑系统的构造和要求 本工程采用钢管扣件式支架，由传递架体结构自重、施工荷载的立柱；承受并传递施工荷载给立柱的水平搁杆。纵、横向水平拉接杆；固定架体的剪刀撑和纵、横向扫地杆、底座组成。 1、立柱采用单管立柱。立柱距楼板模50cm处，用2米长钢管用三个旋转扣件与立柱对接，接高钢管底端必须设置纵（横）向水平杆，防止钢管滑移。立柱安装木板底座上，设置时必须垂直。 2、搁杆搁杆的长度必须按施工要求下料，中间不得有接头，安装时，必须呈水平状态，直角扣件底于立柱顶端3mm。 3、纵、横向水平拉接杆横向水平杆应设置于纵向水平拉接杆上面，用直角扣件与立柱紧密紧固。纵、横向水平拉接杆在采用搭接接长时，搭接长度不得小于1米，用三个旋转扣件连接。 4、纵、横向扫地杆纵向扫地杆应设置于横向水平拉接杆下面，用直角扣件与立柱紧密紧固。纵、横向扫地杆在采用搭接接长时，搭接长度不得小于1米，用三个旋转扣件连接。 5、剪刀撑撑杆与地面呈45-60角之间设置，两端与中间每隔4排立柱设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。高于4米的支架从两端与中间每隔4排立柱从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。 6、连墙件利用现浇混凝土柱子，用钢管设置井字形，把架体与混凝土柱子连接，增加架体的稳定性和刚性。 7、地基与基础本工程楼板底层立杆地基为回填塘渣，用60吨振动压路机压实。 四、搭设与拆除 1、施工准备 （1）本单位工程施工组织设计由项目技术负责人编制，公司技术负责人、监理单位技术负责人审核，同意并签字后，上报当地安监部门备案，同意后方可执行。 （2）单位工程负责人、项目安全员，应按施工组织设计中有关模板支撑系统的要求，向搭设和使用人员进行安全技术交底。 （3）按施工组织设计要求对钢管、扣件、进行检查验收，不合格产品不得使用。 （4）搭设场地应无杂物、平整、无积水。施工现场必须平整夯实。 （5）认真检查电动工具的电源线绝缘、漏电保护装置是否齐全、灵敏有效，做好夜间准备工作，要有促够的照明保证安全施工，并做好垂直运输的施工准备工作。 （6）做好防火工作，木料必须远离火源，电气操作按安全操作规程操作。 （7）高处作业必须严格按照高处作业安全技术规范操作，所有工具不用时要及时放入工具袋内，不能随意将工具放在模板、架体上，以防坠落伤人。 2、搭设 （1）按模板支架的立柱纵、横排距进行放线、定位、安放立柱垫木。梁立柱间距800MM*1000MM，平板立柱间距为800MM*800MM。 （2）架体搭设应从边跨开始放置纵向扫地杆→立柱横向扫地杆→第一步纵向水平拉接杆→第一步横向水平拉接杆→第二排立柱→第三排立柱‥→水平搁棚→剪刀撑→模板安装。 （3）剪刀撑设置必须随立杆、纵向和横向水平拉接杆同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上，并利用地梁和承台进行卸荷。 （4）扣件规格必须与钢管外径相同，各杆端伸出扣件盖板边缘应不小于150mm。临边杆端伸出建筑物边缘不大于300 mm。扣件螺栓拧紧力矩应不小于45N.M，不大于60N.M。 （5）当支架立柱应竖直设置2米高度时垂直偏差不大于10mm。 3、模板支撑系统搭设检查和验收 模板支撑系统搭设完毕，项目部会同公司技术负责人、安全管理人员进行检查，按照JGJ130-2001建筑施工扣件式钢管脚架安全技术规范、JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范、JGJ59-99建筑施工安全检查标准进行验收，验收合格后上报项目监理备案，复查后方可投入使用。 4、模板支撑系统的拆除 （1）支架拆除前，应全面检查作业环境，根据检查结果补充完善施工组织设计的拆除顺序和措施，经公司、项目部技术负责人批准后方可实施。 （2）现浇模板及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求，必须 有项目部技术负责人、总施工员审批签字后，方可实施。 （3）单位工程负责人必须对拆除施工人员进行技术交底和班前教育。 （4）必须对支架上的杂物及地面障碍物清理干净。 （5）拆模时不要用力过猛过急，拆下来的钢管、木料要及时运走整理。 （6）拆除时，模板支架的各构配件严禁抛掷至地面。 （7）拆除顺序与搭设顺序相反，应从上到下逐步拆除，严禁上下同时作业。 （8）当模板支架拆至下部最后一步立柱时，应先在适当位置搭设临时抛撑杆加固。 （9）按规格、品种随时堆码存放，并做好清理和防锈工作。 五、安全管理和检查 1、模板支撑系统搭设人员必须经劳动部门安全技术培训，考试合格后，取得特种作业人员操作证并进行定期或不定期的身体检查，体检合格后方可单独上岗。上岗时必须戴好安全帽、安全带、穿防滑鞋等个人防护用品。 2、在搭设阶段，必须随时进行安全质量检查。对支架基础、立柱、纵、横向水平拉接杆进行垂直度、水平度检查和主柱间距复核。检查合格后方可进入模板安装施工。 3、模板安装、钢筋铺设完毕后，应对支架进行全面检查。 （1） 地基是否积水，底座是否松动，主柱是否悬空。 （2） 各紧固扣件螺栓是否松动。 （3） 立柱的沉降与垂直度是否符合要求。 （4） 各种安全防护设施和支架加固设施是否完好无损。 4、在浇捣混凝土时，应有专人负责对支架的不间断检查，检查人员按施工面积大小决定，且不小于三人。支架检查人员对支架安全有怀疑时有权决定继续施工或停止施工，混凝土浇捣人员必须无条件听从支架检查人员的决定。 5、有下例情况之一必须立即停工整改 1、当立柱基础发生下沉时。 2、当纵、横向水平拉杆和纵、横向扫地杆呈弯状时。 3、当扣件有滑移时。 4、当立柱垂直度超过规定时（杆长4米时，允许偏差10 mm）。 六、设计和计算 （一）、基本计算数据 模板支架搭设高度为4.1米，基本尺寸为梁截面 BD300mm650mm 、BD300mm700mm、 BD300mm800mm三种规格，本计算式取BD300mm800mm计算；梁支撑立杆的横距跨度方向 l0.80米，立杆的步距 h1.50米，梁底增加0道承重立杆。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.2。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算 1钢筋混凝土梁自重kN/m q1 12.0000.8000.4003.840kN/m 2模板的自重线荷载kN/m q2 0.3500.40020.8000.300/0.3000.887kN/m 3活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kN 经计算得到，活荷载标准值 P1 1.0002.0000.3000.4000.360kN 均布荷载 q 1.23.8401.20.8875.672kN/m 集中荷载 P 1.40.3600.504kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 40.001.801.80/6 21.60cm3； I 40.001.801.801.80/12 19.44cm4； 计算简图 弯矩图kN.m 剪力图kN 变形图mm 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N11.103kN N21.103kN 最大弯矩 M 0.102kN.m 最大变形 V 0.7mm 1抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0.10210001000/216004.704N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f [f],满足要求 2抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T31103.0/2400.00018.0000.230N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]1.40N/mm2 抗剪强度验算 T [T]，满足要求 3挠度计算 面板最大挠度计算值 v 0.745mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求 二、梁底支撑方木的计算 （一）梁底方木计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 均布荷载 q 1.103/0.4002.757kN/m 最大弯矩 M 0.1ql20.12.760.400.400.044kN.m 最大剪力 Q0.60.4002.7570.662kN 最大支座力 N1.10.4002.7571.213kN 方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5.008.008.00/6 53.33cm3； I 5.008.008.008.00/12 213.33cm4； 1方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f0.044106/53333.30.83N/mm2 方木的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求 2方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下 Q 0.6ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q/2bh [T] 截面抗剪强度计算值 T3662/250800.248N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]1.40N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求 3方木挠度计算 最大变形 v 0.6772.298400.04/1009500.002133333.50.020mm 方木的最大挠度小于400.0/250,满足要求 三、梁底支撑钢管计算 一 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取方木支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图kN.m 支撑钢管变形图mm 支撑钢管剪力图kN 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax0.441kN.m 最大变形 vmax2.33mm 最大支座力 Qmax1.103kN 抗弯计算强度 f0.44106/4729.093.28N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 支撑钢管的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求 二 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图kN.m 支撑钢管变形图mm 支撑钢管剪力图kN 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax0.154kN.m 最大变形 vmax0.28mm 最大支座力 Qmax2.371kN 抗弯计算强度 f0.15106/4729.032.65N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范5.2.5 R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R2.37kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括 横杆的最大支座反力 N12.37kN 已经包括组合系数1.4 脚手架钢管的自重 N2 1.20.1294.0500.627kN 楼板的混凝土模板的自重 N30.922kN N 2.3710.6270.9223.920kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 cm；i 1.59 A 立杆净截面面积 cm2； A 4.50 W 立杆净截面抵抗矩cm3；W 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 N/mm2； [f] 钢管立杆抗压强度设计值，[f] 205.00N/mm2； l0 计算长度 m； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式1或2计算 l0 k1uh 1 l0 h2a 2 k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a 0.00m； 公式1的计算结果 42.01N/mm2，立杆的稳定性计算 [f],满足要求 公式2的计算结果 13.79N/mm2，立杆的稳定性计算 [f],满足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式3计算 l0 k1k2h2a 3 k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式3的计算结果 16.88N/mm2，立杆的稳定性计算 [f],满足要求 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 二、柱模计算 一、柱模板基本参数 柱断面长度B400mm； 柱断面宽度H400mm； 方木截面宽度50mm； 方木截面高度80mm； 方木间距l300mm, 胶合板截面高度18mm。 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。 二、荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载； 度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值 式中 γc──为混凝土重力密度，取24kN/m3； t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时表示无资料取200/T15,取5.714h； T──混凝土的入模温度,取20℃； V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； β1──外加剂影响系数，取1； β2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F140.547kN/m2。 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F140kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F23kN/m2。 三、胶合板侧模验算 胶合板面板取长边，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下 胶合板计算简图 1 侧模抗弯强度验算 M0.1ql2 其中 q──强度设计荷载kN/m q1.240.001.43.00400.00/100020.880kN/m l──方木间距,取l300mm； 经计算得 M0.120.880300.00/100020.188kN.m 胶合板截面抵抗矩 Wbh2/6400182/621600.00mm3 σ M/W0.188106 /21600.0008.700N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求 2 侧模抗剪强度验算 τ3V/2bh 其中 V为剪力 v 0.6ql0.61.2401.43400300/1063.758kN 经计算得 τ33.758103/2400.00018.0000.783N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求 3 侧模挠度验算 W0.677qa4/100EI 其中 q──强度设计荷载kN/m q40400/100016.000kN/m 侧模截面的转动惯量 Ibh3/12400.00018.0003/12194400.000mm4； a──方木间距,取a300mm； E──弹性模量,取E6000 N/mm2； 经计算得 W0.67716.000300.0004/1006000.00194400.000.75mm 最大允许挠度 [W]l/250300/2501.20mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求 四、方木验算 方木按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓钢筋对拉拉力,计算如下 方木计算简图 1 方木抗弯强度验算 MqB2/8 其中 q──强度设计荷载kN/m q1.240.0001.43.000300/100015.660kN/m B──截面长边,取B400mm； 经计算得 M15.660400/10002/80.313kN.m； 方木截面抵抗矩 Wbh2/650802/653333.333mm3； σ M/W0.313106/53333.3335.869N/mm2； 方木的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求 2 方木抗剪强度验算 τ3V/2bh 其中 V为剪力 v 0.5qB0.51.240.0001.43.000300400/1063.132kN 经计算得 τ33.132103/250.00080.0001.175N/mm2 方木的计算强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求 3 方木挠度验算 W5qB4/384EI 其中 q──设计荷载kN/m q40300/100012.000kN.m Ibh3/1250803/122133333.333mm4 B──柱截面长边的长度,取B400mm； E──弹性模量,取E9500 N/mm2； 经计算得 W512.0004004/3849500.002133333.330.197mm 允许挠度 [W]B/250400/2501.600mm 方木的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求 三、平板模支模架 模板支架搭设高度为4.1米， 搭设尺寸为立杆的纵距 b0.80米，立杆的横距 l0.80米，立杆的步距 h1.50米。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.2。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 14.0000.1000.8000.3500.8001.400kN/m 活荷载标准值 q2 2.0001.0000.8002.400kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 80.001.801.80/6 43.20cm3； I 80.001.801.801.80/12 38.88cm4； 1抗弯强度计算 f M / W [f] 其中 f 面板的抗弯强度计算值N/mm2； M 面板的最大弯距N.mm； W 面板的净截面抵抗矩； [f] 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2； M 0.100ql2 其中 q 荷载设计值kN/m； 经计算得到 M 0.1001.21.4001.42.4000.4000.4000.081kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0.08110001000/432001.867N/mm2 面板的抗弯强度验算 f [f],满足要求 2抗剪计算 T 3Q/2bh [T] 其中最大剪力 Q0.6001.21.4001.42.4000.4001.210kN 截面抗剪强度计算值 T31210.0/2800.00018.0000.126N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]1.40N/mm2 抗剪强度验算 T [T]，满足要求 3挠度计算 v 0.677ql4 / 100EI [v] l / 250 面板最大挠度计算值 v 0.6773.8004004/10090003888000.188mm 面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求 二、模板支撑方木的计算 方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。 1.荷载的计算 1钢筋混凝土板自重kN/m q11 14.0000.1000.4000.560kN/m 2模板的自重线荷载kN/m q12 0.3500.4000.140kN/m 3活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载kN/m 经计算得到，活荷载标准值 q2 1.0002.0000.4001.200kN/m 静荷载 q1 1.20.5601.20.1400.840kN/m 活荷载 q2 1.41.2001.680kN/m 2.方木的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下 均布荷载 q 2.016/0.8002.520kN/m 最大弯矩 M 0.1ql20.12.520.800.800.161kN.m 最大剪力 Q0.60.8002.5201.210kN 最大支座力 N1.10.8002.5202.218kN 方木的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 8.008.008.00/6 85.33cm3； I 8.008.008.008.00/12 341.33cm4； 1方木抗弯强度计算 抗弯计算强度 f0.161106/85333.31.89N/mm2 方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求 2方木抗剪计算 最大剪力的计算公式如下 Q 0.6ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q/2bh [T] 截面抗剪强度计算值 T31210/280800.284N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]1.40N/mm2 方木的抗剪强度计算满足要求 3方木挠度计算 最大变形 v 0.6771.900800.04/1009000.003413333.50.172mm 方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2.22kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图kN.m 支撑钢管变形图mm 支撑钢管剪力图kN 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax0.310kN. 最大变形 vmax0.56mm 最大支座力 Qmax4.768kN 抗弯计算强度 f0.31106/4729.065.65N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范5.2.5 R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R4.77kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求 当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、模板支架荷载标准值立杆轴力 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容 1脚手架的自重kN NG1 0.1294.1000.529kN 2模板的自重kN NG2 0.3500.8000.8000.224kN 3钢筋混凝土楼板自重kN NG3 14.0000.1000.8000.8000.896kN 经计算得到，静荷载标准值 NG NG1NG2NG3 1.649kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ 1.0002.0000.8000.8001.920kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N 1.2NG 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公 其中 N 立杆的轴心压力设计值 kN；N 4.67 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 cm；i 1.59 A 立杆净截面面积 cm2； A 4.50 W 立杆净截面抵抗矩cm3；W 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 N/mm2； [f] 钢管立杆抗压强度设计值，[f] 205.00N/mm2； l0 计算长度 m； 如果完全参照扣件式规范，由公式1或2计算 l0 k1uh 1 l0 h2a