铁路路基支挡结构设计规范.pdf

铁路路基支挡结构设计规范 “ 锚杆挡土墙’238， 基础部分不产生侧压力， 为了节省基础开挖工程和砌体数量， 可将墙基开挖 成台阶式， 修成台阶式基础。其最下一层台阶的宽度规定不宜小于 ， 是为了保证挡土 墙基础的稳定。 “0“,当挡土墙受抗滑稳定控制时， 采用倾斜基底的措施， 其中一般地区设不大于 *“ * 第五部分铁路专业岩土工程师标准规范与条文说明 的斜坡， 是根据以往实践经验定出。 浸水地区因受水浸泡或软化， 当地基较软弱 （ “ ） 时， 规定不宜设置倾斜基底。 当地基为密实的卵石、 块石土或较软的岩层 （ ’ 9 ;’8’.;’’.;’. 注册岩土工程师执业资格基础与新标准规范参考手册 第八章加筋土挡土墙及其条文说明 第一节加筋土挡土墙 “一 般 规 定 ““加筋土挡土墙可在一般地区用作路肩墙。 ““加筋土挡土墙的高度在级干线上不宜大于 ’ 第五部分铁路专业岩土工程师标准规范与条文说明 式中 “ 填料产生的水平土压应力 （） ； “ 填料重度 （“9.“ “ 0“8;“-. （/） 式中“ 岩土的黏聚力 （,-.） ； “ 岩土的内摩擦角 （ ） ； “ 破裂面与水平面夹角 （） ； “ 土钉轴线与破裂面的夹角 （） ； 2“ 土钉的抗拔能力， 取 “ 和 “中的小值 （,） ； 1 实设土钉排数； -. 土钉水平间距 （） ； 施工阶段及使用阶段整体稳定系数， 施工阶段 “*， 使用阶段 “。 /5* 第五部分铁路专业岩土工程师标准规范与条文说明 ““土钉墙外部稳定性检算时， 可将土钉及其加固体视为重力式挡土墙， 按本规范第 ““ ） 进行 计算， 其荷载分项系数为 ,2。 ,’,2抗滑桩桩身接受弯构件设计， 当无特殊要求时， 可不做变形、 抗裂、 挠度等项验 算。 ,2构 造 要 求 ,2,桩身混凝土的强度等级宜为 ’。当地下水有侵蚀性时， 水泥应按有关规定选 用。 92 第五部分铁路专业岩土工程师标准规范与条文说明 “抗滑桩井口应设置锁口， 桩井位于土层和风化破碎的岩层时宜设置护壁， 锁口和 护壁混凝土强度等级宜为 ’。 “抗滑桩纵向受力钢筋直径不应小于 。净距不宜小于 *， 困难情况下 可适当减少， 但不得小于 *。当用束筋时， 每束不宜多于 根。当配置单排钢筋有困 难时， 可设置 排或 排。受力钢筋混凝土保护层不应小于 *。 “,纵向受力钢筋的截断点应按现行国家标准 混凝土结构设计规范（-./ “） 计 算。 “’抗滑桩内不宜设置斜筋， 可采用调整箍筋的直径、 间距和桩身截面尺寸等措施， 满足斜截面的抗剪强度。 “箍筋宜采用封闭式， 肢数不宜多于 , 肢， 其直径不宜小于 , ， 间距不应大于 ’“ *。 “0抗滑桩的两侧和受压边， 应适当配置纵向构造钢筋， 其间距宜为 ,“ 1 ’“ *， 直 径不宜小于 。桩的受压边两侧， 应配置架立钢筋， 其直径不宜小于 。当桩 身较长时， 纵向构造钢筋和架立钢筋的直径应加粗。 第二节抗滑桩条文说明 “本条适用于具有明显滑动面， 且滑动面以下为稳定地层的单排钢筋混凝土大截 面埋式抗滑桩。当滑坡推力很大， 设置单排抗滑桩不足以抵抗滑坡推力而必须设置第二 排抗滑桩， 或者有多层滑动面需分级设置抗滑桩时， 可根据具体情况先确定每排抗滑桩所 承受的滑坡推力， 然后参照本规范有关规定进行设计。对于悬臂抗滑桩的设计， 当地基系 数为常数时 （岩质地基） ， 由于锚固段地基侧向抗力不受悬臂段岩体或土体的影响， 所以按 照本规范设计也是可行的。 “滑坡推力的分布对抗滑桩的设计影响很大， 由于影响因素很多， 很难给出各类滑 坡推力的分布图形。在计算滑坡推力时， 通常假定滑坡体沿滑动面均匀下滑。当滑体为 砾石类土或块石类土时， 下滑力采用三角形分布； 当滑体为黏性土时， 采用矩形分布； 介于 两者之间时， 采用梯形分布。此外， 根据铁二院两种模拟滑体的抗滑桩模型试验结果， 当 滑体为松散介质时， 下滑力的重心约在滑动面上桩长 2, 处， 当滑体为黏性土时， 虽比松 散介质稍高， 但也未超过滑动面以上桩长的 2。另外， 从多次实验的结果可看出， 滑体 的完整性越好， 其下滑力的重心越低。综上考虑规定滑坡推力可采用三角形、 梯形或矩形 分布是安全可行的。 “’当抗滑桩受到滑坡推力的作用产生变形时， 一部分滑坡推力通过桩体传给锚固 段地层， 另一部分传给桩前滑体。但是， 桩前滑体本身的抗力与滑坡的性质和桩前滑体的 大小等因素有关。试验表明桩前滑体的体积愈大， 抗剪强度愈高， 滑动面愈平缓、 愈粗糙， 桩前滑体抗力愈大， 反之， 愈小。另外， 还与是否存在多层滑面有关。对某一定的滑坡， 当 抗滑桩受到滑坡推力的作用产生变形时， 滑动面以上桩前滑体抗力大于桩体所能提供的 0“ 注册岩土工程师执业资格基础与新标准规范参考手册 极限抗力时， 桩前滑体将产生隆起破坏，（如狮子山 号抗滑桩破坏试验） ， 或沿桩前滑体 中某一薄弱面产生剪切破坏 （如大海哨抗滑桩破坏试验） 。 “作用在抗滑桩上的滑坡推力和桩前滑体抗力， 由设计滑坡推力曲线确定如本规 范说明图 “。若抗滑桩设在滑坡的第四分块末端， 该处设计滑坡推力曲线的竖直高 度 ， 即为作用于桩上的滑坡推力。极限平衡时滑坡推力曲线的竖直高度 “， 即为桩前 滑体抗力。 根据抗滑桩破坏试验和模型试验表明， 虽然各次试验所得的桩前滑体抗力的分布图 形不完全相同， 但基本呈抛物线分布， 抗力的最大值出现在滑体的中部， 靠近滑动面处的 应力较小。当滑体为黏性土时， 由于黏聚力的影响， 顶部抗力较滑体为松散的介质时大， 合力重心也较高。 说明表 ““ 为数根抗滑桩破坏试验和室内模型试验滑体抗力的统计资料。从 表中不难看出， 桩前滑体的重心， 一般比滑坡推力的重心高 “’ ’。 说明图 “滑体抗力分布图形 说明表 ““下滑力和桩前重心高度汇总 项目 名称 狮子山 号试验 大海哨 试验 滑体为石英 砂模型试验 （铁二院） 滑体为砂黏 土模型试验 （铁二院） 连续抗滑墙 模型试验 （西南交大） 单排抗滑桩 模型试验 （西南交大） 下滑力重心高度““ （ ） “ （“ ） “ “ （*“ *） “ 桩 前 滑 体 抗 力 重 心 高 度 实测 （“* *） “ （* **） “ （, ） “ （, ） “ （*“ ） “ 计算 （-- ） “ （* ） “ 注 表中有号者表示以千斤顶和杠杆施加的外荷载。 本条文未规定桩前滑体抗力的分布图形， 设计时可根据实际情况， 采用与滑坡推力相 同的分布图形或抛物线分布图形。 当桩前滑体抗力采用抛物线分布时， 可将抗力图形简化为一个三角形和一个倒梯形， 如说明图 “。 图中的 .为最大应力处距桩顶的高度， 它随滑体黏聚力的增大而减小， 根据试验， 一 --, ““ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ “ 第五部分铁路专业岩土工程师标准规范与条文说明 般等于滑动面以上桩长的 “ “， 该值对计算影响不大， 计算时可采用说明表 ’’ 给出的数值。和 根据简化后滑动面处弯矩和剪力相等的原理确定， 即 “ （ * ） * （说明 ’’） “ 〔* （ * ） ’ （ * ） 〕 * （说明 ’’） 式中 桩前滑体抗力 （,- “ .） ； 桩前滑体抗力的合力重心至滑动面距离与滑动面以上桩长之比， 该值可较 滑坡推力的重心高 / 0/； 桩间距 （.） ； 滑动面以上的桩长 （.） 。 说明表 ’’最大应力处距桩顶高度 *参考值 滑坡推力图形1“ * 三角形分布“ 梯形分布“ “ 0 矩形分布“0 ’’2在计算滑动面以上的桩身内力时， 对桩前滑体抗力的分布图形未作具体规定， 可 采用与下滑力相同的分布图形， 也可采用抛物线的分布图形。当采用与下滑力相同的分 布图形时， 桩身内力可根据一般结构力学公式直接计算； 当采用抛物线的分布图形时， 应 当首先确定桩前滑体抗力合力的重心高度， 按式 （说明 ’’） 及式 （说明 ’’） 计算 和 ， 然后按下列公式计算桩身内力。 当* 3 *时 *“ ,* ’ ’0,* ’0 （’ ）* *（说明 ’’2） -*“ ’0,*’ ,* （ ’ ）**（说明 ’’2） 当* 4 *时 *“ ,* ’ ’0,* ’0 （’ ） * （* *） （* *）’ ’0（* *） （ *）（说明 ’’2） -*“ ’0,*’ ,* ’0 （’ ） * （* *） ’0（* *） ’0（* *） ’ （* *） （ *） （说明 ’’2） 式中* 桩身任意计算点的剪力 （,-） ； -* 桩身任意计算点的弯矩 （,- .） ； * 桩顶至任意计算点的距离 （.） ； 52 注册岩土工程师执业资格基础与新标准规范参考手册 其余符号意义见第 “ 条条文说明。 在计算滑动面以下桩身内力和变位时， 按弹性桩计算， 并应根据地基系数的分布情况 选用相应的计算方法。当地基系数为三角形分布时， 应采用 “” 法， 当地基系数为常数 “ 时， 应采用 “ “” 法。 “桩底支承一般采用自由端或铰支端是由于 （） 根据抗滑桩破坏试验和室内模型试验， 当锚固段为松散介质或较完整的基岩时， 地层抗力均成两个对顶的三角形， 桩底弯矩为零， 桩底支承条件符合自由端。通过进一步 的试算表明， 在成昆线狮子山 号试桩锚固段地基系数取 “’ “*, -， 在大海哨试 桩锚固段地基系数取 “ “*， 柱底支承条件按自由端考虑时， 桩身变位和弯矩的计 算值与实测值基本吻合。证明桩底支承条件按自由端考虑是符合实际的。 （） 当锚固段上部为土层， 桩底嵌入一定深度的较完整基岩时， 此情况与桩下部嵌入 一定深度的完整基岩时相类似。但考虑到目前这种边介条件的实测资料较少和过去的计 算习惯， 保留了桩底为铰支端的支承条件， 可按两种桩底支承条件中的任何一种情况计 算。当采用自由端时， 各层的地基系数必须根据具体情况选用； 当采用铰支端计算时， 应 把计算 “铰支点” 选在嵌入段基岩的顶面， 并根据嵌入段的地层反力计算嵌入段的深度。 “抗滑桩属于地下结构， 它的受力情况不同于桥涵结构， 桥涵有频繁的反复动荷 载影响， 而抗滑桩不仅不承受动荷载， 有的甚至远离路基， 因此其结构计算按极限状态法 较切合实际， 从而达到节约钢材的目的。抗滑桩结构设计的荷载分项系数采用 混凝土结 构设计规范（./0 “） 的综合荷载系数 1 取整为 ’。荷载分项系数选用的理由可见 第 ’ 条条文说明。 混凝土结构设计规范（./0 “2） 和 钢筋混凝土结构设计规 范（30 “14） 相比较， 同等条件下， 主筋要多一些， 箍筋布置要强一些， 主筋截断点的延 长部分在应设腹筋地段要长， 在不设腹筋地段要短。 “’抗滑桩一般允许有较大的变形， 桩身裂缝超过允许值后， 由于钢筋局部锈蚀， 对 桩的强度不会有很大影响， 因此本条允许不作桩的变形、 抗裂和挠度等检算。 “’’ 5 “’1抗滑桩为大截面的地下钢筋混凝土构件， 与一般钢筋混凝土构件有所 不同， 因此， 在多年生产实践的基础上参照 铁路桥涵地基与基础设计规范（ 3/ “““6） 和 混凝土结构设计规范（./0 “） 在构造细节上作了一些具体的规定。如 （） 参照 铁路桥涵地基和基础设计规范（3/ “““6） 对钻 （挖） 孔桩的要求， 规定 抗滑桩纵向受力钢筋的直径不小于 --， 净距不宜小于 7-， 困难情况下不得小于 2 7-， 并规定受力主筋的保护层不应小于 7-。 （）混凝土结构设计规范（./0 “） 规定， 当柱子各边纵向受力钢筋多于 ’ 根时， 应 放置附加钢筋； 考虑到抗滑桩为地下结构， 桩身一般在十几米以上， 工人必须在坑内上下 作业， 不宜设置过多的箍筋肢数， 因此， 规定不宜采用多于 4 肢的封闭箍筋， 并允许每箍筋 在一行上所箍的受拉筋不受限制。 （’） 为使钢筋骨架有足够的刚度和便于人工作业， 对箍筋、 架立筋和纵向分布钢筋的 最小直径作了一定限制。 （4） 为使桩截面的四周形成钢筋网， 以提高混凝土抗剪能力， 本条文对箍筋和纵向分 布钢筋的最大间距作了一定的限制。 1“’ 第五部分铁路专业岩土工程师标准规范与条文说明 第十一章桩板式挡土墙及其条文说明 第一节桩板式挡土墙 “一 般 规 定 ““桩板式挡土墙可用于一般地区、 侵水地区和地震区的路堑和路堤支挡， 也可用于 滑坡等特殊路基的支挡。 ““桩板式挡土墙的桩间距、 桩长和截面尺寸的确定， 应综合考虑达到安全可靠、 经 济合理。桩的自由悬臂长度不宜大于 。桩的截面尺寸不宜小于 “ ， 截面形式可 采用矩形或 型， 桩间距宜为 ’ 。桩板墙顶位移应小于桩悬臂端长度的 **， 且 不宜大于 * 。 ““,锚固桩的设置必须满足下列要求 桩必须锚固在稳定的地层中； 保证桩后土体不越过桩顶或从桩间滑走； ,不发生新的深层滑动。 ““-加锚索 （杆） 的锚固桩必须保证桩与锚索 （杆） 的变形协调。 ““锚固桩之间可用挡土板或其他措施维持岩 （土） 体稳定。 “设计荷载及计算 ““作用于桩板式挡土墙的荷载应包括 活载和岩 （土） 产生的土压力或滑坡推力； 水的浮力； 地下水的渗透压力； 地震力； 施工临时荷载。 滑坡路基上的桩板式挡土墙按滑坡推力和土压力的最不利者作为计算荷载。桩的重 力可不计算。桩设计荷载的附加安全系数为 “* ’ “*。当桩上设有锚索时， 应按本规 范第 ““, 条规定进行设计。 ““作用在桩上的荷载宽度可按其左右两相邻桩之间距离的一半计算， 作用在挡土 板的荷载宽度可按板的计算跨度计算， 作用在桩间挡土墙的荷载宽度可按桩间净距计算。 桩间挡土结构上的压力可根据桩间岩 （土） 体的稳定情况按全部岩 （土） 压力或按部分岩 （土） 压力计算。 **, 注册岩土工程师执业资格基础与新标准规范参考手册 ““桩的内力宜按地基系数法计算， 计算时可不计桩侧摩阻力， 桩的计算宽度可按下 式计算 “ （““） 式中 桩的计算宽度 （） ； 矩形桩的设计宽度 （） 。 ““’锚固桩桩底支承应结合地层情况和桩底嵌固深度采用自由端或铰支端。 ““地面处桩的水平位移不宜大于 ， 且侧壁应力不应大于地层的横向容许承 载力， 否则地层上部应采取适当的加固措施， 或增加桩的埋深和加大桩的截面积。 ““*路堤 （肩） 中的锚索 （杆） 桩板式挡土墙， 应避免填料下沉所产生的锚索 （杆） 次应 力。 ““锚索 （杆） 可按容许应力法计算， 桩和挡土板的混凝土结构应按现行国家标准 混 凝土结构设计规范（,-. ） 计算， 其荷载系数应按表 ““ 选用。 表 ““ 钢筋混凝土桩和挡土板的荷载系数 项目桩挡土板 荷载系数 “’ / “’“ 注 桩荷载的变异性大时， 其荷载系数取大值， 相对较小时取小值。桩的安全系数为荷载系数乘以 附加安全系数。 ““0计算锚固桩桩身截面强度时， 当无特殊要求， 可不作裂缝宽度验算。有牛腿的 桩， 除检算强度以外， 尚应作牛腿的裂缝宽度验算。 “构 造 要 求 ““锚固桩和挡土板的混凝土强度等级不宜低于 1， 灌注锚索 （杆） 孔的水泥 （砂） 浆强度等级不宜低于 2。 ““锚固桩配筋的要求应按本规范 “ 节有关规定办理。 ““设牛腿的锚固桩， 牛腿的高度不宜小于 ’ 3， 宽度不宜小于 3。 ““’当采用拱型挡土板时， 不宜用混凝土灌筑， 而应当沿径向和环向配置一定数量的 构造钢筋， 构造钢筋间距不宜大于 3， 直径不宜小于 。 ““采用钢筋锚杆时， 一根锚杆不宜多于 根钢筋， 钢筋直径不宜大于 。 第二节桩板式挡土墙条文说明 ““在抗滑桩出现以后不久， 桩板式挡土墙也就跟着出现了， 世纪 年代初在枝 柳线上首先将桩板式挡墙应用在路堑中， 接着在南昆等线上应用到路堤中， 由于经验的不 断积累， 这项技术已日臻成熟， 因此， 在 44 年和 44 年已经分别出现了路堑式、 路肩式 0 第五部分铁路专业岩土工程师标准规范与条文说明 桩板挡土墙的通用图。多年来的实践证明， 桩板式挡土墙是一种较好的支挡型式。 ““在前几年曾修建了一些较高的桩板式挡墙， 桩的自由悬臂长度达到或超过 ， 但有的在施工过程中发生桩的位移过大， 甚至桩折断事故， 如京九线赣龙段某路堑桩 板式挡土墙， 最大的悬臂长达到 ， 当路基开挖到路基面以后不久即发生桩断墙倒的 事故。事故原因故然很多， 但与悬臂太长， 岩体压力增长过大有很大关系， 从安全的角度 出发， 适当控制悬臂的长度以及桩顶位移是很有必要的。 ““’锚固桩的刚度与锚索 （杆） 刚度相差很大， 在锚索 （杆） 桩的设计中， 锚索 （杆） 的变 形量对桩的内力影响很显著， 所以一定要控制锚索 （杆） 伸缩量， 使之与桩的变形协调， 不 然会使桩实际承受的内力与设计值相差过大， 而且有可能出现相反的值， 即计算出现负弯 矩的部位发生正弯矩， 或者反过来， 计算正弯矩的截面， 实际上却是负弯矩。 ““锚固桩之间的土体， 以往大多采用挡土板 （梁式板或拱型板） 来支挡， 近年来已有 不少工程采用锚杆喷混凝土 （土钉墙） 或重力式挡土墙效果也很好， 因此可以根据实际情 况选取一种型式作为桩间支挡结构。 ““桩板式挡土墙的桩间净距 一般为 ’ ， 而墙高 “ （自路基面算起） 通常不 会低于 ， 高的可以达到 ， 桩间墙的长高比 * “ ,“。前苏联学者克列因早年 根据模型试验的结果提出当 * “ ,“ 时， 土压力可以乘 ,“- ,“ 的折减系数， 铁二院 通过模型试验也有类似的结论， 故在桩板墙的设计中， 多采用 ,“- ,“ 的折减系数， 实践 证明这样做是可行的， 没有因此而出现任何不稳定迹象。 ““地基系数 和 ， 是根据地面处桩位移值为 . , 时得出来的， 试验资料 证明， 桩的变形和地基抗力不成线性关系， 而是非线性的， 变形愈大， 地基系数愈小， 所以 当地面处桩的水平位移超过 , 时， 常规地基系数便不能采用， 必须进行折减， 折减以 后地基系数变小， 得出桩的变形更大， 形成恶性循环， 故通常采用增加桩截面或加大埋深 来防止地面处桩水平位移过大。 ““.设置于路肩 （堤） 的锚索 （杆） 桩防止由于填料下沉而使锚索 （杆） 产生次应力是十 分重要的。从理论上说， 只要很小一个荷载竖向压在锚索 （杆） 上， 在其上产生的拉力就是 无穷大， 因此要力求避免填料压在锚索 （杆） 上。 ““-桩板墙以前按 钢筋混凝土结构设计规范（/0 ,-’） 进行结构设计， 本规范采 用 混凝土结构设计规范（120 ,3） ， 在没有更多的研究成果的条件下， 采用钢筋截面 面积不变的原则， 换算相应的荷载系数4。以往按 （/0 ,-’） 的规定计算时， 桩受弯基 本安全系数为 “’， 另外根据桩的荷载变异性较大的特点， 以及多年来桩的使用情况和变 形情况， 当桩上无预应力锚索 （杆） 时， 确定取附加安全系数为 “, “,， 于是桩总体安 全系数 为 “’- “’。本次修订规范时， 针对不同的荷载分布 （矩形分布和三角形分 布） ， 不同的桩长和截面以及不同的钢筋设计强度的取值标准， 按 （120 ,3） 进行了 ’. 根桩的检算。 当 5 “’ 时， 45 “3 “6’； 5 “’- 时， 45 “6 “’； 5 “’ 时， 45 “’ “’。 经过综合分析， 对于桩的荷载系数取 “6’ “’， 挡土板的荷载系数取 “6。 ,6 注册岩土工程师执业资格基础与新标准规范参考手册 第十二章预应力锚索及其条文说明 第一节预应力锚索 “一 般 规 定 “预应力锚索可用于土质、 岩质地层的边坡及地基加固， 其锚固段宜置于稳定岩层 内。 ““预应力锚索应采用高强度低松弛钢绞线制作， 钢绞线必须符合现行国家标准 预 应力混凝土用钢绞线（ ““’） 的规定。对有机械损伤、 严重锈蚀、 电烧伤等造成强度 降低的锚索材料， 在施工中不得采用。 “预应力锚索所用锚具应符合国家现行 预应力筋用锚具、 夹具和连接器应用技术 规程（ *） 的规定。 “’预应力锚索永久性防护涂层材料必须满足以下各项要求 对钢绞线具有防腐蚀作用； “对钢绞线有牢固的粘结性， 且无有害反应； 能与钢绞线同步变形， 在高应力状态下不脱壳、 不裂； ’具有较好的化学稳定性， 在强碱条件下不降低其耐久性； 便于施工操作。 “预应力锚索注浆水泥应采用硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥。 ““设计荷载及计算 ““作用在锚索结构物上荷载种类有 土压、 水压、 上覆荷载、 滑坡荷载、 地震荷载、 其 他荷载等。进行预应力锚索设计时， 一般情况可只计算主力， 在浸水和地震等特殊情况 下， 尚应计算附加力和特殊力。 “““预应力锚索用于整治滑坡时， 其设计荷载及滑坡推力宜按本规范第 “ 节有关 规定计算。 ““预应力锚索作为承受侧向土压力的支挡结构或用于边坡加固时， 其设计荷载应 按重力式挡土墙有关规定计算， 结构物承受的侧向土压力应按主动土压力的 , ’ 倍计算。 ““’锚固力设计计算应符合下列规定 计算方法 预应力锚索设计时， 对于滑坡加固， 宜采用锚索预应力 （抗滑力） 的方法计算， 通过边 * 第五部分铁路专业岩土工程师标准规范与条文说明 坡稳定性分析、 计算滑坡的下滑力确定锚固力， 计算可按下式 “ 〔“ （“） ’“ （ “） 〕 （**） 式中 滑坡下滑力 （,-） ； 设计锚固力 （,-） ； 滑动面内摩擦角 （.） ； 锚索与滑动面相交处滑动面倾角 （.） ； “ 锚索与水平面的夹角， 以下倾为宜， 不宜大于 /.， 一般为 /.0 12.。 设计锚固力 应小于容许锚固力 ， 即 ， 对于锚固钢材容许荷载应满足表 ** 的要求。 表 ** 锚固钢材容许荷载 项目永 久 性 锚 固临 时 性 锚 固 设计荷载作用时2*34或 2*5/62*3/4或 2*76 张拉预应力时2*54或 2*7/62*54或 2*7/6 预应力锁定中2*74或 2*862*74或 2*86 注 4为极限张拉荷载 （,-） ， 6为屈服荷载 （,-） 。 根据每孔锚索设计锚固力 和所选用的钢绞线强度， 可按 （**） 式计算每孔 锚索钢绞线的根数 。 “ “ 4 （**） 式中“ 安全系数， 取 *5 0 *2， 高腐蚀地层中取大值； 4 锚固钢材极限张拉荷载。 对于永久性锚固结构， 设计中应考虑预应力钢材的松弛损失及被锚固岩 （土） 体蠕变 的影响， 决定锚索的补充张拉力。 锚索间距的确定 锚索间距应以所设计的锚固力能对地基提供最大的张拉力为标准。锚索间距宜采用 1 0 3 9， 最小不应小于 */ 9。 **/锚固体设计计算应符合下列规定 主要应确定锚索锚固段长度、 孔径和锚固类型。锚固体的承载能力由锚固体与锚 孔壁的抗剪强度、 钢绞线束与水泥砂浆的黏结强度及钢绞线强度 1 部分控制， 设计时应取 其小值。 锚固体拉拔安全系数 “采用下列数值 永久性锚固““*/； 临时性锚固““*/。 1锚索的锚固段长度可按下列公式计算， 采用 ’“ 、 ’ 中的大值， 通常选取 0 2 9。 721 注册岩土工程师执业资格基础与新标准规范参考手册 ） 按水泥砂浆与锚索张拉钢材黏结强度确定锚固段长度 “， 即 ““ “ ““ （’’） 当锚索锚固段为枣核状时，““ “ “。 ）按锚固体与孔壁的抗剪强度确定锚固段长度 ， 即 “ “ “ （’’） 式中“ 张拉钢材外表直径 （*） ， 见附录 表 ’； 单根张拉钢材直径 （*） ； 锚固体 （即钻孔） 直径 （*） ； “ 锚索张拉钢材与水泥砂浆的极限黏结应力； 按砂浆标准抗压强度’,-的 ./取值 （-0） ； “ 锚孔壁对砂浆的极限剪应力 （-0） ， 见附录 表 ’。 1锚固体的直径 锚固体的直径应根据设计锚固力、 地基性状、 锚固类型、 张拉材料根数、 造孔能力等有 关因素来确定， 通常采用.. 2. **。 ’’3锚索总长度由锚固段长度、 自由段长度及张拉段长度组成。锚索自由段长度受 稳定地层界面控制， 在设计中应考虑自由段伸入滑动面或潜在滑动面的长度不小于 *， 自由段长度不得小于 4 2 * 左右。 张拉段长度应根据张拉机具决定， 锚索外露部分长度宜为 ’ * 左右。 ’4构造要求 ’4’预应力锚索由锚固段、 自由段和紧固头 4 部分构成， 紧固头由垫墩、 钢垫板和锚 具组成。 ’4’锚索的钢材可采用’5 ** 或’ ** 的钢绞线。每孔锚索可由单束或多 束钢绞线组成。 ’4’4锚索锚固段制作宜采用一系列的紧箍环和扩张环 （隔离架） 使之成为波纹状， 注 浆后形成枣核 （糖葫芦） 状。 ’4’1锚索必须作好防锈、 防腐处理。锚固段锚索只需清污除锈， 自由段锚索还需涂防 腐剂、 外套 ** 聚乙烯塑料套管隔离防护， 张拉段锚索也需涂防腐剂。 ’4’钻孔根据需要可采用水钻或干钻， 当水钻可能影响边坡稳定时， 则必须采用干 钻。锚孔应用清水洗净， 严格执行灌浆施工工艺要求， 当用水冲洗影响锚索的抗拔能力 时， 可用高压风吹净。 ’4’3锚索孔注浆材料宜采用水泥浆或水泥砂浆， 一般采用 64 水泥砂浆。注浆采用 孔底注浆法， 注浆压力不宜小于 .’3 2 .’7 60， 砂浆灌注必须饱满密实， 第一次注浆完 毕， 水泥砂浆凝固收缩后， 孔口应进行补浆。 ’4’5锚索张拉应分两次逐级张拉， 第一次张拉值为总张拉力的 5./， 两次张拉间隔 时间不宜小于 4 2 8。为减少预应力损失， 总张拉力应包括超张拉值， 自由段为土层时超 7.4 第五部分铁路专业岩土工程师标准规范与条文说明 张拉值宜为 “ “， 自由段为岩层时宜为 “。张拉必须等孔内砂浆达到设 计强度的 ’后方可进行， 张拉中应对锚索伸长及受力作好记录， 核实伸长与受力值是 否相符。 *锚具底座顶面与钻孔轴线应垂直， 确保锚索张拉时千斤顶张拉力与锚索在同一 轴线上。 预应力锚索张拉锁定后， 锚头部分应涂防腐剂， 再用 ,“ 混凝土封闭。 为验证预应力锚索设计， 检验其施工工艺， 指导安全施工， 在锚固工程施工初 期， 应进行预应力锚索锚固试验。锚固试验的数量可按工作锚索的 控制， 当有特殊要 求时， 可适当增加。锚固试验的平均拉拔力， 不应小于预应力锚索的超张拉力。当平均拉 拔力低于此值时， 应再按 的比例补充锚固试验的数量。 第二节预应力锚索条文说明 预应力锚索广泛应用于岩锚和土锚， 土锚地层主要为砂土层。为确保锚索工程 安全可靠， 本规范限制了预应力锚索的使用范围， 即锚索锚固段置于稳定的岩层内。锚固 段若置于土层中， 则需进行拉拔试验并进行个别设计。 预应力锚索采用高强度低松驰钢绞线， 是提高单孔承载能力的主要手段， 故本节 只引用了预应力钢绞线的国家标准， 未包括其它钢种或未编入国家标准的预应力钢绞线。 附录 , 表 , 只给出了强度级别为 *- ./0 的预应力钢绞线规格， 对其它级别钢绞线 可参照现行 预应力混凝土用钢绞线（12 “3） 执行， 设计时应说明所采用钢绞线的强 度级别。 3本条规定与国外对防腐蚀涂料的要求基本一致。 进行锚固设计时， 应根据建筑物特点， 周围环境、 地质条件等， 选取主要的荷载作 为设计荷载。 由于滑坡推力计算时已考虑 “ “ 的安全系数， 因此预应力锚索 用于整治滑坡时， 下滑力可作为设计荷载。当锚索用于支挡工程或边坡加固只承受侧向 土压力时， 通过大量测试结果表明， 锚索结构承受比主动土压力更大的侧向压力， 可按主 动土压力的 “ 3 倍计算。锚索结构用于路堤时， 安全系数取大值。 3根据国内外大量统计资料， 锚索设计强度一般是采用材料保证强度的 -左 右。如漫湾等 个水电站锚索工程， 锚索设计强度取值是锚索材料强度的 ““ -“ 倍， 平均为 - 倍， 超张拉时是 -- ’“ 倍， 平均为 ’“ 倍。南昆铁路预应力锚索 设计强度取值是锚索材料强度的 “* 倍。表 要求与日本 456 锚固施工法设计 施工规范 一致。式 （） 中安全系数 7一般可选用 ’ *， 对高腐蚀地层的 永久性锚索， 可选用 78 。 从施工工艺