汤河设计方案4 矿山机械.doc

4 矿山机械 4.1 设计依据 （1） 受内蒙古兴业集团的委托,完成唐河周庵铜镍矿的设计工作。根据矿体的赋存状态，矿山井下分两期开拓，主要提升设备的选取要考虑二期开发的利用； （2） 矿山规模矿石300万t／a；岩石45万t／a； （3） 开拓方式采用主、副井＋辅助斜坡道联合开拓； 一期开拓至-300m标高，二期开拓至-800m标高； （4） 矿岩物理性质矿石体重2.91t／m3，松散系数1.55； 岩石体重2.91t／m3，松散系数1.55； 硬度系数f8～10； （5） 坑内最大班人数 380人/班； （6） 采出矿岩块度0～600mm； （7） 井下中段初期井下共设-320、-250、-180三个中段，其中-320m中段为井下集中出矿中段，-250m中段为辅助中段，-180m为回风、充填中段； （8） 矿山服务年限23.90a（一期10.70a，二期13.20a）； （9） 矿山工作制度330 d／a，3班／d，8h／班。 4.2 主井提升 4.2.1 设计依据 主井主要作为矿石、岩石提升。 工作制度每天三班，每班8h，同时工作阶段数为1个。 提升量300万t／a（设备提升能力按1万t／d考虑）。 4.2.2 提升方式和提升系统的确定 本设计主竖井只用于提升矿石、废石，且为单阶段作业，同时提升量大，需采用箕斗提升，考虑目前国内电控和电机行业的水平，设计选用单箕斗配平衡锤的方式，由于井下出矿能力大故采用两套提升系统；又由于井深超过300m，故选择多绳提升机；该井是明井，如采用多绳落地式提升机，则势必系统占地面积大，且六十米以上的钢结构井架施工难度大、两套提升系统使用一个井架效果不好，故采用塔式多绳提升机，两套提升系统共用一条主井，这样虽然增加了土建工程量，但总体效果较好。 井下破碎好的矿石及采出的废石，用皮带输送机运至主井装入箕斗，提升机将箕斗提上地表后通过卸载直轨卸入地表矿仓。废石采用分配小车卸入废石仓。 井筒净直径φ7.5m，提升罐道采用钢绳罐道。 4.2.3 提升设备的选择 主井提升设备选型计算原始条件见表4-1 主井提升系统设备选型计算见表4-2 主井提升系统变位质量计算见表4-3； 主井提升系统运动学计算见表4-4； 主井提升系统动力学计算见表4-5； 主井提升速度图见图4-1； 主井提升力图见图4-2； 主井提升设备选型计算原始条件 表4-1 序号 项 目 单 位 公 式 结 果 -300 -800 1 提升能力 矿石 t/d 5000 5000 废石 t/d 750 750 合计 t/d A 5750 5750 2 开拓方式 明 竖 井 明 竖 井 3 体重 矿石 t/m3 2.91 2.91 废石 t/m3 2.91 2.91 4 松散系数 矿石 1.55 1.55 废石 1.55 1.55 5 松散体重 矿石 t/m3 r 1.88 1.88 废石 t/m3 r 1.88 1.88 6 井口标高 m 126 126 7 转运矿仓上沿标高 m 156 156 8 卸载溜槽上口标高 m 161 161 9 箕斗高 m 11.774 11.774 10 过卷高度 m 10 10 11 防撞梁底面至导向轮中心距离 6.5 6.5 12 导向轮至卷筒中心距 7.5 7.5 13 井塔高度至卷筒中心） 63.274 63.274 14 最低采矿中段 -300 -800 15 最低运输中段 m -320 -820 16 转运溜井底部标高 -360 -860 17 破碎站底标高 -370 -870 18 储矿仓标高底标高 -405 -905 19 皮带道标高 -410 -910 20 箕斗装矿点标高 -421 -921 21 井底标高 m -451 -951 22 井筒全长 m 577 1077 23 采用钢丝绳罐道 24 提升高度 m H 582 1082 25 钢丝绳悬垂长度 m H0 611.274 1111.274 主井提升系统设备选型计算 表4-2 序号 项 目 单 位 公 式 结 果 -300m -800m 1 提升不均系数 C 1.15 1.15 2 日提升量 t/d A 5750 5750 3 日工作时间 h t 19.5 19.5 4 小时提升量 t/h AsCA/t 339.10 339.10 5 提升速度 m/s 0.3-0.5SQRTH 8.44 11.51 6 一次提升量计算 m3 VˊAs[K1SQRTHθ] 13.02 16.46 7 系数 K1 3.33 3.33 8 装满系数 Cm 0.85 0.85 9 选择箕斗 型号 DJD2/31530 底卸式 底卸式 规格 m3 V 15.00 15.00 自重 t Qj 21.80 21.80 10 有效载重 矿石 t QCmrV 23.94 23.94 废石 t QfCmrV 23.94 23.94 11 终端荷重 t QdQjQ 45.74 45.74 12 平衡锤 t QcQjQ/2 33.77 33.77 13 钢丝绳选择 Kg/m PˊQd/n1.1*10-5б/m-H0 4.11 5.62 14 抗拉强度 Pa б 1570000000.00 1570000000.00 15 安全系数 m 7.00 7.00 16 选用钢 丝绳 首绳 型号 6V18FC 6V33FC 绳径 mm ds 36 40 绳重 Kg/m Ps 5.66 6.86 根数 n 6 6 17 钢丝绳破断力 Kgf Qp 82466.87 107033.64 18 安全系数校验 mˊnQp/QdnPsH0 7.44 7.02 19 提升机 型号 JKM4.0 x6ⅢE 卷筒直径 m Dj 4.00 4.00 导向轮直径 m Dt 3.20 3.20 最大静张力 KN 1030 1030 最大静 张力差 KN 340 340 绳间距 mm 300 300 速比 i 1 1 变位质量 Kg 22000 22000 天轮变 位质量 Kg 6500 6500 20 最大静拉力 KN S1QdnPsH0/1000g 652.33 897.39 21 最小静拉力 KN S2QcnPsH0/1000g 534.91 779.98 22 静拉力差 KN S1-S2 117.41 117.41 23 衬垫比压 S1S2/nDjds 2.06 2.62 24 滑动系数 S1/S2 1.22 1.15 25 电动机功率概算 Kw NˊKS1-S2 vρ/η 1337.86 1824.16 26 电 动 机 型号 低速直联 功率 Kw N 2100 2100 转速 r/min nz 55 55 电压 V 过载系数 λ 2 2 转动惯量 Kg.m2 J 500 500 27 实际功率 Kw NKS1-S2 vρ/η 1744.92 1744.92 28 实际速度 m/s vnzDjπ/60 11.51 11.51 29 平衡尾绳 型号 编钢丝绳847 绳径 mm ds 11920 11921 绳重 Kg/m qs 12.26 15.05 根数 nˊ 3 3 主井提升系统变位质量计算 表4-3 序 号 计 算 项 目 单 位 计 算 公 式 结 果 -300m -800m 1 有效装载量 Kg Q 23937.10 23937.10 2 箕斗质量 Kg Qj 21800.00 21800.00 3 平衡锤质量 Kg Qc 33768.55 33768.55 4 全部首绳质量 Kg mpnPsH0ˊ 15876.84 32962.96 5 全部尾绳质量 Kg mqnˊqsH0 14988.44 33449.35 6 提升机变位质量 Kg mj 22000.00 22000.00 7 天轮变位质量 Kg mt 6500.00 6500.00 8 电动机变位质量 Kg md[GD2]i2/Dj2 31.25 31.25 9 变位质量总和 Kg ∑MQQjQcmpmqmjmtmd 138902.18 174449.20 主井提升系统运动学计算 表4-4 序号 计 算 项 目 单 位 计 算 公 式 结 果 -300m -800m 1 箕斗卸载过程都矿运行距离 m h0 4 4 2 空箕斗脱离曲轨时的速度 m/s v0 1 1 3 空箕斗载曲轨上的运行时间 s t02h0/v0 8 8 4 空箕斗载曲轨上的加速度 m/s2 a0v0/t0 0.125 0.125 5 空箕斗脱离曲轨后的加速度 m/s2 a1 1.00 1.00 6 加速运行时间 s t1v-v0/a1 10.51 10.51 7 加速运行距离 m h10.5v-v0t1 55.27 55.27 8 重箕斗进入曲轨前的减速度 m/s2 a3 1.00 1.00 9 减速运行时间 s t3v-v4/a3 11.21 11.21 10 减速运行距离 m h30.5v-v4t3 125.74 125.74 11 重箕斗进入曲轨的爬行速度 m/s v4 0.30 0.30 12 爬行距离 m h4h0-h5 3.85 3.85 13 爬行时间 s t4h4/v4 12.83 12.83 14 制动减速度 m/s2 a5 0.30 0.30 15 制动减速时间 s t5v4/a5 1.00 1.00 16 制动减速距离 m h50.5v4t5 0.15 0.15 17 等速运行距离 h2H-h0-h1-h3-h4-h5 393.00 893.00 18 等速运行时间 s t2h2/v 34.13 77.56 19 一次提升运行时间 s T1t0t1t2t3t4t5 77.69 121.12 20 两次提升间的停歇时间 s θ 20.00 21.00 21 一次提升时间 s T2T1θ 195.39 284.24 22 每小时提升次数 次/h ns3600/T 18 13 23 每小时提升量 t/h AsnsQ 441.04 303.17 24 每日提升量 t/d AˊtAs 8600.24 5911.77 25 提升不均系数 CAˊ/A 1.50 1.03 主井提升系统动力学计算 表4-5 序号 计 算 项 目 单位 计 算 公 式 结 果 -300m -800m 1 t0阶段 KN F0F0ˊKS1-S2∑Ma0 152.39 156.83 2 t1阶段 KN F1F1ˊKS1-S2∑Ma1 273.93 309.47 3 t2阶段 KN F2F2ˊKS1-S2 135.02 135.02 4 t3阶段 KN F3F3ˊKS1-S2-∑Ma3 -3.88 -39.43 5 t4阶段 KN F4F4ˊKS1-S2 135.02 135.02 6 t5阶段 KN F5F5ˊKS1-S2-∑Ma5 93.35 82.69 7 提升系统等效力 KN FxSQRT∑F2t/Tx 171.46 164.45 8 ∑F2F02t0F12t1F22t2F32t3F42t4F52t5 1839797.79 2875945.09 9 等效时间 Txt0t1t3t4t5/2t2θ/3 62.58 106.34 10 等效功率 Kw NxFxv/η 2014.37 1932.03 11 电动机出力 KN FeNη/v 169.63 169.63 12 按最大力校核 λFmax/Fe 1.61 1.82 am/s2 0.125 0.7 0 0.7 0 0.30 vm/s 变化 变化 11.51 变化 0.3 变化 ts 8 10.51 34.13 11.21 12.8 1 Hm 4 55.27 393.00 125.74 3.85 0.15 图41 主井提升系统提升速度图 F（N） 273.93 152.39 135.02 135.02 93.35 T（S） -3.88 图42 主井提升系统提升力图 通过以上各表的计算分析如下 1箕斗的选择 根据所确定的竖井提升方式、竖井提升能力、提升高度等通过表4-2的计算，确定选用15m3底卸式箕斗，配33.70t平衡锤。其技术规格见表4-6。 箕斗技术规格表 表4-6 序号 名 称 项 目 单位 15m3 底卸式箕斗 1 类型 15m3单箕斗配置式底卸式箕斗 2 外形尺寸 mm 33001450 3 箕斗总高 mm 6440 4 最大载质量 kg 23940 5 罐道钢绳根数 根 6 6 箕斗质量 kg 21300 7 类型 箕斗用平衡锤 8 外形尺寸 mm 2500800 8 箕斗质量 kg 33700 箕斗采用计重漏斗装矿，活动卸载直轨卸矿，矿、废石的分离采用电动分配小车。 2）钢丝绳的选择 ①首绳 根据所采用的提升容器，通过表4-2的计算，提升系统首绳采用6V18FC型三角股钢丝绳，钢丝绳直径Φ36mm，单重5.66kg/m，抗拉强度1570MPa，钢丝绳破断力809.0KN，六根。 提升钢丝绳安全系数m7.44大于7，符合金属非金属地下矿山安全规程的要求。 ②平衡尾绳 根据所选择的首绳重量，通过表4-2的计算，尾绳选用扁钢丝绳，型号847，规格11920mm，绳重12.26kg/m，三根。 3）提升机的选择 根据金属非金属地下矿山安全规程的规定，竖井提升，摩擦轮式提升装置的主导轮有导向轮时不小于100；根据前面的计算结果，本系统所采用的提升机主导轮直径应≧100363600mm；设计选择JKM-46（Ⅲ）E型塔式多绳摩擦提升机，卷筒直径Φ4.0m，6绳，导向轮直径Φ3.2m，最大静张力1030KN，最大静张力差340KN，采用低速直联的传动方式。通过表4-2的计算，提升系统的最大静张力为652.33KN最大静张力差为117.41KN，以上两项指标均小于提升机允许的参数值，因此，所选设备能够满足生产需要，合适。 4）提升电机及电控 根据系统的最大静张力和最大静张力差，系统的提升速度等计算，电动机功率为1337.86kw，据此，初选电动机为交流电动机，电动机与卷扬机采用低速直联的方式，配套电机功率2100kw，电机转速55r/min。通过表4-5的验算，等效功率为2014.37kw，小于初选电机功率2100kw，通过最大力校核，提升系统的最大力与所选电动机出力之比为1.61均小于0.852.01.70所选电动机合适。 5）钢丝绳罐道 钢丝绳罐道是一种金属罐道，沿竖井井筒敷设，使提升容器沿罐道平稳地运动。钢丝绳罐道的拉紧可用井底重锤或在井架（井塔）上部拉紧，根据有色矿山设计规范，罐笼提升采用井底重锤拉紧，其拉紧力恒定；箕斗提升由于粉矿洒落较多需采用液压拉紧，液压拉紧应每天检查管道钢丝绳的拉紧力。本次设计采用井塔上部液压拉紧。通过计算采用20t液压拉紧装置。为防止罐道钢丝绳的共振，各罐道钢丝绳的拉紧力应相差5～10％，内侧拉紧力要大些，外侧罐道钢绳的拉紧力要小些。二期需重新核算钢丝绳罐道。 6）竖井提升安全保护 为了保证提升系统的设备能够安全可靠地运行。避免发生事故而造成设备及井筒装备破坏影响生产的正常进行，设计中采用如下的安全设施。 ①过卷安全保护 a、提升容器超过正常停车位置0.5m时，提升装置自动断电，并通过盘式制动器实现安全制动。 b、在井塔的上部及井筒的下部合适位置设置过卷挡梁。 ②提升系统设置工作执行信号、提升阶段指示信号、提升种类信号、检修信号、事故信号及专用电话。 ③设尾绳防扭转装置，以防钢绳扭转打结。 4.2.4 提升系统的工艺流程与自动控制 主提升机及其控制系统安装在井塔上部的提升机房内，并设有手动控制运行与自动控制运行两种运行方式。提升机主机采用洛阳重型机械公司生产的提升机，电动机采用上海电机厂交流低速直联电机，电控系统采用交直交变频控制。 井口卸载利用活动卸载直轨。井口矿仓配分配小车。 箕斗装矿站设在-410m。装矿站设两台B1200mm的胶带输送机。一台长40m，负责一部分矿石输送，其上配1台振动放矿机；另一台长60m负责另一部分矿石和全部废石的输其上设2台振动放矿机，其中1台设在矿石溜井下装矿石，另1台装在与-320m中段的废石卸载站相通的废石溜井下，当基本建设开始和-320m中段进行开拓时，向胶带机装废石。胶带输送机头部设两个计重漏斗向对应的箕斗装矿或废石。 经过破碎后的矿石在-410m装矿站用振动给矿机装到胶带输送机上，卸入计重漏斗，计重漏斗再将矿石装入15.0m3底卸式箕斗，由箕斗提升至地表后卸入地表矿仓。 主提升系统采用较高水平的自动化控制。对振动给矿机、胶带输送机、计重漏斗和提升机进行联锁控制。计重漏斗的放矿闸门不关闭，胶带输送机不能启动。胶带输送机不启动，振动放矿机不能启动。停车时，先停振动放矿机，再停胶带输送机。空箕斗运行到预定位置后，计重漏斗的放矿闸门才能打开。电气控制系统设防止重复装矿保护，同时，为了防止出现重复装矿，造成箕斗和提升机过载、大量矿石向井底撒落的现象，在-410m装矿站和地表箕斗卸矿点装有摄像机监视装、卸矿情况。监视器安装在提升机房内，提升机司机可以随时监视装卸矿情况。 4.2.5粉矿回收系统 从-320m至-451m设粉矿回收系统，负责将箕斗提升过程中洒落在井底的分矿回收，同时，负责破碎站、箕斗装矿站及井底粉矿回收人员的上下。 粉矿回收系统采用盲竖井提升，采用单罐配平衡锤的提升方式。罐笼为2＃单层钢罐笼，采用900300mm平衡锤，提声设备采用2JP-1.6型矿用提升绞车。配套电机功率75kw。采用0.7m3翻斗车回收粉矿，粉矿由电动装岩机装入矿车后有人推车推入罐笼，由粉矿提升系统提升到-320m中段，将矿车推入卸矿站将粉矿卸入矿石溜井，进入破碎、主提升系统。 4.3 副井提升 4.3.1 设计依据 矿山投产后，要求副提升系统担负全矿的人员、材料提升任务和坑内固定设备等的提升与下放任务。坑内移动设备从斜坡道进入坑内，不从副井提升或下放。 副提升系统的井口标高为126m。一期最大提升高度为446m；二期最大提升高度为926m。主要提升任务集中在-320m以上中段。-320m以下的提升任务主要是粉矿回收系统来完成。 4.3.2 提升方式及提升系统的确定 本设计副井由于提升多种货载及人员，及多阶段作业，需采用单罐带平衡锤的方式；又由于井深超过300m，提升量大，故选择多绳提升机；该井是明井，一套提升系统，如采用多绳井塔式提升机，则井塔基建工程量大，基建周期长，故采用落地式多绳提升机，这样虽然占地面积增大，但总体效果较好。为满足生产任务的要求，竖井提升罐笼采用双层罐笼，每次提升小型载货汽车一辆，最大载货重量10t。每次提人员70人。井筒净直径φ6.5m，提升罐道采用钢罐道。 4.3.3 提升设备选择 1罐笼的选择 为满足运输材料的小型载货汽车及4m3底侧卸式矿车直接进入罐笼，选择51803000mm双层单车多绳罐笼。其技术规格见表4-7。 罐笼技术规格表 表4-7 序 号 名 称 项 目 单 位 4 罐 1 类 型 51803000双层单车 多绳罐笼 2 底板尺寸 mm 51803000 3 罐笼总高 mm 6440 4 最大载质量 kg 10000 5 罐道钢绳根数 根 4 6 轨距 mm 900 7 同时乘罐人数 人 70 8 罐笼质量 kg 15000 2平衡锤的选择 平衡锤选择计算见表4-8。 平衡锤选择计算表 表4-8 序号 计 算 项 目 及 单 位 公式、符号 结果 1 罐笼质量（kg ） Qo 15000 2 有效装载量（kg） Q 10000 3 矿车质量（kg） qc 3540 4 乘罐笼人员的总质量（kg） Qz 4900 平衡锤质量 专提人员（kg） QcQo1/2 Qz 5 提升人员及货载 以提升人员为主kg QcQo Qz 17450 以提升货载为主kg QcQo1/2Qqc 20000 6 确定平衡锤质量（kg 20000 7 根据竖井断面尺寸及布置 确定平衡锤的尺寸（mm） 长宽 1800800 3钢丝绳的选择 ①首绳选择计算见表4-9。 钢绳选择计算表 表4-9 序号 计算项目及单位 单 位 公式、符号 结果 1 有效装载量 kg Q 10000 2 提升容器质量 kg QrQo 15000 3 首绳终端负荷的质量 kg QdQQr 25000 4 提升钢绳根数 根 n 6 5 钢丝绳抗拉强度 N/m2 σ 1570106 6 钢丝绳的假定密度平均值 kg/m3 ρo 9000 7 重力加速度 m/s2 g 9.80665 8 提升高度 m H 446 9 井架高度 m Hj 31.5 10 最低段到尾绳环底端的高度 m h 21 11 钢丝绳悬垂长度 m HoHHjh 498.5 12 钢绳安全系数（金属非金属地下矿山安全规程） m 7 13 首绳每米质量 kg/m Qd p′ θ n - Ho ρogm 2.06 由表4-9的计算结果选择提升钢绳（首绳）为 镀锌三角股钢丝绳，一期采用6V18FC型，直径φ26mm，每米绳质量P2.95kg/m，破断力Qp422KN。 二期采用6V18FC型，直径φ32mm，每米绳质量P4.47kg/m，破断力Qp639KN。 ②校核首绳安全系数见表4-10。 首绳安全系数表 表4-10 计 算 项 目 及 一 期 二 期 公 式 提升物料 安全系数 提升人员 安全系数 提升人员 安全系数 提升物料 安全系数 nQp 安全系数m′ QdnpHog 8.21 9.69 9.91 9.18 首绳终端负荷的质量Qdkg 25000 19900 19900 25000 检 验 m′ m满足要求 注冶金矿山安全规程规定升降人员或升降人员及物料时， 钢绳安全系数m8。 ③尾绳计算见表4-11。 尾 绳 计 算 表 表4-11 序号 计算项目及单位 公式、符号 一 期 二 期 1 尾绳根数（根） n′ 3 3 2 尾绳每米质量 kg/m n q p n′ 4.12 6.180 3 尾绳选择扁 钢丝绳 结构847 ,宽厚9416每米绳重q4.36kg/m 抗拉强度σ1373N/mm2 结构847 ,宽厚11920每米绳重q6.81kg/m 抗拉强度σ1373N/mm2 4 提升机的选择 ① 主导轮直径的选择见表4-12。 主导轮直径选择表 表4-12 序号 计算项目及单位 公式、符号 一期 二期 1 首绳直径mm ds φ26 φ32 2 主导轮计算直径mm Dj≥100ds 2600 3200 3 取主导轮的标准直径mm Dj φ2800 φ3500 根据表4－12计算结果，设计选择提升机主导轮直径为Φ3500mm。 ②提升不同货载时，钢绳的最大静拉力和最大静拉力差（S1-S2）的计算见表4-13。 表4-13 钢 绳 拉 力 表 单位（kg） 序 一 期 名 称 提升材料 一侧平衡锤,一侧空罐 下放人员 号 重侧S1 空侧S2 重侧S1 空侧S2 重侧S1 空侧S2 1 一侧钢绳质量 6696.50 6245.70 6696.50 6245.70 6696.50 6245.70 2 罐笼Qo 15000 15000 15000 3 矿车qc 0 4 有效装载量Q 10000 4900 5 平衡锤Qc 20000 20000 20000 6 一侧钢绳总质量 m1 31696.50 m2 26245.70 m1 26696.50 m2 21245.70 m1 26696.50 m2 26145.70 7 S1 m1g N 310942.66 261892.66 261882.85 8 S2m2 g N 261892.66 208420.32 256489.32 9 S0S1-S2 N 49049.995 53472.34 5393.54 表4-14 钢 绳 拉 力 表 单位（kg） 序 二 期 名 称 提升材料 一侧平衡锤,一侧空罐 下放人员 号 重侧S1 空侧S2 重侧S1 空侧S2 重侧S1 空侧S2 1 一侧钢绳质量 18559.44 19367.64 18559.44 19367.64 18559.44 19367.64 2 罐笼Qo 15000 15000 15000 3 矿车qc 0 4 有效装载量Q 10000 4900 5 平衡锤Qc 20000 20000 20000 6 一侧钢绳总质量 m1 43559.44 m2 39367.64 m1 38559.44 m2 34367.64 m1 38559.44 m2 39267.64 7 S1 m1g N 427318.11 378268.11 378268.11 8 S2m2 g N 386196.55 337146.55 385215.55 9 S0S1-S2 N 41121.56 41121.56 6947.44 ③根据上述两个条件选择提升机，技术规格见表4-15。 提升机技术规格表 表4-15 项 目 结 果 型 号 JKM-3.56IE 主导轮直径mm 3500 导向轮直径mm 3000 钢 丝 绳 最大静拉力kN 790＞427 最大静拉力差kN 220＞41.1 最大直径mm 35 间距mm 300 减速器 型 号 XP1250 速 比 10.5 机器质量不包括电气设备 89.50t ④ 静防滑计算 按最不利条件（即提升设备，下放平衡锤）校核防滑系数，见表4-16。 防 滑 系 数 表 表4-16 一 期 二 期 S1 1.12＜1.4 S2 满足要求 S1 1.19＜1.4 S2 满足要求 ⑤ 电动机的概算功率N′（KN）见表4-17。 电动机概算功率表 表4-17 一 期 二 期 KS1- S2ν N′ ρ 1000η 587.70kw 式中K提升阻力系数，K1.2； η传动效率0.93； ρ动力系数1.1； ν提升最大速度8.43m/s 选择直流电动机 型号Z560-3A，电压660V Ne 733kw，n 483r/min KS1- S2ν N′ ρ 1000η 587.70kw 式中K提升阻力系数，K1.2； η传动效率0.93； ρ动力系数1.1； ν提升最大速度8.43m/s 选择直流电动机 型号Z560-3A，电压660V Ne 733kw，n 483r/min 5 提升计算 ① 速度图按罐笼三阶段提升，计算见表4-18。括号内数据为二期参数。 速度图参数计算表 表4-18 序 号 计 算 项 目 单 位 计 算 公 式 结 果 一 期 二 期 1 加速度 m/s2 a1 0.70 1.70 2 加速时间 s t1v/a1 12.04 12.04 3 加速运行距离 m h10.5vt1 50.71 50.71 4 减速度 m/s2 a3 0.70 0.70 5 减速运行时间 s t3v/a3 12.04 12.04 6 减速运行距离 m h30.5vt3 50.71 50.71 7 等速运行距离 m h2H-h1-h3 344.58 824.58 8 等速运行时间 s t2h2/v 40.90 97.87 9 一次提升运行时间 s T1t1t2t3 64.97 121.94 10 两次提升间的停歇时间 s θ 40.00 40.00 11 一次提升时间 s T2T1θ 209.94 323.88 12 每小时提升次数 次/h ns3600/T 17 11 V m/s am/s2 0.7 0 0.7 Ts V m/s2 变化 8.43 变化 Ts 12.04 40.90（97.87） 12.04 Hm 50.71 344.58（824.58） 50.71 图43 副井提升系统提升速度图 ② 每班提升时间平衡表，见表4-19。 每班提升时间平衡表 表4-19 项 目 提 升 时 间（一期） 一次提升运行时间T1 S 两次提升之间休止时间θ S 一次提升全 时间T S 每班提升次数 次 每班提升时间 min 人 员 64.97 105 339.94 5 28.33 长 材 64.97