多级机站通风系统在水口山铅锌矿的应用.pdf

∀年月中国矿 山工 程 ∃58, 取 ‘;、 ‘ ; 、 0、 0 76 0 76 公 ;尸」 尸、≅ ‘; / 0 ∗ 1 , 2 / 0 ∗ 1 , 2 / 0 洲1,6 / 0∗1洲 ,6 / 0砚11 , 6 / 0 /Α 1 , 6 Β ∃ 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 2 5 8 0 6 8 0 6 8 0 6 8 0 6 8 0 6 3 / 6 8 0 6 6 8 0 6 8 0 6 6 5/ 6 6 6 / / / 5/ 6 6 6 6 5/ 0 8 0 3 55 0 3 63 / 0 以旧 6 / 0 ∗ 1 1】6 / 0 侧1】6 / 0〕 Χ ∗ , 6 / 0∗1洲, 6 / 0 议1 ,6 / 0 仪幻 6 / 0 以1,6 / 0 〕以, 6 / 0 ∗1 1】6 / 0 1】 ,6 / 0碗1洲, 6 / 0 侧1, 6 3 0 3 3 0 3 6 043 4 0 3 7 7 7 7 7 0 0 5 0 7 7 4 02 6 / 0 ∗ 1 , 8 2 / 0∗1】82 / 0 洲拍2 / 0∗ 1 , 53 / 0∗ 1 , 5 4 /∗ 1 , / 0∗ 1 , 3 / 0 11,3 / 0 洲 1,3 / 01洲, / 011, 3 / 0∗ 1 刃 / 0 ∗ 1】 / 0 ∗ 11 ,3 / 0 以洲,3 / 0 ∗ 1 抖 / 0∗ 1 , 5 3 / 0 11 ,4 / 0 ∗ 1抖 / 0 ∗1月8 / 0∗ 1 , 56 / 0 / / 2 / 0 1洲 , 4 / 0砚11, 8 / 0 仪抖 8 / 0∗ 1 , 5 5 76 2 0 5 / 0 /44 / 0 544 / 0 487 / 0 /3 / 0 /3 / 0 /25 / 0砚 洲 〕 6 / 0 兀旧4 / 0 兀巧 / 0/ 54 / 0 刃2 / 0砚 洲〕 / 082 / 038 8 / 0246 0787 8 0 25 Δ ∗而, 6 6 6 6 6 6 6 6 3 03 2 047 5 04 / 08 2 03 5 06 5 0 5 ‘7 4 / 04 5 0 5 5 / 0 3 / 03 / 0 36 0 6 2 0 3 0 24 4 07 0 58 6 4 0 7 4 0 7 4 0 4 0 4 0 4 0 3 0 3 3 0 3 3 0 3 7 0 74 7 0 26 3 0 3 / / 5 5 5 23 /35 6 /4 2 / 7 7 6 6 3 3 4 ∋ Ε , 7 / /3 /犯 7 / / / 0洲 】, / 0 / ∗ 幻 / 0 创1 , / 0 ∗洲1, / 0∗洲 洲 , / 0 11, / 0 〕叹】 / 0峨1洲 , / 0 11, / 0 11, / 011,3 / 0 ∗ 1 幻2 / 0 / ∗ 1, 2 / 0的2 / 0 / / 2 / 0 / / 2 / 0 / / 6 7 0 7 4 / 0∗ 1 , 5 / 0 ∗洲 洲 , 55 / 0 ∗兀旧 55 / 0 22 0 642 / 0876 / 0876 0 642 2 0 32 4 3 2 6 2 7 34 68 Φ5 55 25 5 巧 5 75 45 65 82 /2 52 22 2 2 32 72 4 2 62 8 / 5 2 3 4 6 8 7 / 注 。 为摩擦阻力系数 Γ尸为过风断面周长Γ 为过风巷道长度 Γ∀为过风断面积Γ 为摩擦风阻 ΓΗ为风量Γ− 为负压损失 ΓΔ 为风速 。 ∗下转第 5 页, 第期 王剑峻 Δ 单侯矿井滞后突水原因分析 ∋ 强行通过导水断层和超前预注浆经济效益对比 通过Τ Ν Θ导水断层 , 回风巷和轨道巷采取了超 前预注浆的手段 , 皮带巷采取了强行通过的方法 。 5 轨道巷和 回风巷 注浆后 , 每年节省大量排 水 费用 。 按涌水量 Θ Θ 呱 , 排 水费用结算价格 Ν ∋ 元ς , 计算 , 每年节省排水费用 Θ ∋ Π万元 , 而 注浆工程造价仅为 ΝΘ Θ万元左右 , 一年就创造经济 效益Θ ∋ Π万元 。 皮带巷强行通过发生滞后突水 , 按排水量 ΝΧ Θ涌计算 , 每年需负担排水费用 ΝΘ ∋ 万元 。 超前预注浆比强行通过方法 , 不仅从安全角度 前者优于后者 , 而且经济效益 比较显著 。 ∋ 防治奥灰水的墓本对策 5 安全通过导水构造 , 主 要 应采取超前钻探 和钻孔预注浆手段 。 疏水降压是解决下部煤层薄隔 水层带压 开采问题的治本之策 。 在采区或工作面内 部或四周合理布置一定数量的泄水孔 , 使泄水量不 小于该区域奥灰突水量 , 主动泄水 , 避免被动突水 , 基本可以达到安全开采下部煤层的目的 。 对 于单侯 井田而言 , 是 否需要把奥灰水位降至开采水平以 下 , 有待于进一步的研究和论证 。 同时应该考虑对疏放的奥灰水进行综合利 用 , 化害为利 。 对于轨和轨 Π两个钻至奥灰的补 充勘探钻孔全孔下套管 , 改造成 井下供水孔 , 可以 提供巧4呱的水量 。 按每吨水成本 Ν ∋ Χ 元 目前 结算价格计 算 , 每 年可节 省工 业 用水费用 Ν ∋ Χ 万元 , 经济效益显著 。 ∀ 结语 单侯矿井为 中等一复杂型岩溶充水矿床 , 部分 区域煤系地层与奥灰含水层间距较小 , 存在突水的 危险性 , 而且据三维地震资料 , 导水断层较多 , 存在 多个奥灰富水区和水文地质异常区 。 单侯井田在建 井和 开采过程中 , 受奥灰水威胁较 为严重 。 单侯矿 井在西翼回风巷 、 轨道巷 、 皮带巷施工过程中 , 遇到 奥灰水威胁 , 在综合分析区域水文地质资料的 基础 上 , 采取以超前钻探为主的综合立体勘探手段 , 查清 了该区域水文地质条件和奥灰赋存特征 , 通 过修改 设计和帷幕注浆等措施 , 使三条大巷安全通过导水 断层和水文地质异常区 , 为单侯矿井提前三个月转 型投产奠定了基础 , 为同类型矿井防治奥灰水积累 了宝贵的经验 。 皮带巷发生小断层引发的滞后突水 , 对于 矿井 水文 地质条件和底板突水的机理有了更为深刻的 认识 , 断裂构造薄弱带是突水易发区 , 水压 和 矿 压 是两个最重要的力源 。 小断层引发突水问题不容忽 视 。 单侯矿井防治奥灰水及防治底板突水 、 解决薄 底板带压开采问题还有待于进一步深人研究 。 上接第Π页 总负压损失 二 摩 擦 损失 十局部 损 失Ω Π ∀ Π ∋ 十 Π∀Π ∋ ΛΘΞ 二ΝΘΧ ∋ 57 . 。 多级机站通风系统设计及风机选 择 ∋ Ν 机站级数和个数 经 上述负压损失计算 , 深部回采最困难时期负 压损失为ΝΘ Χ ∋ 57. ,而新三坑主扇实测风压为Π Ο7. , 仅靠主扇主负压来克服是 不 可能的 , 必须在深部各 中段安装辅扇来克服 阻力损失 。 5ΝΘ 矿块设四级机站 Δ 一级为压人式 , 设在 十二中段进风端 Ε 二级为抽出式 , 设在十一中段 Χ ∋ Ρ 回风井处 Ε 三 级为抽出式 , 设在十一中段专用回风 巷内 Ε 四级为抽出式 , 即三坑主扇 。 Ν Ν Θ 矿块设三级机站 Δ 一级为压人式 , 设在 十一中段进风端 Ε 二级为抽出式 , 即 Ν Θ 矿块的第 三级 Ε 三级为抽出式 , 即 三坑主扇 。 Ν 科矿块设三级机站 Δ 一级为抽出式 , 设在 九中段 Ν 一ΝΡ 、Ρ 回风天井处 Ε二级为抽出式 , 设在 ΠΘ 回风巷内Ε三级为抽出式 , 即三坑主扇 。 综上所述 , 深部共需配置一级机站个 , 与新三 坑 主扇共同克服全矿 阻力 Ε 二级机站个 , 起风流导 向作用 。 ∋ 风机型号 根据计算及 风量分配 , 选择风机型号 。 ΝΘ 矿 块 Δ 一 、 二 、 三 级为Μ Θ 一 吻Ν 5Χ Ψ Ε四级为二坑 主扇Μ Τ几吻Ν ∀ΧΙ 。 Ν Ν Θ 矿 块 Δ 一 、 二 级为 Μ Θ 一 吻ΝΝΧΙΕ三级为三坑主扇Μ门 吻Ν ∀ΧΙ 。 5 矿块 Δ 一级为ΜΘ 一吻ΝΘ Χ ∋ ΙΕ二 级为ΜΘ 一 吻ΝΝΙΕ三级为三坑主扇 。 ∀ 应用效果 矿 山建立多级机站 通风系统后 , 又及 时对新三 坑 主扇进行了全面的检修 , 已具备了 良好的通 风能 力 , 通 过长时间的实践 , 也解决了深部开采时期的通 风需求 , 确保了深部矿块的安全顺利回采 。