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江西某钨矿选矿厂精确化磨矿研究 ① 徐寒冰， 刘 瑜， 曾志飞， 黄光耀 （长沙矿冶研究院有限责任公司，湖南 长沙 ４０００１２） 摘 要 针对某钨矿密度大、易脆，在磨矿分级回路中易过粉碎而导致分级溢流中－０．０１０ ｍｍ 粒级含量增加的问题，测定了该矿石 的力学性质，通过球径半理论公式计算出了有效的磨矿钢球尺寸及其配比，并进行了工业验证试验。 结果表明，磨矿介质优化后， 磨机处理量提高了 １．９９ ｔ／ ｈ，磨机排矿中过粉碎粒级－０．０１０ ｍｍ 含量降低了 １．０９ 个百分点，易选粒级－０．１５＋０．０１０ ｍｍ 金属分布率 增加了 １５．３６ 个百分点；螺旋分级机溢流－０．０７４ ｍｍ 粒级含量增加了 ２．０９ 个百分点，－０．０１０ ｍｍ 粒级含量减少了 ４．７４ 个百分点、金 属分布率减少了 １０．９６ 个百分点，易选粒级－０．１５＋０．０１０ ｍｍ 含量增加了 ７．９５ 个百分点、金属分布率增加了 １２．１８ 个百分点；磨矿介 质优化后，钢球消耗降低了 ０．１７ ｋｇ／ ｔ，电耗降低了 １．７４ ｋＷｈ／ ｔ，节能降耗效果显著。 关键词 钨； 分级； 磨矿； 精确化磨矿； 磨矿介质； 过粉碎； 易选粒级； 节能降耗 中图分类号 ＴＤ９２１文献标识码 Ａｄｏｉ１０．３９６９／ ｊ．ｉｓｓｎ．０２５３－６０９９．２０１９．０５．００９ 文章编号 ０２５３－６０９９（２０１９）０５－００３４－０４ Ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ Ｇｒｉｎｄｉｎｇ-Ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ Ｃｉｒｃｕｉｔ Ａｄｏｐｔｅｄ ｂｙ Ｔｕｎｇｓｔｅｎ Ｏｒｅ Ｄｒｅｓｓｉｎｇ Ｐｌａｎｔ ｉｎ Ｊｉａｎｇｘｉ ＸＵ Ｈａｎ-ｂｉｎｇ， ＬＩＵ Ｙｕ， ＺＥＮＧ Ｚｈｉ-ｆｅｉ， ＨＵＡＮＧ Ｇｕａｎｇ-ｙａｏ （Ｃｈａｎｇｓｈａ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ ａｎｄ Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ Ｃｏ Ｌｔｄ， Ｃｈａｎｇｓｈａ ４１００１２， Ｈｕｎａｎ， Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ａ ｆｒａｇｉｌｅ ｔｕｎｇｓｔｅｎ ｏｒｅ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｇｒａｖｉｔｙ ｉｓ ｐｒｏｎｅ ｔｏ ｂｅ ｏｖｅｒ-ｇｒｏｕｎｄ， ｌｅａｄｉｎｇ ｔｏ ａｎ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ｓｉｚｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ －０．０１０ ｍｍ ｇｅｎｅｒａｔｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｇｒｉｎｄｉｎｇ-ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｃｉｒｃｕｉｔ． Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｔｈｉｓ ｏｒｅ， ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅ ｓｉｚｅ ｏｆ ｓｔｅｅｌ ｂａｌｌｓ ｆｏｒ ｂａｌｌ ｍｉｌｌｉｎｇ ａｎｄ ｔｈｅｉｒ ｒａｔｉｏ ｗｅｒｅ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ｕｓｉｎｇ ｓｅｍｉ-ｔｈｅｏｒｅｔｉｃ ｅｑｕａｔｉｏｎｓ， ａｎｄ ａ ｃｏｍｍｅｒｃｉａｌ ｔｅｓｔ ｗａｓ ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ． Ｆｏｒ ｔｈｅ ｇｒｉｎｄｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ， ａｆｔｅｒ ｔｈｅ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｌｌｉｎｇ ｍｅｄｉａ， ｔｈｅ ｍｉｌｌ ｃａｐａｃｉｔｙ ｉｎｃｒｅａｓｅｓ ｂｙ １．９９ ｔ／ ｈ ａｎｄ ｔｈｅ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｔｕｎｇｓｔｅｎ ｏｒｅ ｏｖｅｒ-ｇｒｏｕｎｄ ｔｏ －０．０１０ ｍｍ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｍｉｌｌ ｏｕｔｐｕｔ ｉｓ ｒｅｄｕｃｅｄ ｂｙ １． ０９ ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅ ｐｏｉｎｔ， ｗｈｉｌｅ ｔｈｅ ｅａｓｙ-ｔｏ-ｓｅｐａｒａｔｅ ｏｒｅ ｗｉｔｈｉｎ ｔｈｅ －０．１５＋０．０１０ ｍｍ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｉｎｃｒｅａｓｅｓ ｂｙ １５．３６ ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅ ｐｏｉｎｔｓ． Ｆｏｒ ｔｈｅ ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ， －０．０７４ ｍｍ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｓｐｉｒａｌ ｃｌａｓｓｉｆｉｅｒ ｏｖｅｒｆｌｏｗ ｉｎｃｒｅａｓｅｓ ｂｙ ２．０９ ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅ ｐｏｉｎｔｓ， －０．０１０ ｍｍ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｄｅｃｒｅａｓｅｓ ｂｙ ４．７４ ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅ ｐｏｉｎｔｓ， ａｎｄ ｔｈｅ ｍｅｔａｌ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｔｈｅｒｅｉｎ ｄｅｃｒｅａｓｅｓ ｂｙ １０．９６ ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅ ｐｏｉｎｔｓ， ｗｈｉｌｅ －０．１５＋０．０１０ ｍｍ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｉｎｃｒｅａｓｅｓ ｂｙ ７．９５ ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅ ｐｏｉｎｔｓ， ａｎｄ ｉｔｓ ｍｅｔａｌ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｉｎｃｒｅａｓｅｓ ｂｙ １２．１８ ｐｅｒｃｅｎｔａｇｅ ｐｏｉｎｔｓ． Ａｆｔｅｒ ｔｈｅ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｂａｌｌ ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎ， ｔｈｅ ｓｔｅｅｌ ｂａｌｌ ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ ｆａｌｌｓ ｂｙ ０．１７ ｋｇ／ ｔ， ａｎｄ ｔｈｅ ｅｌｅｃｔｒｉｃｉｔｙ ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｌｌ ｉｓ ｒｅｄｕｃｅｄ ｂｙ １．７４ ｋＷｈ／ ｔ， ｓｈｏｗｉｎｇ ａ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｉｎ ｅｎｅｒｇｙ ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｔｕｎｇｓｔｅｎ； ｃｌａｓｓｉｆｉｃａｔｉｏｎ； ｇｒｉｎｄｉｎｇ； ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ ｇｒｉｎｄｉｎｇ； ｇｒｉｎｄｉｎｇ ｍｅｄｉｕｍ； ｏｖｅｒｇｒｉｎｄｉｎｇ， ｅａｓｙ-ｔｏ-ｓｅｐａｒａｔｅ ｓｉｚｅ ｆｒａｃｔｉｏｎ； ｅｎｅｒｇｙ ｃｏｎｓｅｒｖａｔｉｏｎ ａｎｄ ｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎ ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ 磨矿分级是选矿工程中物料粉碎的重要工序［１］。 磨矿、分级作业设备投资占全厂总投资的 ５５％～６０％， 能耗约占 ４０％～６０％，钢材消耗约占 ５０％，因此，提高 磨矿分级作业效率，获得高破碎比、粒级结构均匀的产 品，降低磨机钢耗、电耗等成为选矿人共同追求的目 标［２－６］。 磨矿效率取决于两个因素一是岩矿自身的 力学性质，二是磨矿机械的施力状态。 岩矿力学性质 是客观存在的，但可以通过对磨矿机械的力学状态和磨 矿介质优化调节，从而提高磨矿过程中能量转换效率。 江西某钨矿选矿厂因为磨矿分级回路中过粉碎严 ①收稿日期 ２０１９－０３－１９ 基金项目 国家自然科学基金（５１５７４０４１） 作者简介 徐寒冰（１９８９－），男，湖北咸宁人，硕士，主要研究方向为磨矿分级及其应用。 通讯作者 黄光耀（１９７０－），男，湖南津市人，博士，教授级高级工程师，主要从事微细粒分选理论及多元力场设备研制工作。 第 ３９ 卷第 ５ 期 ２０１９ 年 １０ 月 矿矿 冶冶 工工 程程 ＭＩＮＩＮＧ ＡＮＤ ＭＥＴＡＬＬＵＲＧＩＣＡＬ ＥＮＧＩＮＥＥＲＩＮＧ Ｖｏｌ．３９ №５ Ｏｃｔｏｂｅｒ ２０１９ 万方数据 重、球磨机排矿和分级机溢流产品中白钨矿粒级分布 不合理等因素，导致浮选作业钨尾矿品位较高。 本文 拟通过精确化磨矿以增加该矿易选粒级含量，从而提 高选矿厂钨回收率。 １ 原磨矿分级回路粒度特征 江西某钨矿选矿厂四选厂采用１ 台 Ф２．１ ｍ ３．０ ｍ 格子型球磨机与 １ 台 Ф１．５ ｍ １０．１９ ｍ 螺旋分级机构 成闭路磨矿分级回路，两个系列平行布置。 每个系列 球磨机处理量约 ４２５ ｔ／ ｄ（１７．５ ｔ／ ｈ），球磨机装机功率 ２１０ ｋＷ，有效容积 ９ ｍ３，运行功率 １６０ ｋＷ，磨矿浓度 ８４．４７％，分级溢流浓度 ５１％左右，补加球按处理量添加 Ф１２０ ｍｍ 钢球，球耗０．９３ ｋｇ／ ｔ，磨矿电耗８．６５ ｋＷｈ／ ｔ，最 终磨矿产品－０．０７４ ｍｍ 粒级含量 ５８％ ～６２％。 磨矿分 级回路中各产品粒度特性曲线如图 １～２ 所示，粒级金 属分布见表 １～２。 42mm  100 80 60 40 20 0 0.010.1110 -305    960-3 ,00,   图 １ 球磨机给矿与分级机返砂粒度特性曲线 42mm 100 80 60 40 20 0 0.010.115 -305    96073 ,00A4   图 ２ 球磨机排矿与分级机溢流粒度特性曲线 表 １ 球磨机排矿粒级品位及金属分布率 粒径／ ｍｍ产率／ ％钨品位／ ％金属分布率％ ＋０．１５ ５８．７００．６７３７．１７ －０．１５＋０．０７４１１．８５ １．７１１９．２２ －０．０７４＋０．０３８８．１６ １．８６１４．３４ －０．０３８＋０．０１９７．７８ １．３３９．７５ －０．０１９＋０．０１０２．２６ １．３９２．９８ －０．０１０ １１．２５１．５５１６．５２ 合计１００．００１．０６１００．００ 表 ２ 分级机溢流粒级品位及金属分布率 粒径／ ｍｍ产率／ ％钨品位／ ％金属分布率％ ＋０．１５ １９．９９０．２０４．９２ －０．１５＋０．０７４１９．２２ ０．３６８．５１ －０．０７４＋０．０３８１８．９９ ０．９５２２．２３ －０．０３８＋０．０１９１１．５１ １．０６１５．０１ －０．０１９＋０．０１０３．７３ １．０７４．９１ －０．０１０ ２６．５６１．３６４４．４２ 合计１００．０００．８１１００．００ 从图 １～２ 及表 １～２ 得知，球磨机给矿与螺旋分级 机返砂中粗颗粒含量较多，球磨机排矿与螺旋分级机溢 流中－０．０１０ ｍｍ 粒级含量较多，尤其是螺旋分级机溢 流。 球磨机排矿产品金属分布主要集中在＋０．１５ ｍｍ 粒 级中，螺旋分级机溢流金属分布主要集中在－０．０１０ ｍｍ 粒级中。 因此，提高磨机处理量、增加磨矿产品中易选 粒级含量、降低磨机钢耗和电耗是目前该选矿厂迫切 需要解决的关键技术问题。 ２ 精确化磨矿实验室试验研究 ２．１ 矿石力学性质 矿石力学性质是表示岩矿抵抗各种外力破坏的能 力。 矿石抵抗破碎的力学性能在很大程度上影响着磨 碎的效率。 应用材料力学原理研究矿块力学性质，是 精确确定磨矿介质条件的关键［７－８］。 通过矿石样品的 材料力学试验测得该钨矿容重为 ３．１３ ｇ／ ｃｍ３，极限抗 压强度为 ９４．２７ ＭＰａ，矿石硬度为 ９，属于中硬矿石，割 线杨氏模量为 ７１．３５ ＧＰａ，泊松比为 ０．２２，说明矿石为 脆性矿石，磨矿过程中，既要有足够大冲击又要注意研 磨，因此后续配球过程中要适当放大钢球尺寸。 ２．２ 钢球尺寸及配比试验 球磨机靠钢球的冲击和磨剥来完成对矿块的磨碎 任务，钢球作为能量的媒介质将外界输入的能量转变 为对矿块的破碎功而对矿块实施破碎。 可见，在磨矿 过程中钢球尺寸的大小决定着钢球携带能量的多少， 也就决定着对矿块破碎力的大小，决定着磨矿产品的 质量。 同时，钢球尺寸的大小还对磨矿电耗和钢耗有 较大影响。 根据矿石力学性质、磨机给矿粒度组成特性以及 选厂磨机工作条件，采用球径半理论公式计算出各粒 级所需钢球尺寸［９－１０］。 球径半理论公式为 Ｄｂ ＝ Ｋ ｃ ０．５５２ ４ φ２ － φ ６ σ压 １０δＤｏ ｄｆ 式中 Ｄｂ为所需钢球直径，ｃｍ；φ 为磨机转速率，％；σ压 为矿石极限抗压强度，ｋｇ／ ｃｍ２；δ 为钢球在矿浆中的有 ５３第 ５ 期徐寒冰等 江西某钨矿选矿厂精确化磨矿研究 万方数据 效密度，ｇ／ ｃｍ３；Ｄｏ为球荷“中间缩聚层”直径，ｃｍ；ｄｆ为 磨机给矿粒度，ｃｍ；Ｋｃ为综合修正系数，可通过查表 获得。 经计算，矿石粒度与钢球尺寸对照如表 ３ 所示。 但表中尺寸只是单级别矿块所需的钢球尺寸，而磨机 给矿为多尺寸矿块混合粒群。 在确定了各级别所需球 径的基础上，根据给矿及返砂的粒度结构，运用破碎统 计力学原理进行了精确化装球计算，确定初装球 Φ１００ ｍｍ、Φ８０ ｍｍ、Φ６０ ｍｍ 和 Φ４０ ｍｍ 球比为 ５％ ∶１０％ ∶ ３０％ ∶５５％，补加球 Φ１００ ｍｍ、Φ８０ ｍｍ 和 Φ６０ ｍｍ 球 比为 １５％ ∶３０％ ∶５５％。 表 ３ 矿石粒度与钢球尺寸对照 矿石粒径／ ｍｍ钢球球径／ ｍｍ ＜３２０ ３～６３０ ６～９４０ ９～１１６０ １１～１３７０ １３～１５９０ １５～１７９０ ２．３ 钢球尺寸验证试验 为验证计算所得钢球尺寸的准确性，特设计了 ３ 种钢球球径方案，如表 ４ 所示。 ３ 种方案磨矿对比试 验结果如图 ３ 所示。 表 ４ 磨矿钢球尺寸配比方案 方案平均球径／ ｍｍ配比 偏小方案４８ Φ８０ ｍｍ，１０％；Φ６０ ｍｍ，２０％； Φ４０ ｍｍ，７０％ 偏大方案６５ Φ１００ ｍｍ，１５％；Φ８０ ｍｍ，２０％； Φ ６０ ｍｍ，４０％；Φ４０ ｍｍ，２５％ 推荐方案５３ Φ１００ ｍｍ，５％；Φ８０ ｍｍ，１０％； Φ ６０ ｍｍ，３０％；Φ４０ ｍｍ，５５％ 42mm 100 80 60 40 20 0 0.010.110120 -305     60-3 0,6073 8,6073 8*,6073       图 ３ 不同钢球配比方案的磨矿对比试验结果 由图 ３ 可知，磨机排矿中－０．０７４ ｍｍ 粒级含量依 次为偏小方案＞推荐方案＞偏大方案，但－０．０１０ ｍｍ 粒级含量依次为偏小方案＞偏大方案 ＞推荐方案，而 易选粒级－０．１５＋０．０１０ ｍｍ 粒级含量依次为推荐方案＞ 偏小方案＞偏大方案。 故可认定计算所得推荐球径是 合理的。 ２．４ 磨机充填率试验 磨矿介质钢球的充填率直接影响着磨矿效果，格 子型球磨机的充填率一般为 ３０％～４８％。 不同充填率 下磨矿效果如图 ４ 所示。 42mm 100 80 60 40 20 0 0.010.114 -305 *g/t 2 ;4 8 ;ZS 200 100 450 ;ZS ;4 100 80 ;ZS150 图 ３ 浮选柱闭路试验流程 表 ７ 浮选柱闭路试验结果 产品名称产率／ ％Ｓｎ 品位／ ％Ｓｎ 回收率／ ％ 锡精矿３．７３２５．５０８２．４６ 尾矿９６．２７０．２１１７．５４ 原矿１００．００１．１５１００．００ ３．３ 对比分析 与浮选机指标相比，在相同的试验条件下，采用浮 选柱获得的锡精矿品位提高了 ８．０ 个百分点，回收率 提高了 ６．６ 个百分点。 使用浮选柱的效果明显比浮选 机好，且生产成本低，药剂用量只有浮选机的 ３／４。 ４ 结 论 １） 微细粒锡石高效回收非常困难，使用水杨羟肟 酸作捕收剂、硝酸铅作锡石矿物活化剂、水玻璃作脉石 抑制剂，取得很好的浮选效果。 ２） 浮选柱适用于微细粒矿物的浮选，与浮选机相 比，不仅浮选指标好，且工艺流程及药剂制度简单，可 以大幅度降低生产成本。 参考文献 ［１］ Ｓｒｄｊａｎ Ｍ Ｂ． ２１-Ｆｌｏｔａｔｉｏｎｏｆ Ｔｉｎ Ｍｉｎｅｒａｌｓ［Ｍ］． ＡｍｓｔｅｒｄａｍＥｌｓｅｖｉｅｒ， ２０１０． ［２］ Ｍａｔｉｓ Ｋ Ａ， Ｇａｌｌｉｏｓ Ｇ Ｐ， Ｋｙｄｒｏｓ Ｋ Ａ． Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｆｉｎｅｓ ｂｙ ｆｌｏｔａｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ［Ｊ］． Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎｓ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， １９９３，３（２）７６－９０． ［３］ Ｋｈａｎｇａｏｎｋａｒ Ｐ Ｒ， Ｋａｍａｒｕｄｉｎ Ｈ． Ｓｔｕｄｉｅｓ ｏｎ ｔｈｅ ｃａｓｓｉｔｅｒｉｔｅ-ｓｕｌｐｈｏ- ｓｕｃｃｉｎａｍａｔｅ ｆｌｏｔａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］． Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｍｉｎｅｒａｌ Ｐｒｏ- ｃｅｓｓｉｎｇ， １９９４，４２（１－２）９９－１１０． ［４］ 何名飞，罗朝艳，陈玉平，等． 细粒锡石浮选研究［Ｊ］． 矿冶工程， ２００８（４）２９－３１． ［５］ Ｗｅｎ-ｑｉｎｇ Ｑｉｎ， Ｌｉｕ-ｙｉ Ｒｅｎ， Ｙａｎｇ-ｂａｏ Ｘｕ， ｅｔ ａｌ． Ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ｍｅｃｈａ- ｎｉｓｍ ｏｆ ｍｉｘｅｄ ｓａｌｉｃｙｌｈｙｄｒｏｘａｍｉｃ ａｃｉｄ ａｎｄ ｔｒｉｂｕｔｙｌ ｐｈｏｓｐｈａｔｅ ｃｏｌｌｅｃｔｏｒｓ ｉｎ ｆｉｎｅ ｃａｓｓｉｔｅｒｉｔｅ ｅｌｅｃｔｒｏ-ｆｌｏｔａｔｉｏｎ ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｅｎｔｒａｌ Ｓｏｕｔｈ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， ２０１２，１９（６）１７１１－１７１７． ［６］ Ｌｅｉｓｔｎｅｒ Ｔ， Ｅｍｂｒｅｃｈｔｓ Ｍ， Ｌｅｉｎｅｒ Ｔ， ｅｔ ａｌ． Ａ Ｓｔｕｄｙ ｏｆ ｔｈｅ ｒｅｐｒｏｃｅｓｓ- ｉｎｇ ｏｆ ｆｉｎｅ ａｎｄ ｕｌｔｒａｆｉｎｅ ｃａｓｓｉｔｅｒｉｔｅ ｆｒｏｍ ｇｒａｖｉｔｙ ｔａｉｌｉｎｇ ｒｅｓｉｄｕｅｓ ｂｙ ｕ- ｓｉｎｇ ｖａｒｉｏｕｓ ｆｌｏｔａｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅｓ［Ｊ］． Ｍｉｎｅｒａｌｓ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１６，９６ －９７９４－９８． ［７］ Ｘｉｎ ＴＡＮ， Ｆａ-ｙｕ ＨＥ， Ｙａｎ-ｂｏ ＳＨＡＮＧ， ｅｔ ａｌ． Ｆｌｏｔａｔｉｏｎ ｂｅｈａｖｉｏｒ ａｎｄ ａｄｓｏｒｐｔｉｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ （１-ｈｙｄｒｏｘｙ-２-ｍｅｔｈｙｌ-２-ｏｃｔｅｎｙｌ） ｐｈｏｓｐｈｏｎｉｃ ａｃｉｄ ｔｏ ｃａｓｓｉｔｅｒｉｔｅ［Ｊ］． Ｔｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓ ｏｆ Ｎｏｎｆｅｒｒｏｕｓ Ｍｅｔａｌｓ Ｓｏｃｉｅｔｙ ｏｆ Ｃｈｉｎａ， ２０１６，２６（９）２４６９－２４７８． ［８］ 王选毅，吴铁生，薛明向，等． 浮选柱用于白钨精选的工业试验研 究［Ｊ］． 有色金属（选矿部分）， ２０１２（６）６０－６４． ［９］ 刘炯天，王永田，曹亦俊，等． 浮选柱技术的研究现状及发展趋势［Ｊ］． 选煤技术， ２００６（５）２５－２９． 引用本文 何名飞，高玉德，孟庆波，等． 浮选柱在微细粒锡石浮选中的 应用研究［Ｊ］． 矿冶工程， ２０１９，３９（５）３８－４０． �������������������������������������������������������������������������������������������������� （上接第 ３７ 页） ［２］ 刘全军，姜美光． 碎矿与磨矿技术发展及现状［Ｊ］． 云南冶金， ２０１２，４１（５）２１－２８． ［３］ 刘建远． 关于矿石粉碎特性参数及其测定方法［Ｊ］． 金属矿山， ２０１１（１０）９－１９． ［４］ 刘 瑜，杨 昊，邹春林，等． 精确化磨矿对柿竹园磨矿产品粒度 分布及能耗影响［Ｊ］． 矿业研究与开发， ２０１５，３５（７）５３－５７． ［５］ 杨采文，毛莹博，邓久帅，等． 矿山磨矿设备的应用及研究进展［Ｊ］． 现代矿业， ２０１５（７）１９０－１９５． ［６］ Ｓｉｍｂａｙ Ｋ Ｐ， Ｍｏｙｓ Ｍ Ｈ． Ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｍｉｘｔｕｒｅｓ ｏｆ ｇｒｉｎｄｉｎｇ ｍｅｄｉａ ｏｆ ｄｉｆ- ｆｅｒｅｎｔ ｓｈａｐｅｓ ｏｎ ｍｉｌｌｉｎｇ ｋｉｎｅｔｉｃｓ［Ｊ］． Ｍｉｎｅｒａｌｓ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１４，６１ （６）４０－４６． ［７］ 肖庆飞，段希祥． 磨矿过程中应注意的问题分析及对策研讨［Ｊ］． 矿产综合利用， ２００６（４）３０－３３． ［８］ 胡瑞彪，黄光洪，陈典助． 有色金属大型高效选矿设备的发展与应 用［Ｊ］． 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