一种圆筒试验不同数据处理新方法 .pdf

ｄｏｉ１０. ３９６９/ ｊ. ｉｓｓｎ. １００１-８３５２. ２０１４. ０６. ００６ 一种圆筒试验不同数据处理新方法 ❋ 王 辉 沈 飞 袁建飞 西安近代化学研究所陕西西安，７１００６５ [摘 要] 对标准圆筒试验的两种数据处理方法进行了系统阐述和研究,并以一种 ＰＢＸ 炸药ＨＭＸ/ 黏结剂９５/ ５的 ５０ ｍｍ 圆筒试验为例,分别采用两种数据处理方法得到试验圆筒的壁膨胀速度、比动能、格尼系数等参量, 详细分析和对比了圆筒壁膨胀速度与位移曲线、膨胀比动能与位移曲线。 结果表明,在圆筒膨胀早期,新处理方法 比传统处理方法能更准确地描述圆筒壁膨胀速度的变化过程,而在膨胀的中后期,两种处理方法所得圆筒壁速曲 线偏差较小,且所获得的格尼系数相差很小。 [关键词] 圆筒试验；爆轰；数据处理方法；格尼系数；做功能力 [分类号] ＴＱ５６；Ｏ３８９ 引言 圆筒试验是专门用于评估炸药作功能力及确定 爆轰产物 ＪＷＬ 状态方程的标准化试验,在国内外都 得到了广泛的应用,采用的试验方法也基本相同。 主要采用电离探针测量炸药爆速,通过高速扫描相 机测量炸药稳定爆轰段圆筒径向膨胀距离随时间的 变化,并利用特定的经验公式对试验数据进行拟合, 然后进一步计算出圆筒壁的膨胀速度、比动能及格 尼系数等参量,用于评价炸药对金属的作功能力。 目前国内研究人员大多按照国军标标准圆筒 试验法ＧＪＢ７７２Ａ１９９７开展圆筒试验研究 [１-４], 其中采用的数据处理方法所使用的拟合公式完全由 经验给出,一般是直接对试验曲线进行几何修正,缺 乏一定的理论根据,且导出的速度曲线在膨胀早期 及膨胀后期会表现出一些异常现象[５],所以一些文 献中提出了一类新的数据处理方法[５-１０],以提高所 获数据的精度,从而更全面、准确地描述圆筒壁的膨 胀特征。 本文针对这两类数据处理方法进行系统地 讨论,并以一种 ＰＢＸ 炸药ＨＭＸ/ 黏结剂９５/５的 ５０ ｍｍ圆筒试验为例进行对比。 １ 试验数据分析方法 １. １ 经典数据分析方法 在圆筒试验中,高速相机狭缝扫描记录的是圆 筒壁外表面的径向膨胀过程,通过对试验底片的处 理,获得圆筒壁的径向膨胀位移与时间数据,传统方 法一般是对其直接进行拟合,然后通过对位移变化 的表达式进行求导,得出相应的膨胀速度表达式。 常用的拟合公式有 ｔ ＝ α ＋ βｒｅ－ ｒｅ０ ＋ η􀅰ｅｘｐ[δｒｅ－ ｒｅ０]；１ ｔ ＝ Ａ０＋ ∑ ４ ｉ ＝１Ａｉｒｅ － ｒｅ０ ｉ。 ２ 式中ｒｅ、ｒｅ０分别为圆筒壁外表面的半径及初始半 径；ｔ 为相应的膨胀时间；α、β、η、δ、Ａ０、Ａｉ均为拟合 参数。 目前,国军标标准圆筒试验法数据处理采用 的是式１。 将式１的两侧对时间求导,得到圆筒壁外表 面的径向速度为 ｕｅ＝ ｄｒｅ ｄｔ ＝ １ β ＋ ηδ􀅰ｅｘｐ[δｒｅ－ ｒｅ０] 。３ 同理,由式２得到的圆筒壁外表面的径向速度为 ｕｅ＝ ｄｒｅ ｄｔ ＝∑ ４ ｉ ＝１Ａｉ􀅰ｉ􀅰ｒｅ － ｒｅ０ ｉ －１ [] －１。 ４ 对于圆筒壁的比动能,则可根据式５计算 ｅ ＝ １ ２ ｕ２ ｅ。 ５ 对于炸药格尼系数的计算,一般认为爆轰产物 的相对比容 Ｖ ＝７ 时如在 ５０ ｍｍ 圆筒试验中,此 时 ｒｅ－ ｒｅ０≈３８ ｍｍ,爆轰产物已接近最大膨胀状 态,即圆筒壁的膨胀速度几乎不再增加[８],则炸药 的格尼系数为 ２Ｅｇ＝ Ｍ ｍ ＋ １ ２ 􀅰ｕｅ｜Ｖ ＝７ 。６ 􀅰６２􀅰 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４３ 卷第 ６ 期 ❋ 收稿日期２０１４-０１-１０ 基金项目总装基础预研基金项目 作者简介王辉１９７７ ,男,高级工程师,从事含能材料爆轰性能及实验研究。 Ｅ-ｍａｉｌ ｌａｎｄ ｗｉｎｄ＠１６３. ｃｏｍ 式中Ｍ 为单位长度圆筒的质量；ｍ 为单位长度炸药 的质量。 １. ２ 新数据分析方法 目前,一些文献[５-１０]开始采用一类新的数据处 理方法,其主要假定爆轰产物压力及圆筒壁径向加 速度呈指数形式降低 ｄ２ｒｍ ｄｔ２ ＝ ∑ ｎ ｊ ＝１ａｊｂｊｅ － ｂｊｔ。 ７ 式中ｒｍ为圆筒质量中心面半径；ａｊ和 ｂｊ均为拟合 参数。 同时假定圆筒横截面的面积在圆筒膨胀过程 中保持不变,则 ｒｍ与圆筒壁外表面半径 ｒｅ、内表面 半径 ｒｉｒｉ０为其初始值之间满足如下关系 ｒ２ ｅ－ ｒ ２ ｍ＝ ｒ ２ ｍ－ ｒ ２ ｉ ＝ ｒ２ ｅ０－ ｒ ２ ｉ０ /２。 ８ 根据初始条件,即中心面开始运动时其对应的 径向速度和径向位移值均为 ０,可得出中心面处的 径向壁速度 ｕｍ和径向壁位移 Δｒｍ的解析表达式 ｕｍ＝ ｄｒｍ ｄｔ ＝ ∑ ｎ ｊ ＝１ａｊ[１ － ｅ － ｂｊｔ ＋ ｔ０]； ９ Δｒｍ＝ ｒｍ－ ｒｍ ０ ＝ ∑ ｎ ｊ ＝１ａｊ ｔ ＋ ｔ０ － １ ｂｊ [１ － ｅ － ｂｊｔ ＋ ｔ０] {}。 １０ 式中ｔ０作为时间项的修正参数,它也是拟合参数。 由于试验得到的是圆筒壁外表面的径向膨胀位 移ｒｅ－ ｒｅ０ ｔ 数据,需要通过式８对数据进行处 理,将其转换为圆筒壁质量中心面处的数据ｒｍ－ ｒｍ０ ｔ,然后将其代入式１０进行拟合。 此外,ｎ 值 一般取 １ 或 ２。 对于比动能的计算,需要采用圆筒质量中心面 的质点速度,即 ｅ ＝ １ ２ ｕ２ ｓ。 １１ 式中ｕｓ为圆筒质量中心面的质点速度,可根据式 １２求出[５,７] ｕｓ＝２Ｄ􀅰ｓｉｎ[ａｒｃｔａｎｕｍ/ Ｄ /２]。１２ 式中Ｄ 为炸药在圆筒内的爆速。 此时,格尼系数的计算公式也变为 ２Ｅｇ＝ Ｍ ｍ ＋ １ ２ 􀅰ｕｓ｜Ｖ ＝７。１３ ２ 两类方法的应用及分析 这里以一种 ＰＢＸ 炸药的 ５０ ｍｍ 圆筒试验为 例,采用上述两类数据处理方法进行分析。 ２. １ 圆筒试验及数据拟合 试验样品的尺寸为 ５０ ｍｍ ４９５ ｍｍ,密度为 １. ８２６ ｇ/ ｃｍ３；采用 ＴＵ１ 无氧铜密度 ８. ９３ ｇ/ ｃｍ３ 作为圆筒材料,圆筒内外径分别为 ５０. ０ ｍｍ 和 ６０. ２ ｍｍ。 狭缝扫描位置距末端 ２００ ｍｍ,高速扫描相机 的扫描速度为 １. ５ kｍ/ ｓ,采用电探针法测量炸药在 圆筒中的爆速,试验得到的底片见图 １。 图 １ 圆筒壁膨胀的底片 Ｆｉｇ. １ Ｐｈｏｔｏｇｒａｐｈ ｏｆ ｔｈｅ ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｗａｌｌ ｅｘｐａｎｓｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ 试验测得炸药的平均爆速为 ８ ６６０ kｍ/ ｓ,通过 对试验底片图 １进行数字化判读,可获得圆筒壁 膨胀过程的相关数据,对数据分别采用式１和式 ２拟合,其参数见表 １ 和表 ２。 表 １ 公式１对位移曲线拟合的参数 Ｔａｂ. １ Ｃｕｒｖｅ-ｆｉｔｔｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｂｙ Ｅｑ. １ α/ μｓ β/ μｓ̇ｍｍ －１ η/ μｓ δ/ ｍｍ －１ ３. １ ０６９０. ５ ６２４－３. ０ １４８－０. １ ３６１ 表 ２ 公式２对位移曲线拟合的参数 Ｔａｂ. ２ Ｃｕｒｖｅ-ｆｉｔｔｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｂｙ Ｅｑ. ２ Ａ０/ μｓ Ａ１/ μｓ̇ｍｍ －１ Ａ２/ μｓ̇ｍｍ －２ Ａ３１０４/ μｓ̇ｍｍ －３ Ａ４１０６/ μｓ̇ｍｍ －４ ０. ２ ５２００. ８ ７２１－０. ０ １２８２. ３ ３８８－１. ５ ６００ 利用式８将判读结果转换成圆筒质量中心面 处的数据,然后采用式１０进行拟合,其拟合参数 列于表 ３。 表 ３ 公式１０对位移曲线拟合的参数 Ｔａｂ. ３ Ｃｕｒｖｅ-ｆｉｔｔｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｂｙ Ｅｑ. １０ ｎ ａ１/ ｍｍ̇μｓ －１ ｂ１/ μｓ －１ ａ２/ ｍｍ̇μｓ －１ ｂ２/ μｓ －１ ｔ０/ μｓ １１. ７ ９４６０. ２ ３５１－－１. ７ ４１５ ２１. ０ ８６１０. ７ ２１９０. ７ ３７１０. １ ３５１０. ８ １９７ ２. ２ 速度变化曲线的比较 为了便于比较不同拟合方法所获得的速度变化 曲线,先将式９描述的圆筒中心面径向速度随时 间的变化曲线转换为圆筒外表面的径向速度和径向 位移的关系曲线,然后与式３和式４描述的曲线 进行对比,如图 ２ 所示。 从图中可以看出,４ 种拟合 公式所获得的速度变化曲线在圆筒膨胀早期差异较 大,这跟拟合公式本身的特征有关,如,由式１拟 合获得的速度曲线在初始时刻的值为 １/ β,由式２ 拟合获得的速度曲线在初始时刻的值为 １/ Ａ１；在圆 筒膨胀中期,这 ４ 条曲线差异不大；而在圆筒膨胀的 后期,由式２拟合获得的速度曲线越来越高,明显 􀅰７２􀅰２０１４ 年 １２ 月 一种圆筒试验不同数据处理新方法 王 辉,等 偏离实际效果。 由表 ４ 列出 ４ 条速度曲线在圆筒壁 膨胀特征位移处的速度值可以看出,当圆筒壁膨胀 位移为 ３８ ｍｍ 时,４ 条速度曲线的速度值整体差异 不大,由式１和式１０ｎ ＝２拟合得到的结果最 为接近。 图 ２ 圆筒壁径向速度与位移曲线 Ｆｉｇ. ２ Ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｕｅ ｒｅ－ ｒｅ０ ｏｆ ｔｈｅ ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｔｅｓｔ 表 ４ 圆筒壁特征位移处的膨胀速度值 Ｔａｂ. ４ Ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｅｘｐａｎｓｉｏｎ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｏｆ ｃｙｌｉｎｄｒｉｃａｌ ｗａｌｌ ａｔ ｔｈｅ ｇｉｖｅｎ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｍｍ􀅰μｓ －１ ｒｅ－ ｒｅ０/ ｍｍ１２２５３８５０ 公式１１. ５５７１. ７３６１. ７７１１. ７７６ 公式２１. ５２８１. ７４８１. ７５９１. ７７３ 公式１０ｎ ＝２１. ５６６１. ７１７１. ７７２１. ７９４ 公式１０ｎ ＝１１. ５９３１. ７３２１. ７６４１. ７７４ ２. ３ 比动能及格尼系数的比较 在比动能的计算过程中,式１和式２拟合获 得的圆筒外表面径向速度 ｕｅ可直接代入式５,而 式１０拟合获得圆筒中心面径向速度 ｕｍ需要转变 为圆筒质量中心面的质点速度 ｕｓ,然后才能代入式 １１进行计算。 炸药格尼系数的计算过程与此类 似。 图 ３ 描述了圆筒膨胀的比动能随位移的变化曲 线,这４条曲线的变化趋势类似于图２,由于比动能 与圆筒膨胀速度的平方成正比,所以在圆筒膨胀的 早期和中期,描述比动能变化的４条曲线之间的差 异较图２更为显著；而膨胀位移超过３０ ｍｍ后,除 了式２拟合得到的曲线仍有较大波动,其余３条 曲线的差异逐渐减小,尤其是由式１和式１０ｎ ＝ ２拟合得到的曲线差异最小。此外,表５列出了 采用不同数据处理方法所获得的格尼系数。其中, 若采用式１和式２拟合试验数据,则将圆筒外表 面径向速度ｕｅ代入式６；若采用式１０拟合试验 数据,则将圆筒质量中心面的质点速度ｕｓ代入式 １３。从表５中可以看出,当爆轰产物的相对比容 Ｖ ＝７时,４种拟合公式计算所得圆筒外表面径向速 图 ３ 圆筒膨胀的比动能与位移曲线 Ｆｉｇ. ３ Ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｅ ｒｅ－ ｒｅ０ ｏｆ ｔｈｅ ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｔｅｓｔ 表 ５ 不同数据处理方法所获格尼系数 Ｔａｂ. ５ Ｇｕｒｎｅｙ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔｓ ｂｙ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｄａｔａ ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄｓ ｍｍ􀅰μｓ －１ 拟合公式ｕｅ｜Ｖ ＝７ｕｓ＝ ｜Ｖ ＝７２Ｅｇ 公式１１. ７７１２. ９０９ 公式２１. ７５９２. ８９０ 公式１０ｎ ＝１１. ７６３２. ８９６ 公式１０ｎ ＝２１. ７７１２. ９０９ 度 ｕｅ或圆筒质量中心面的质点速度 ｕｓ值整体相差 不大,处于 １. ７６ １. ７７ ｍｍ/ μｓ 之间,使得所获格尼 系数值之间的差异也较小,所得结果均在 ２. ８９ ２. ９１ ｍｍ/ μｓ 之间,且由式１和式１０ｎ ＝ ２获 得的结果甚至达到一致。 ３ 结论 通过对比圆筒试验两类数据处理方法所得结果 发现 １采用传统处理方法获得的数据不能较好描 述膨胀初期的驱动过程,但在膨胀的中后期,两种处 理方法所得径向壁速曲线偏差较小； ２计算圆筒膨胀过程的比动能及炸药的格尼 系数时,传统处理方法采用筒壁外表面的径向速度, 而新处理方法采用质量中心面的质点速度。 在圆筒 膨胀的早期和中期,两种方法所获比动能偏差明显, 但膨胀后期偏差较小。 此外,两种方法所获取的格 尼系数相差很小。 参 考 文 献 [１] 宋锦泉, 汪旭光, 李三红. 乳化炸药圆筒试验研究 [Ｊ]. 爆破器材, ２００７, ３６２ １-５. 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Ａ Ｎｅｗ Ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ Ｄａｔａ Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ ｆｏｒ ｔｈｅ Ｃｙｌｉｎｄｅｒ Ｔｅｓｔ ＷＡＮＧ Ｈｕｉ, ＳＨＥＮ Ｆｅｉ, ＹＵＡＮ Ｊｉａｎｆｅｉ Ｘｉ􀆳ａｎ Ｍｏｄｅｒｎ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ Ｒｅｓｅａｒｃｈ ＩｎｓｔｉｔｕｔｅＳｈａａｎｘｉ Ｘｉ􀆳ａｎ, ７１００６５ [ＡＢＳＴＲＡＣＴ] Ｔｗｏ ｄａｔａ ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄｓ ｆｏｒ ｓｔａｎｄａｒｄ ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｔｅｓｔｓ ｗｅｒｅ ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ ａｎｄ ｓｔｕｄｉｅｄ ｓｙｓｔｅｍａｔｉｃａｌｌｙ ｗｉｔｈ ｗｈｉｃｈ ｔｈｅ ５０ ｍｍ ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｔｅｓｔ ｏｆ ａ ＰＢＸ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｗａｓ ｍａｄｅ ａｓ ａｎ ｅｘａｍｐｌｅ. Ｔｈｅ ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｔｅｓｔ ｄａｔａ ｗｅｒｅ ｏｂｔａｉｎｅｄ ｉｎ ｔｅｒｍｓ ｏｆ ｔｈｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｒａｄｉａｌ ｗａｌｌ ｅｘｐａｎｓｉｏｎ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ａｎｄ Ｇｕｒｎｅｙ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｂｙ ｔｈｅｓｅ ｔｗｏ ｍｅｔｈｏｄｓ. Ｍｏｒｅｏｖｅｒ, ｔｈｅ ｅｘｐａｎｓｉｏｎ ｖｅｌｏｃｉｔｙ-ｅｘｐａｎｓｉｏｎ ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｃｕｒｖｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｒａｔｉｏ ｅｎｅｒｇｙ-ｅｘｐａｎｓｉｏｎ ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｂｙ ｔｈｅ ｔｗｏ ｍｅｔｈｏｄｓ ｗｅｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ ａｎｄ ｃｏｍｐａｒｅｄ. Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｎｅｗ ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄ ｃａｎ ｍｏｒｅ ａｃｃｕｒａｔｅｌｙ ｄｅｓｃｒｉｂｅ ｔｈｅ ｅｘｐａｎｓｉｏｎ ｃｏｕｒｓｅ ｏｆ ｔｈｅ ｃｙｌｉｎｄｒｉｃａｌ ｗａｌｌ ｔｈａｎ ｔｈｅ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌ ｍｅｔｈｏｄ ａｔ ｔｈｅ ｅａｒｌｙ ｅｘｐａｎｓｉｏｎ ｓｔａｇｅ. Ｗｈｉｌｅ ａｔ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ ａｎｄ ｌａｔｔｅｒ ｅｘｐａｎｓｉｏｎ ｓｔａｇｅ ｔｈｅ ｃｕｒｖｅｓ ｇｅｎｅｒａｔｅｄ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｔｗｏ ｍｅｔｈｏｄｓ ｔｕｒｎ ｔｏ ｂｅ ｃｌｏｓｅ ｔｏ ｅａｃｈ ｏｔｈｅｒ, ａｎｄ ｔｈｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｏｂｔａｉｎｅｄ Ｇｕｒｎｅｙ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｉｓ ｍｉｎｏｒ. [ＫＥＹ ＷＯＲＤＳ] ｃｙｌｉｎｄｅｒ ｔｅｓｔ； ｄｅｔｏｎａｔｉｏｎ； ｄａｔａ ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄｓ； Ｇｕｒｎｅｙ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ； ｐｏｗｅｒ ｃａｐａｂｉｌｉｔｙ 􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒 上接第 ２５ 页 Ｃｏａｔｉｎｇ ｏｆ ＲＤＸ ａｎｄ Ｉｔｓ Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｉｎ ＣＭＤＢ Ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔ ＹＡＮＧ Ｘｕｅｑｉｎ①②,ＣＨＡＮＧ Ｓｈｕａｎｇｊｕｎ①,ＺＨＡＯ Ｌｕkｕｉ②,ＬＩＵ Ａｉｚｈｕａｎ②,ＧＡＯ Ｙｕｍｅｎｇ② ①Ｎｏｒｔｈ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｃｈｉｎａ Ｓｈａｎｘｉ Ｔａｉｙｕａｎ, ０３０００８ ②Ｓｈａｎｘｉ Ｂｅｉｆａｎｇ Ｘｉｎｇ􀆳ａｎ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｃｏ. , Ｌｔｄ. Ｓｈａｎｘｉ Ｔａｉｙｕａｎ, ０３０００８ [ＡＢＳＴＲＡＣＴ] ＲＤＸ ｗａｓ ｓｕｒｆａｃｅ ｃｏａｔｅｄ ａｎｄ ｍｏｄｉｆｉｅｄ ｗｉｔｈ ｂｏｎｄｉｎｇ ａｇｅｎｔ ＬＢＡ-１ａｎｄ ｔｈｅｒｍｏｐｌａｓｔｉｃ ｅｌａｓｔｏｍｅｒＴＰＥ, ａｎｄ ｔｈｅｎ ｗａｓ ａｐｐｌｉｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ＣＭＤＢ ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔ. Ｓｃａｎｎｉｎｇ Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｙ ＳＥＭ ｗａｓ ｕｓｅｄ ｔｏ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚｅ ｔｈｅ ｐａｒｔｉｃｌｅ ｓｕｒ- ｆａｃｅ ｏｆ ＲＤＸ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｃｏａｔｉｎｇ. Ｔｈｅ ｆｒｉｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｉｍｐａｃｔ ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｉｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ＲＤＸ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｃｏａｔｉｎｇ ａｎｄ ＲＤＸ- ＣＭＤＢ ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔ ｗｅｒｅ ｓｔｕｄｉｅｄ. Ｆｕｒｔｈｅｒｍｏｒｅ, ｔｈｅ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ａｎｄ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ＲＤＸ-ＣＭＤＢ ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔ ｗｅｒｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚｅｄ. Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ, ｃｏｍｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｕｎｃｏａｔｅｄ ＲＤＸ, ｔｈｅ ｆｒｉｃｔｉｏｎ ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏａｔｅｄ ＲＤＸ ｗｉｔｈ ｂｏｎｄｉｎｇ ａｇｅｎｔ ａｎｄ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ＲＤＸ-ＣＭＤＢ ｒｅｄｕｃｅ ｂｙ ６８％ ａｎｄ ３７. ５％, ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ. Ｗｈａｔ􀆳ｓ ｍｏｒｅ, ｓｕｒｆａｃｅ ｃｏａｔｅｄ ＲＤＸ ｈａｄ ａ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔ. Ｆｏｒ ｅｘａｍｐｌｅ, ｔｈｅ ｔｅｎｓｉｌｅ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ａｎｄ ｅｌｏｎｇａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ＲＤＸ-ＣＭＤＢ ｗｅｒｅ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｂｙ ４. ７２ ＭＰａ ａｎｄ １９. ６７％, ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ, ａｆｔｅｒ ｃｏａｔｉｎｇ ｏｆ ＲＤＸ ｗｉｔｈ ｔｈｅｒｍｏｐｌａｓｔｉｃ ｅｌａｓｔｏ- ｍｅｒ； ａｎｄ ＲＤＸ ｃｏａｔｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅｓｅ ｔｗｏ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ａｌｓｏ ｅｘｈｉｂｉｔｅｄ ａ ｃｅｒｔａｉｎ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔ. [ＫＥＹ ＷＯＲＤＳ] ＲＤＸ； ＣＭＤＢ； ｂｏｎｄｉｎｇ ａｇｅｎｔ； ｔｈｅｒｍｏｐｌａｓｔｉｃ ｅｌａｓｔｏｍｅｒ； ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ 􀅰９２􀅰２０１４ 年 １２ 月 一种圆筒试验不同数据处理新方法 王 辉,等