小水池中延时爆破对地表振动的测试与分析.pdf
ｄｏｉ１０. ３９６９/ ｊ. ｉｓｓｎ. １００１￣８３５２. ２０１４. ０４. ００９ 小水池中延时爆破对地表振动的测试与分析 ❋ 闫大洋①② 胡坤伦② 叶图强① 孙 平② 韩体飞② ①广东宏大爆破股份有限公司广东广州ꎬ５１０６２３ ②安徽理工大学化工学院安徽淮南ꎬ２３２００１ [摘 要] 为了研究水下延时爆破对地表振动的影响ꎬ在某一小水池中ꎬ采用不同延时药包组合引起地表振动ꎬ对 其进行测试ꎮ 试验中各组合总药量相同ꎬ药包个数不同ꎬ对地面产生的振动速度和主振频率采用 ＵＢＯＸ￣５０１６ 型振 动自记仪进行测试和分析ꎮ 研究并发现毫秒延时爆破能有效降低爆破振动ꎬ通过选出的较优延时组合ꎬ初步估计 合理的延时间隔为 ２５ ５０ ｍｓꎮ [关键词] 微差爆破ꎻ地面振动速度ꎻ主振频率 [分类号] ＴＤ２３５ 引言 随着经济发展ꎬ港口码头建设、航道疏浚工程量 极大增加ꎬ促进了水下爆破技术和工艺的发展[１]ꎮ 这是由于水介质具有各向同性、自身消耗变形能少、 以及可压缩性小等特点ꎬ是较为理想的压力传递介 质[２]ꎮ 但是水中装药爆炸后产生的一部分能量用 来破坏被爆破介质的同时ꎬ多余的能量将会以波动 的形式通过水介质向外传播引起周围相邻介质的振 动ꎬ当振动强度达到一定数值时ꎬ产生地震效应ꎬ对 周围邻近的建筑物造成破坏[３]ꎮ 毫秒延时爆破也称为毫秒差爆破ꎬ即相邻炮孔 或药室的时间间隔为毫秒到数百毫秒ꎬ按时间先后 顺序爆炸[４]ꎮ 毫秒延时爆破时影响振速和振动频 率或周期的因素很多ꎬ除最大分段药量、总药量 以及微差时间是主要因素外ꎬ还与介质特性、炮孔直 径、炸药性能、 测点到爆心的距离、起爆方式等许多 因素有关[５]ꎮ 因此ꎬ到目前为止ꎬ国内外尚无一个 比较统一且十分精确的公式来具体计算延时爆破的 地震效应[６]ꎮ 研究发现ꎬ延时爆破的间隔时间对地 震效应的强度有着重大的影响[７]ꎮ 通过对小水池 中延时爆破引起的地表介质振动速度和频率进行测 试和分析ꎬ研究由毫秒延期电雷管组合形成的不同 延时组合对最大振速的影响ꎮ 通过试验选出较优延 时组合ꎬ初步估计一下合理的延时间隔ꎮ １ 试验研究 １. １ 测试原理 合理的延时间隔是影响工程爆破效果的重要因 素ꎬ原苏联专家塞尔捷依伍克在研究克里沃罗格露 天矿的地震效应时曾指出[８]分段装药量和延时间 隔 Δｔ 是影响微差爆破振动强度的两个主要因素ꎬ振 动强度随延时间隔 Δｔ 数值进行变化ꎬ只有当 Δｔ 为 某一定值时ꎬ振动强度才最小ꎬ偏离这一最佳值ꎬ振 动强度便增大ꎮ 因此ꎬ存在某一固定值 Δｔꎬ即为最 优延时间隔ꎮ 通过试验选出较优延时组合ꎬ得出合 理的延时间隔ꎮ １. ２ 测试环境 测试是在两实验楼空地上的圆柱形爆炸水池 图 １中进行的ꎬ该水池直径 ５. ５０ ｍꎬ高 ３. ６２ ｍꎬ水 池内外壁坚固牢靠ꎬ无明显损伤ꎮ 图 １ 测试环境图 Ｆｉｇ. １ Ｓｋｅｔｃｈ ｏｆ ｔｅｓｔ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ １. ３ 测试条件及过程 １. ３. １ 爆炸药包 如图２所示ꎬ爆炸药包总装药量为１０ ｇ ＲＤＸ ２４ 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４３ 卷第 ４ 期 ❋ 收稿日期２０１４￣０１￣１６ 作者简介闫大洋１９９１ ꎬ男ꎬ硕士ꎬ主要从事爆破器材与爆炸技术研究ꎮ Ｅ￣ｍａｉｌ１３７７０３９２６＠ ｑｑ. ｃｏｍ 通信作者胡坤伦１９６２ ꎬ男ꎬ博士ꎬ教授ꎬ主要从事爆破效应研究ꎮ １ － 封闭填充物ꎻ ２ － 雷管ꎻ３ － ＲＤＸ 装药 图 ２ 药包示意图 Ｆｉｇ. ２ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｐｌｏｔ ｏｆ ｔｈｅ ｃｈａｒｇｅ 含 ８ 号工业雷管的装 药ꎬ分别用毫秒延期 雷管不同段别进行不同 的组合ꎮ 每种组合中总 装药量固定ꎬ单个药包 均分总药量ꎬ每种组合 测试 ３ 次ꎮ ２ 种段别组 合单个药包装药量５ ｇꎬ ３ 种段别组合单个药包 装药量 ３. ３ ｇꎬ４ 种段别 组合单个药包装药量 ２. ５ ｇꎬ５ 种段别组合单 个药包装药量 ２. ０ ｇꎮ 将药包固定在铁架中 心ꎬ多个药包则对称放置ꎬ间距 ３０ ｃｍꎮ １. ３. ２ 爆破振动测试 使用的仪器是 Ｔｏｐ 公司生产的 Ｕ￣ＢＯＸ５０１６三 通道爆破振动记录仪ꎬ主要参数设置为采样频率 ５ ｋＨｚꎬ通道上沿触发ꎬ通道耦合设置成直通方式ꎮ Ｄ２２７ 型水平振动传感器灵敏度为 ２８４ ｍＶꎬＥ２１２ 型 垂直振动传感器灵敏度为 ２８７ ｍＶꎮ 试验测试系统主要由爆源、振动传感器、记录分 析仪组成ꎮ试验时先将爆炸水池中注满水ꎬ注水高 度３. ６２ ｍꎬ用行车将铁架放入爆炸水池中ꎬ使药包 置于水池中心距水面２. ４ ｍ处ꎮ用石膏浆液将传感 器牢牢地固定在地面上ꎬ垂直速度传感器应该尽量 保持与水平面垂直ꎻ水平速度传感器的安装应该与 水平面平行ꎬ水平径向传感器水平指向爆心ꎬ水平切 向传感器与水平径向传感器垂直ꎮ 沿水池径向且距 药包中心水平距离 ３. ５、５. ５、７. ５ ｍ ３ 处布点ꎬ将测 震仪与自记仪连接ꎬ使其处于采集状态ꎮ 将起爆线 一端与药包连接ꎬ另一端与起爆器连接ꎬ警戒并确认 安全后开始起爆ꎮ ２ 测试结果与分析 在现场试验中ꎬ由于测试次数较多ꎬ且在实测的 数据中ꎬ同一测点处的水平径向速度、水平切向速度 远小于垂直振动速度ꎬ径向、切向振动速度又无一定 衰减规律ꎬ为了探究不同延时组合对最大振速的影 响ꎬ以垂直振动速度为例进行分析ꎮ 利用爆破振动自记仪记录数据ꎬ经 ＢＭ Ｖｉｅｗ 分 析软件得到不同延时组合下各测点介质垂直振动速 度和主振频率ꎬ列于表 １ꎬ表中的振动速度值为垂直 方向上 ３ 次测试数据的最大振动速度ꎮ 表 ２ 为药包 中所用毫秒延期雷管的延期时间及误差[９]ꎮ 图３ 是 根据表 １ 数据绘制的ꎬ可以比较方便地反映延时爆 破与齐发爆破振动峰值和主振频率的关系ꎮ １同一组合下的延时爆破ꎬ出现远处测点的 振动效应大于近处测点的现象ꎮ如图４ａ、图４ｂꎬ １￣３组 合 在５. ５ ｍ 测 得 振 动 峰 值 为０. ３９３ ｃｍ/ ｓ ꎬ 而在７. ５ ｍ测得振动峰值为０. ４１１ ｃｍ/ ｓꎻ图４ ｃ 表 １ 不同延期组合下各测点的振动速度和主振频率 Ｔａｂ. １ Ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ａｎｄ ｍａｉｎ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｏｆ ｅａｃｈ ｍｅａｓｕｒｅ ｐｏｉｎｔ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｈａｒｇｅ ｄｅｌａｙ ｉｎｔｅｒｖａｌｓ 延期组合数字 代表雷管段别 药包 数量/ 个 单个药包 装药量/ ｇ ３. ５ ｍ 速度/ ｃｍｓ －１ 频率/ Ｈｚ ５. ５ ｍ 速度/ ｃｍｓ －１ 频率/ Ｈｚ ７. ５ ｍ 速度/ ｃｍｓ －１ 频率/ Ｈｚ Ａ 齐发１１０. ００. ４４７６. １０４０. ３８７１０. ４１４０. ２３８１２. ９８６ Ｂ １￣２２５. ００. ５１２１０. ３７６０. ３７５１０. ３７６０. ２９６１０. ９８６ Ｃ １￣３２５. ００. ４７８１０. ２５６０. ３９３１０. ３７６０. ４１１１６. ４３６ Ｄ １￣４２５. ００. ５２２２８. ０７６０. ３６６２８. ０７６０. ４２４２２. ８０４ Ｅ １￣２￣３３３. ３０. ３９８１２. ２５６０. ２９３１０. ３７６０. ２１１１０. ９８６ Ｆ １￣２￣４３３. ３０. ４２２２８. ０７６０. ２１１２８. ０７６０. １４３３１. ７３８ Ｇ １￣２￣５３３. ３０. ４８５１０. ８９４０. ３２１１０. ３７６０. １８６１０. ５４２ Ｈ １￣３￣４３３. ３０. ４１６１３. ４２８０. ３４５１７. ４１４０. ２８２２０. ０７２ Ｉ １￣３￣５３３. ３０. ４１１１４. ９０７０. ３５６１２. ０７８０. ３０４１０. １０４ Ｊ １￣４￣５３３. ３０. ３９６１３. ８２２０. ３１７１４. ３１６０. ２８６１０. ７６８ Ｋ １￣２￣３￣４４２. ５０. ３４９１０. ８７３０. ２６３１０. ４９４０. ２１６１０. ７５５ Ｌ １￣２￣３￣５４２. ５０. ３８４１４. ８９４０. ２２８２０. ４１５０. １８８１３. ０６２ Ｍ １￣３￣４￣５４２. ５０. ４２８１０. ３５６０. ３９１１３. ６９３０. ２１９１０. ８７２ Ｎ １￣２￣３￣４￣５５２. ００. ３５６１８. ６１５０. ２４２１６. ３０３０. １４６１０. ６９５ ３４２０１４ 年 ８ 月 小水池中延时爆破对地表振动的测试与分析 闫大洋ꎬ等 表 ２ 不同毫秒延期电雷管延期时间及误差 Ｔａｂｌ. ２ Ｄｅｌａｙ ｔｉｍｅ ａｎｄ ｉｔｓ ｅｒｒｏｒ ｏｆ ｅｌｅｃｔｒｉｃ ｄｅｔｏｎａｔｏｒｓ ａｔ ｖａｒｉｏｕｓ ｍｉｌｌｉｓｅｃｏｎｄ ｄｅｌａｙｓ 段别ＭＳ１ＭＳ２ＭＳ３ＭＳ４ＭＳ５ 名义延期 时间/ ｍｓ ０２５５０７５１１０ 误差值 / ｍｓ １２. ５１２. ５１２. ５ －１２. ５ ꎬ ＋１７. ５ －１７. ５ ꎬ ＋２０ ａ振动速度 ｂ主振频率 图 ３ 不同水平距离下不同延时组合 的振动速度和主振频率 Ｆｉｇ. ３ Ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ａｎｄ ｍａｉｎ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｏｆ ｖａｒｉｏｕｓ ｃｈａｒｇｅ ｄｅｌａｙ ｉｎｔｅｒｖａｌｓ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｈｏｒｉｚｏｎｔａｌ ｄｉｓｔａｎｃｅｓ 图 ４ｄ中ꎬ１￣４ 组合在 ５. ５ ｍ 测得振动峰值为０. ３６６ ｃｍ/ ｓꎬ７. ５ ｍ 测得振动峰值为 ０. ４２４ ｃｍ/ ｓꎮ 由于爆 源处的纵波、横波和面波同时生成ꎬ在爆破近区的同 一质点上ꎬ３ 种波几乎同时到达ꎬ相互重叠ꎬ各类波 的初至时刻难以区分ꎮ 因为各类波的传播速度不 同ꎬ随着距离的增加ꎬ各类波的初至时刻在时间轴上 逐渐分离ꎮ 由于纵波速度最快ꎬ横波次之ꎬ面波最 慢ꎬ而面波能量大、衰减慢[１０]ꎮ 因此ꎬ上述情况可能 是在爆破远区地震波沿地面传播时ꎬ面波引起远处 测点处的振动效应大于近处测点ꎮ ２从试验的结果看ꎬ振动峰值较小的较优延时 组合为１￣２￣３、１￣２￣３￣４、１￣２￣３￣５、１￣２￣３￣４￣５ꎮ如图５中 １ ￣２￣３延时组合３. ５ｍ处测点上振动峰值为０. ３９８ ａ１￣３ 组合在 ５. ５ ｍ 测点处 ｂ１￣３ 组合在 ７. ５ ｍ 测点处 ｃ１￣４ 组合在 ５. ５ ｍ 测点处 ｄ１￣４ 组合在 ７. ５ ｍ 测点处 图 ４ 典型测点垂直振动波形图 Ｆｉｇ. ４ Ｖｅｒｔｉｃａｌ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｗａｖｅｆｏｒｍ ｄｉａｇｒａｍ ｆｏｒ ｔｙｐｉｃａｌ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔｓ ｃｍ/ ｓꎬ齐发爆破振动峰值为 ０. ４４７ ｃｍ/ ｓꎻ５. ５ ｍ 处测 点上振动峰值为 ０. ２９３ ｃｍ/ ｓꎬ齐发爆破振动峰值为 ０. ３８７ ｃｍ/ ｓꎮ 其他延时组合也类似ꎬ各处测点的振 动峰值均小于齐发爆破的振动峰值ꎮ 通过较优延时 ４４ 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４３ 卷第 ４ 期 组合的时间间隔ꎬ可以初步估计合理的延时间隔为 ２５ ５０ ｍｓꎮ ３在不同延时组合下的微差爆破中ꎬ部分测点 出现振动效应比齐发爆破增大的现象ꎮ 如图 ６ 中ꎬ ３. ５ ｍ 测点处１￣２、１￣４ 双药包组合以及１￣２￣５ 三药包 组 合ꎬ其振动效应均高于齐发爆破ꎻ５. ５ｍ测点处 ａ １￣２￣３ 组合在 ３. ５ ｍ 测点处 ｃ１￣２￣３ 组合在 ５. ５ ｍ 测点处 ｂ 齐发爆破在 ３. ５ ｍ 测点处 ｄ齐发爆破在 ５. ５ ｍ 测点处 图 ５ 典型测点垂直振动波形图 Ｆｉｇ. ５ Ｖｅｒｔｉｃａｌ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｗａｖｅｆｏｒｍ ｄｉａｇｒａｍ ｆｏｒ ｔｙｐｉｃａｌ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔｓ ａ１￣２ 组合在 ３. ５ ｍ 测点处 ｃ１￣２￣５ 组合在 ３. ５ ｍ 测点处 ｂ１￣４ 组合在 ３. ５ ｍ 测点处 ｄ１￣３￣４￣５ 组合在 ５. ５ ｍ 测点处 图 ６ 典型测点垂直振动波形图 Ｆｉｇ. ６ Ｖｅｒｔｉｃａｌ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｗａｖｅｆｏｒｍ ｄｉａｇｒａｍ ｆｏｒ ｔｙｐｉｃａｌ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｐｏｉｎｔｓ ５４２０１４ 年 ８ 月 小水池中延时爆破对地表振动的测试与分析 闫大洋ꎬ等 １￣３￣４￣５ 组合也比齐发爆破振动效应大ꎮ ７. ５ ｍ 测点 处不同延时组合振动效应大于齐发爆破的现象比较 多ꎮ 由于爆炸水池与地面不是刚性连接ꎬ爆炸水池 经采用碎石、汽车轮胎等减振措施后ꎬ 由于垂直方 向冲击力的分散ꎬ起到了减振作用ꎮ 爆炸水池在爆 炸时实际是因撞击等作用造成地面振动ꎬ上述部分 测点出现振动效应比齐发爆破增大的现象可能主要 是由机械撞击引起的ꎮ ３ 结论 通过测试与分析小水池中延时爆破对地表振动 的影响ꎬ发现毫秒延时爆破能有效降低爆破振动ꎬ振 动峰值较小的较优延时组合为 １￣２￣３、１￣２￣３￣４、１￣２￣３￣ ５、１￣２￣３￣４￣５ꎬ可以初步估计一下合理的延时间隔为 ２５ ５０ ｍｓꎮ 部分测点出现振动效应比齐发爆破增 大的现象ꎬ可能是由于爆炸水池在爆炸时因撞击等 作用引起地面振动ꎮ 本文研究仅分析了垂直方向的振动ꎬ若同时分 析水平、垂直和切向三维质点的振动ꎬ将更具有实用 性和代表性ꎮ 参 考 文 献 [１] 颜事龙ꎬ胡坤伦ꎬ徐颖. 现代工程爆破理论与技术 [Ｍ]. 徐州中国矿业大学出版社ꎬ２００７. [２] 张立. 有限水域的爆炸振动效应与减振措施[Ｊ]. 噪声 与振动控制ꎬ２００３ꎬ２２３１￣３５. Ｚｈａｎｇ Ｌｉ. Ｔｈｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｉｎｄｕｃｅｄ ｂｙ ｕｎｄｅｒ￣ ｗａｔｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｉｎ ｌｉｍｉｔｅｄ ｗａｔｅｒ ａｒｅａ ａｎｄ ｄｅｃｒｅａｓｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｍｅａｓｕｒｅｓ [ Ｊ].Ｎｏｉｓｅ ａｎｄ Ｖｉｂｒａｔｉｏｎ Ｃｏｎｔｒｏｌꎬ ２００３ꎬ２２３１￣３５. [３] 曹祖贵ꎬ郭子如ꎬ姚笛. 小水池水下爆炸震动传播的测 试[Ｊ]. 煤矿爆破ꎬ２０１０４１２￣１４. Ｃａｏ ＺｕｇｕｉꎬＧｕｏ ＺｉｒｕꎬＹａｏ Ｄｉ. Ｇｒｏｕｎｄ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｔｅｓｔｓ ｏｆ ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｉｎ ｓｍａｌｌ ｐｏｏｌ[Ｊ]. Ｃｏａｌ Ｍｉｎｅ Ｂｌａｓ￣ ｔｉｎｇꎬ２０１０４１２￣１４. [４] 张光雄ꎬ杨军ꎬ卢红卫. 毫秒延时爆破干扰降振作用研 究[Ｊ]. 工程爆破ꎬ２００９ꎬ１５３１７￣２１. Ｚｈａｎｇ ＧｕａｎｇｘｉｏｎｇꎬＹａｎｇ ＪｕｎꎬＬｕ Ｈｏｎｇｗｅｉ. Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｓｅｉｓｍｉｃ ｗａｖｅ ｉｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｍｉｌｌｉｓｅｃｏｎｄ Ｂｌａｓｔｉｎｇ [Ｊ]. Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｂｌａｓｔｉｎｇꎬ２００９ꎬ１５３１７￣２１. [５] 甄育才ꎬ朱传云. 中远区微差爆破振动叠加效应影响 因素分析[Ｊ]. 爆破ꎬ２００５ꎬ２２２１１￣１５. Ｚｈｅｎ ＹｕｃａｉꎬＺｈｕ Ｃｈｕａｎｙｕｎ. Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ ｉｎｆｌｕｅｎｔｉａｌ ｆａｃｔｏｒｓ ｏｆ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｓｕｐｅｒｐｏｓｉｔｉｏｎ ｉｎ ｍｉｄｄｌｅ ａｎｄ ｆａｒ ｆｉｅｌｄ ｏｆ ｍｉｌｌｉ￣ ｓｅｃｏｎｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ[Ｊ]. Ｂｌａｓｔｉｎｇꎬ ２００５ꎬ２２２１１￣１５. [６] 郑 峰ꎬ段卫东ꎬ钟冬望ꎬ等. 爆破震动研究现状及存在 问题的探讨[Ｊ]. 爆破ꎬ２００６ꎬ２３１９２￣９４. Ｚｈｅｎｇ Ｆｅｎｇꎬ Ｄｕａｎ Ｗｅｉｄｏｎｇꎬ Ｚｈｏｎｇ Ｄｏｎｇｗａｎｇꎬ ｅｔ ａｌ. Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｐｒｏｇｅｓｓ ａｎｄ ｅｘｉｓｔｉｎｇ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｖｉｂｒａ￣ ｔｉｏｎ[Ｊ]. Ｂｌａｓｔｉｎｇꎬ ２００６ꎬ２３１９２￣９４. [７] 史太禄ꎬ李保珍. 微差间隔时间、药量分布及测距对爆 破震动的影响[Ｊ]. 工程爆破ꎬ２００３ꎬ９４１１￣１３. Ｓｈｉ ＴａｉｌｕꎬＬｉ Ｂａｏｚｈｅｎ. Ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ ｍｉｌｌｉｓｅｃｏｎｄ ｄｅｌａｙ ｉｎｔｅｒｖａｌꎬ ｃｈａｒｇｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ａｎｄ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｄｉｓｔａｎｃｅ ｏｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ [ Ｊ].Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｂｌａｓｔｉｎｇꎬ ２００３ꎬ ９ ４１１￣１３. [８] 张志呈. 定向段裂控制爆破[Ｍ]. 重庆重庆出版社ꎬ ２０００. [９] 国家质检总局ＳＢＴＳ. ＧＢ８０３１２００５ 工业电雷管 [Ｓ]. 北京中国标准出版社ꎬ２００６. [１０] 郭学彬ꎬ张继春ꎬ刘泉ꎬ等. 微差爆破的波形叠加作用 分析[Ｊ]. 爆破ꎬ２００６ꎬ２３２４￣８. Ｇｕｏ ＸｕｅｂｉｎꎬＺｈａｎｇ ＪｉｃｈｕｎꎬＬｉｕ Ｑｕａｎꎬｅｔ ａｌ. Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｗａｖｅｆｏｒｍ ｓｕｐｅｒｉｍｐｏｓｅｄ ａｃｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｌｌｉｓｅｃｏｎｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ [Ｊ]. Ｂｌａｓｔｉｎｇꎬ ２００６ꎬ２３２４￣８. Ｔｅｓｔ ａｎｄ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｇｒｏｕｎｄ Ｓｕｒｆａｃｅ Ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ Ｄｅｌａｙ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｎ Ｓｍａｌｌ Ｐｏｏｌ ＹＡＮ Ｄａｙａｎｇ①②ꎬ ＨＵ Ｋｕｎｌｕｎ②ꎬ ＹＥ Ｔｕｑｉａｎｇ①ꎬ ＳＵＮ Ｐｉｎｇ②ꎬ ＨＡＮ Ｔｉｆｅｉ② ①Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ Ｈｏｎｇｄａ Ｂｌａｓｔｉｎｇ Ｃｏ. ꎬ Ｌｔｄ. Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ Ｇｕａｎｇｚｈｏｕꎬ ５１０６２３ ②Ａｎｈｕｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ａｎｈｕｉ Ｈｕａｉｎａｎꎬ ２３２００１ [ＡＢＳＴＲＡＣＴ] Ｇｒｏｕｎｄ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｔｅｓｔｓ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｈａｒｇｅ ｄｅｌａｙ ｉｎｔｅｒｖａｌｓ ｗｅｒｅ ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ ｉｎ ａ ｓｍａｌｌ ｐｏｏｌ ｔｏ ｓｔｕｄｙ ｔｈｅ ｉｍｐａｃｔ ｏｆ ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ ｄｅｌａｙ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｏｎ ｔｈｅ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｇｒｏｕｎｄ ｓｕｒｆａｃｅ. Ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔꎬ ｔｈｅ ｃｈａｒｇｅ ｎｕｍｂｅｒ ｗａｓ ｖａｒｉｏｕｓ ｆｏｒ ｅａｃｈ ｇｒｏｕｐ ａｔ ａ ｃｏｎｓｔａｎｔ ｃｈａｒｇｅ ｑｕａｎｔｉｔｙ ｉｎ ｔｏｔａｌ. Ｔｈｅ ｇｒｏｕｎｄ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｖｅｌｏｃｉｔｉｅｓ ａｎｄ ｍａｉｎ ｆｒｅｑｕｅｎｃｉｅｓ ｗｅｒｅ ｔｅｓｔｅｄ ａｎｄ ａｎａｌｙｚｅｄ ｂｙ ＵＢＯＸ￣５０１６ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｒｅｃｏｒｄｅｒ. Ｔｈｅ ｓｔｕｄｙ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｍｉｌｌｉｓｅｃｏｎｄ ｄｅｌａｙ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｃａｎ ｅｆｆｅｃ￣ ｔｉｖｅｌｙ ｒｅｄｕｃｅ ｔｈｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ. Ｔｈｅ ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ ｄｅｌａｙ ｉｎｔｅｒｖａｌ ｗａｓ ｐｒｅｌｉｍｉｎａｒｉｌｙ ｅｓｔｉｍａｔｅｄ ｔｏ ｂｅ ２５￣５０ｍｓ ａｔ ｏｐｔｉｍｉｚｅｄ ｃｈａｒｇｅ ｄｅｌａｙ ｉｎｔｅｒｖａｌ. [ＫＥＹ ＷＯＲＤＳ]ｍｉｌｌｉｓｅｃｏｎｄ ｂｌａｓｔｉｎｇꎻ ｇｒｏｕｎｄ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｖｅｌｏｃｉｔｙꎻ ｍａｉｎ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ６４ 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４３ 卷第 ４ 期
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