DNTF_AP_Al+体系炸药的能量特性分析.pdf

ｄｏｉ１０. ３９６９/ ｊ. ｉｓｓｎ. １００１-８３５２. ２０１４. ０５. ００３ ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 体系炸药的能量特性分析 ❋ 杨 斐 王建灵 罗一鸣 严家佳 高 赞 李鸿宾 西安近代化学研究所陕西西安,７１００６５ [摘 要] 为了研究 ＤＮＴＦ３,４-二硝基呋咱基氧化呋咱 / ＡＰ/ Ａｌ 体系炸药的能量特性,选取了质量比为 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ３５/３５/３０的试样进行了水下爆炸能量测定和爆热测试,并将试验结果与 ＴＮＴ 和 ＲＳ２１１ 进行了对比。 结果 表明试样的比冲击波能是 ＴＮＴ 的１. ３８ 倍,与 ＲＳ２１１ 相当；比气泡能分别为 ＴＮＴ 和 ＲＳ２１１ 的４. ５６ 倍和２. ９１ 倍；总 能量为 ＴＮＴ 和 ＲＳ２１１ 的 ３. ５６ 倍和 ２. ２６ 倍。 经计算发现试样的能量利用率高达 ９８％。 为了研究造成该配方试样 高气泡特性和高能量利用率的原因,通过分析对比试样、ＤＮＴＦ 和 ＤＮＴＦ/ Ａｌ７０/３０体系的水下爆炸试验结果发现, Ａｌ 粉的加入显著提高了比气泡能,降低了热损失能；Ａｌ 粉和 ＡＰ 的联用进一步提高了比气泡能和能量利用率,同时 也提高了比冲击波能。 [关键词] 爆炸力学；ＤＮＴＦ；水下能量；比冲击波能；比气泡能 [分类号] ＴＤ２３５. ２ ＋１ 引言 高能量密度材料是当今含能材料领域的研究热 点,３,４-二硝基呋咱基氧化呋咱ＤＮＴＦ是我国含能 材料领域具有突出地位的新一代高能量密度材料, 具有熔点低、密度高、威力大、安定性好、感度适中、 爆速高、爆发点高和综合性能良好等特点[１-２],可替 代 ＴＮＴ 用作熔铸炸药中的液相载体炸药,并能大幅 提高熔铸炸药的能量[３]。 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 配方体系具有突出的高能量特 性,理论计算其能量最高可以达到 ３ 倍以上的 ＴＮＴ 体积当量；目前已有相关研究验证了 ＡＰ、Ａｌ 与 ＤＮＴＦ 的相容性良好,配方制备工艺也比较成熟的 结论,故该体系炸药具有广阔的应用前景。 如何发 挥 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 炸药的高能量特性,必须对其能量 特性进行深入研究。 目前,国内外在这方面的研究 还比较薄弱, 对其能量特性不太了解, 限制 了 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 炸药的应用。 本文根据熔铸炸药配方设计基本原则,选取质 量比为 ３５/３５/３０ 的 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 体系炸药作为典 型研究对象,进行了水下爆炸试验和爆热测试,根据 试验结果深入分析了试样的能量特性,初步了解了 ＡＰ 和 Ａｌ 粉在体系中的有利作用,为 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 体系炸药的深入研究提供参考。 １ 试验方案 １. １ 试验样品制备 配方的选取原则是先满足熔铸炸药工艺要求的 条件下,选取理论计算爆热最大的一组配方作为研 究样品。 先将 ＤＮＴＦ 炸药颗粒加热熔化,然后把配比好 的 ＡＰ 与 Ａｌ 粉加入液态的载体炸药中,充分搅拌 后,浇铸入已预热直径 ２５ ｍｍ 的模具中,冷却成型 后加工成 ２５ ｇ 的药柱,带 ８＃雷管孔,样品 ＤＵＬ 配方 及基本参数见表 １。 表 １ 试验样品配方及基本参数 Ｔａｂ. １ Ｆｏｒｍｕｌａｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｓｓｅｎｔｉａｌ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｔｅｓｔｉｎｇ ｓａｍｐｌｅｓ 样品 配方 质量比 理论密度 ρＴ/ ｇｃｍ －３ 实测密度 ρ０/ ｇｃｍ －３ ＲＳ２１１ 钝化 ＲＤＸ/ ＴＮＴ/ Ａｌ６４/１９/１７ １. ６８０１. ７０２ ＤＮＴＦＤＮＴＦ１００１. ９３７１. ６８１ ＤＬ ＤＮＴＦ/ Ａｌ５μｍ ７０/３０ ２. １１５１. ９２３ ＤＵＬ ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ５μｍ３５/３５/３０ ２. １２０２. ０１１ １. ２ 爆热测试 测试依据为 ＧＪＢ７７２Ａ１９９７ 方法 ７０１. １。 １. ３ 水下爆炸试验 １１２０１４ 年 １０ 月 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 体系炸药的能量特性分析 杨 斐,等 ❋ 收稿日期２０１４-０５-１５ 基金项目国防科工委计量项目科工计[２０１０]１４２５ 号 作者简介杨斐１９９０ ,男,硕士研究生,主要从事混合炸药技术研究。 Ｅ-ｍａｉｌ４６１３５８８９７＠ ｑｑ. ｃｏｍ 通信作者王建灵１９６３ ,女,研究员,主要从事炸药性能测试与评估研究 １. ３. １ 试验条件 本试验所用爆炸水池直径为 ３. ２ ｍ,水池深度 ２. ６ ｍ,池壁和池底用 ８ ｍｍ 厚的钢板焊接而成。 传 感器测点距爆心 ０. ９ ｍ,装药深度 １. ６ ｍ,为总水深 的 ２/３来自水面和池底的影响可以抵消[４],保持 传感器与装药同一平面。 整个试验装置与测试系统 如图 １ 所示。 １-爆心；２-传感器；３-爆炸水池 图 １ 试验装置与测试系统示意图单位ｍ Ｆｉｇ. １ Ｉｌｌｕｓｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｓｅｔ-ｕｐ ａｎｄ ｔｅｓｔｉｎｇ ｓｙｓｔｅｍ ｕｎｉｔ ｍ 试验时采用 ８＃雷管由端面中心一次引爆。 每 组测试 ２ 个平行试样,每发药柱取 ２ 组数据。 １. ３. ２ 测试系统 水下试验采用了 Ｇｅｎ５Ｉ 型数据采集仪,传感器 采用 压 电 式 电 气 石 水 下 激 波 传 感 器, 型 号 为 ＰＣＢ１３８Ａ,灵敏度为 ６. ９８８ ＭＰａ/ Ｖ,压力测量范围为 ０ ６９ ＭＰａ。 ２ 试验结果与处理 ２. １ 爆热测试 样品理论爆热与实测爆热数据如表 ２ 所示。 表 ２ 样品爆热参数 Ｔａｂ. ２ Ｄｅｔｏｎａｔｉｏｎ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｓａｍｐｌｅｓ 样品 理论爆热 Ｑｖ/ ＭＪｋｇ －１ 实测爆热 Ｑ/ ＭＪｋｇ －１ ＲＳ２１１５. ７７５５. ７５７ ＤＮＴＦ６. ０８７５. ２８６ ＤＬ７. ９８３７. ０９２ ＤＵＬ１０. ３３４９. ０１１ ２. ２ 水下爆炸参数的计算 ２. ２. １ 比冲击波能 通过测量水中冲击波压力-时间曲线可计算得 到水下爆炸的冲击波能和气泡能,在距爆心为 Ｒ 的 测点处,比冲击波能 ｅｓＭＪ/ ｋｇ的计算公式为[５-６] ｅｓ＝ ４πＲ２ Ｗρ０Ｃ０ʃ τ ０ｐ ２ｔｄｔ。 １ 式中Ｒ 为爆炸中心至测点的距离,ｍ；Ｗ 为装药质 量,ｋｇ；ρ０为水的密度,取 １０００ ｋｇ/ ｍ３；Ｃ０为水中的 音速,取 １５００ ｍ/ ｓ；ｐｔ为测点处 ｔ 时刻冲击波压 力,Ｐａ；τ 为积分上限,一般取 ６. ７θ,ｓ。 ２. ２. ２ 比气泡能 小水池由于边界效应的影响,水下爆炸的能量 输出会存在一定偏差,其中气泡能受边界效应的影 响更大,因此,需对气泡能的计算公式进行修正。 修 正后比气泡能 ｅｂＭＪ/ ｋｇ计算公式如下[７] ｅｂ＝ １ ８ＷＣ３Ｋ３ １ １ ＋４ＣＴｂ－１ [] ３； ２ Ｋ１＝１. １３５ ρ１/２ ０ ｐ５/６ ｈ ；３ Ｔｂ＝ ｔｂ ｐｉ＋ ｐｈ ｐ０＋ ｐｈ ５/６ 。４ 式中Ｗ 为装药质量,ｋｇ；ｔｂ为修正前的气泡周期,ｓ； Ｔｂ为修正后的气泡周期,ｓ；Ｃ 为与实际水池中装药 位置有关的常数,Ｂｊａｒｎｈｏｌｔ 等[８]通过实验确定 Ｃ 值 为 －０. ４４６４ ｓ －１；ｐ ｉ为测试时水面实测大气压,Ｐａ；ｐ０ 为水面标准大气压,Ｐａ；ｐｈ为装药深度处的静水压 力,Ｐａ；ρ０为水的密度,ｋｇ/ ｍ３。 ２. ２. ３ 测点处水下爆炸总能量 测点处水下爆炸总能量 ｅｔ由比冲击波能 ｅｓ和 比气泡能 ｅｂ组成,为两种能量之和,即 ｅｔ＝ ｅｓ＋ ｅｂ。５ ２. ２. ４ 热损失能 由于冲击波在传播过程中对所经之处的水产生 冲击加热,致使一部分能量以热的形式损失在水中, 称为热损失能 ｅｒ；炸药水中爆炸的总能量接近于炸 药爆炸所释放处的化学能,即爆热 Ｑｖ。 则由测得的 ｅｓ和 ｅｂ以及得到的爆热 Ｑｖ可以计算得到 ｅｒ,如下 式所示 ｅｒ＝ Ｑｖ－ ｅｓ＋ ｅｂ ＝ Ｑｖ－ ｅｔ。６ 结合式１ 式６计算后,可得几种炸药水中 爆炸试验的比冲击波能 ｅｓ、比气泡能 ｅｂ、测点处的水 下总能量 ｅｔ以及热损失能 ｅｒ,如表 ３ 所示。 ３ 分析与讨论 ３. １ 爆热结果分析 对于 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 体系炸药,由表 ２ 数据可以 看出,ＤＵＬ 样品的理论爆热和实测爆热值均很高, 实测爆热较 ＲＳ２１１、ＤＮＴＦ 和 ＤＬ 大约分别提高了 ５６. ５％、７０. ５％和 ２７. １％。 ３. ２ ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 炸药与常用炸药水下爆炸能量 输出的差异 对比表３ 中ＤＵＬ、ＴＮＴ、ＲＳ２１１ 和ＤＮＴＦ４ 组数 据,从测点处的总能量来看,ＤＵＬ最高,达到１０. １２４ ＭＪ/ ｋｇ,分别为ＴＮＴ、ＲＳ２１１和ＤＮＴＦ的３. ５６倍、２. ２６ ２１ 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４３ 卷第 ５ 期 表 ３ 炸药水下爆炸试验能量输出参数 Ｔａｂ. ３ Ｅｎｅｒｇｙ ｏｕｔｐｕｔ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ ｂｙ ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ 样品 ｅｓ/ ＭＪｋｇ －１ ｔｂ/ ｍｓ ｅｂ/ ＭＪｋｇ －１ ｅｔ/ ＭＪｋｇ －１ ｅｓ/ ｅｔ ％ ｅｂ/ ｅｔ ％ ｅｒ/ ＭＪｋｇ －１ ｅｒ/ Ｑｖ ％ ＴＮＴ０. ８９４[９]８４. ４[９]１. ９５０[９]２. ８４４[９]３１. ４６８. ６１. ３８６３２. ８ ＲＳ２１１１. ４２４７７. ２３. ０６０４. ４８４３１. ８６８. ２１. ２９１２２. ４ ＤＮＴＦ１. １２６８６. ８２. ０４８３. １７４３５. ５６４. ５２. ９１３４７. ９ ＤＬ１. １１２１１７. ５５. ５１１６. ６２３１６. ８７３. ２１. ３６０１７. ０ ＤＵＬ１. ２３２１３３. １８. ８９２１０. １２４１２. ２８１. ８０. ２１０２. ０ 倍和 ３. １９ 倍；从比冲击波能和比气泡能来看,到达 测点时,比冲击波能的差别不太大,基本处于同一水 平,但比气泡能却相差很大,ＤＵＬ 的比气泡能远远 高于其他炸药,分别为 ＴＮＴ、ＲＳ２１１ 和 ＤＮＴＦ 的 ４. ５６ 倍、２. ９１ 倍和 ４. ３４ 倍；从气泡周期来看,ＤＵＬ 修正 前的气泡周期最高,达到了 １３３. １ ｍｓ；从水中爆炸 能量输出结构来看,到达测点时,４ 种炸药的能量都 以气泡能为主, 均超过了总能量的 ６０％, ＴＮＴ、 ＲＳ２１１ 和 ＤＮＴＦ 的气泡能所占总能量比例均为 ６５％ 左右,相差不大,而 ＤＵＬ 的气泡能所占总能量比例 超过了 ８０％,也就是说水下能量大部分是通过气泡 脉动释放；从热损失能来看,在冲击波传播到测点过 程中,ＤＵＬ 的热损失能最低,为 ０. ２１ ＭＪ/ ｋｇ,仅占总 化学能的 ２％,说明 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 体系炸药在水下 爆炸的能量利用率高达 ９８％。 综上所述,ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 炸药与其他 ３ 种常用 炸药水中爆炸能量差异主要体现在气泡特性上,其 比气泡能与气泡周期都很高,而冲击波特性差异不 显著。 这也导致 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 炸药的水下能量输出 结构也与一般水下炸药不同,气泡能所占的比例很 高,同时其能量利用率也很高,因此 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 炸 药具有广阔的应用前景。 ３. ３ ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 炸药水下能量输出特性的原因 由表 ３ 可以看出,ＤＮＴＦ 单质炸药的水下能量 与 ＴＮＴ、ＲＳ２１１ 的水下能量性能在同一水平上,而加 入一定量的 ＡＰ 和 Ａｌ 粉后,ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 的水下能 量性能特别是气泡特性非常突出,其能量输出结构 也发生很大改变。 本文从配方角度分析了造成试验 中 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 炸药高气泡特性的原因,通过对比 ＤＮＴＦ、ＤＬ、ＤＵＬ ３ 种炸药的水下试验数据分析 Ａｌ 粉 及 ＡＰ 的加入对体系水下能量释放的影响。 ３ 种炸 药水下爆炸的压力-时间曲线如图 ２ 所示。 １由图 ２ 可以看出,ＤＬ的峰值压力低于ＤＮＴＦ, 图 ２ ３ 种炸药的压力-时间曲线 Ｆｉｇ. ２ Ｐｒｅｓｓｕｒｅ-ｔｉｍｅ ｃｕｒｖｅｓ ｆｏｒ ｔｈｒｅｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｙｐｅｓ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ 在压力-时间曲线衰减阶段,ＤＬ的衰减速度明显低 于 ＤＮＴＦ,气泡脉动周期明显增大。 对比 ＤＮＴＦ 和 ＤＬ 的水下试验的数据,ＤＬ 的比冲击波能有所降低, 但幅度不大；而气泡周期、比气泡能和总能量均大幅 提高,分别为 ＤＮＴＦ 的 １. ３５ 倍、２. ６９ 倍和 ２. ０９ 倍。 同时 ＤＬ 中比气泡能占总能量的比例较 ＤＮＴＦ 也增 加了 ８. ７％。 这是因为 Ａｌ 粉在爆轰反应区内只有少量参与 反应,要吸热和消耗一部分能量,从而降低了爆轰波 阵面的能量,故峰值压力会降低；而大部分 Ａｌ 粉反 应是在炸药爆轰产物膨胀过程中完成,并释放出大 量能量,该过程放出的热量对气泡脉动贡献很大,故 大幅增加了比气泡能和脉动周期[１０]。 ２ＤＵＬ 与 ＤＬ 配方中 Ａｌ 粉的含量相同,区别是 ＤＬ 中不含 ＡＰ,由图 ２ 可以看出,ＤＵＬ 的峰值压力介 于 ＤＮＴＦ 与 ＤＬ 两者之间,冲击波衰减更慢,气泡脉 动周期进一步增大；分析两组水下能量数据同样发 现,ＤＵＬ 比 ＤＬ 的比冲击波能、气泡周期、比气泡能 和总能量均有所提高,分别提高了 １０. ８％、１３. ３％、 ６１. ４％和 ５２. ９％；同时对能量输出结构也有一定影 响,比气泡能占总能量的比例较 ＤＬ 增加了 ８. ６％。 这可能是因为 ＡＰ 的加入改变了混合炸药体系 ３１２０１４ 年 １０ 月 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 体系炸药的能量特性分析 杨 斐,等 的氧平衡,通过混合炸药氧平衡计算公式计算得 ＤＵＬ 与 ＤＬ 的氧平衡为 －０. ２２ 和 －０. ４１,ＤＵＬ 更接 近零氧平衡,在爆轰反应区促进了炸药颗粒和少量 Ａｌ 粉的充分反应,并使剩余 Ａｌ 粉在爆炸产物膨胀 区反应更完全,故比冲击波能、比气泡能均有所提 高,从而提高了炸药水下能量利用率。 其中比气泡 能的变化更大,能量输出结构也进一步发生改变。 综上所述,Ａｌ 粉与 ＡＰ 的加入使得 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 炸药具有一般水下炸药没有的水下能量输出特 性,如高比气泡能、高能量利用率等。 在以后的研究 中,将进一步研究 Ａｌ 粉和 ＡＰ 对 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 炸药 水下能量输出影响规律。 ４ 结论 通过对 ＤＮＴＦ/ ＡＰ/ Ａｌ 体系炸药的水下爆炸的试 验研究,得出以下结论 １试样相比 ＴＮＴ、ＲＳ２１１ 具有很明显的能量输 出优势。 试样的实测气泡能分别为 ＴＮＴ、ＲＳ２１１ 的 ４. ５６ 倍和 ２. ９１ 倍；总能量分别为 ＴＮＴ、ＲＳ２１１ 的 ３. ５６倍和 ２. ２６ 倍；能量利用率高达 ９８％。 ２Ａｌ 粉的加入使比冲击波能略有降低,却大幅 提高了比气泡能和总能量,并且能够减少热损失能。 ３ＡＰ 的加入改善了炸药体系的氧平衡,使爆 轰反应区和膨胀区的反应更加充分,比冲击波能、比 气泡能以及总能量均有所提高。 参 考 文 献 [１] 赵凤起,陈沛,罗阳,等. 含 ３,４-二硝基呋咱基氧化呋 咱ＤＮＴＦ的改性双基推进剂[Ｊ]. 推进技术,２００４,２５ ６５７０-５７２,５７６. 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Ｔｈｅ ｒｅ- ｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｉｔｓ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｓｈｏｃｋ ｗａｖｅ ｅｎｅｒｇｙ ｏｆ ｓａｍｐｌｅ ｉｓ １. ３８ ｔｉｍｅｓ ｏｆ ＴＮＴ ａｎｄ ｉｓ ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ ｔｏ ＲＳ２１１； ｉｔｓ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｂｕｂ- ｂｌｅ ｅｎｅｒｇｙ ｃａｎ ｂｅ ４. ５６ ａｎｄ ２. ９１ ｔｉｍｅｓ ｏｆ ＴＮＴ ａｎｄ ＲＳ２１１, ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ； ａｎｄ ｉｔｓ ｔｏｔａｌ ｅｎｅｒｇｙ ｉｓ ３. ５６ ａｎｄ ２. ２６ ｔｉｍｅｓ ｏｆ ＴＮＴ ａｎｄ ＲＳ２１１, ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ. Ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｉｎｄｉｃａｔｅｓ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｓａｍｐｌｅ ｈａｓ ａｎ ｅｎｅｒｇｙ ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ ｕｐ ｔｏ ９８％. Ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｒｅｓｕｌｔｓ ｗｅｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ ｆｏｒ ＤＮＴＦ ａｎｄ ＤＮＴＦ/ Ａｌ ７０/３０ ｓｙｓｔｅｍ ｔｏ ｄｅｔｅｒｍｉｎｅ ｔｈｅ ｆａｃｔｏｒｓ ｒｅｓｐｏｎｓｉｂｌｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｈｉｇｈ ｂｕｂｂｌｅ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃ ａｎｄ ｈｉｇｈ ｅｎｅｒｇｙ ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ. Ｉｔ ｗａｓ ｆｏｕｎｄ ｔｈａｔ ｔｈｅ ａｄｄｉｔｉｏｎ ｏｆ Ａｌ ｐｏｗｄｅｒ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｌｙ ｉｍ- ｐｒｏｖｅｄ ｔｈｅ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｂｕｂｂｌｅ ｅｎｅｒｇｙ ａｎｄ ｒｅｄｕｃｅｄ ｔｈｅ ｈｅａｔ ｌｏｓｓｅｓ. Ｔｈｅ ｃｏｍｂｉｎｅｄ ｕｓａｇｅ ｏｆ Ａｌ ｐｏｗｄｅｒ ａｎｄ ＡＰ ｃａｎ ｒｅｓｕｌｔ ｉｎ ａ ｆｕｒｔｈｅｒ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｉｎ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｂｕｂｂｌｅ ｅｎｅｒｇｙ ａｎｄ ｅｎｅｒｇｙ ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ, ａｎｄ ｈｉｇｈｅｒ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｓｈｏｃｋ ｗａｖｅ ｅｎｅｒｇｙ. [ＫＥＹ ＷＯＲＤＳ] ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｃｓ；ＤＮＴＦ；ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ ｅｎｅｒｇｙ；ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｓｈｏｃｋ ｗａｖｅ ｅｎｅｒｇｙ；ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｂｕｂｂｌｅ ｅｎｅｒｇｙ ４１ 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４３ 卷第 ５ 期