卡腰对导爆管雷管延时精度的影响 .pdf

ｄｏｉ１０. ３９６９/ ｊ. ｉｓｓｎ. １００１-８３５２. ２０１６. ０４. ０１０ 卡腰对导爆管雷管延时精度的影响 ❋ 聂祥进① 陈世雄① 彭文林① 杜伟兰① 李 瑞② ①贵州久联民爆器材发展股份有限公司贵州贵阳，５５００００ ②南京理工大学智能弹药技术国防重点实验室江苏南京，２３３０１０ [摘 要] 通过改变雷管的卡腰尺寸和卡腰位置来探究卡腰对雷管延时精度的具体影响。 试验研究表明，卡腰工 艺会影响延期体的燃烧速度和燃烧稳定性，对于相同的延期体结构，卡腰尺寸越大，燃烧速度越快，气体堵塞效应 越小，燃烧越稳定，雷管延时精度越高；当其他所有条件一致，雷管的卡腰位置由延期体上端移到延期体底端时，延 期体的燃速变慢，受气体压力影响更小，燃烧更稳定，雷管延时精度更高；此外，当卡腰尺寸或卡腰位置变化时，药 芯直径的大小会影响雷管延时精度的改变幅度。 [关键词] 卡腰尺寸；卡腰位置；雷管；延时精度；硼系延期药 [分类号] ＴＪ４５ ＋５ 引言 延期药是指在延期性爆破器材中用以控制由点 火到爆炸时间的药剂[１]。 吴幼成等[２]指出，由延期 药控制的点火和起爆技术虽然不如电子延时和机械 延时那样准确，但是具有结构简单、制造方便、成本 低、原材料丰富、抗温耐振、延期范围广、体积小、质 量轻、生产使用安全、作用可靠性高等优点。 为了提 高延期药精度，国内学者在这方面做过不少研究黄 寅生等[３-４]研究了纳米添加剂对延期药燃烧性能的 影响；陈世雄等[５]研究了研磨材料和时间与延期药 的粒度和纯度的关系以及对延期药燃烧精度造成的 影响；沈兆武等[６]研究了线性延期元件，将延期元 件从雷管内转移到导爆管内，改变了延期元件的位 置，同时提高了延期精度。 业内对延期药配方、原材料粒度和纯度等药剂 本身的研究已很细致，而雷管生产工艺对雷管延时 精度的影响探究较少。 笔者就生产中雷管的卡腰工 艺对导爆管雷管延时精度的影响进行了研究。 １ 试验准备 １. １ 原材料 硼粉营口辽滨精细化工有限公司，质量分数为 ９２％，平均粒度为１. ７０ μｍ，Ｄ９７为８. ３８ μｍ；铬酸钡 分析纯，贝赛勒化学技术上海有限公司，过 ２００ 目筛；黏合剂聚四氟乙烯。 １. ２ 硼系延期药的制备 硼系延期药基础配方为 ｍ硼粉︰ｍ铬酸 钡 ＝１２︰８８，根据上述配方称量总质量为１ ０００ ｇ 的原材料，放入八角鼓药罐中，按球料比 ３︰１ 的原 则加入直径为 ７、９、１１ ｍｍ 的氧化锆球各１ ０００ ｇ，混 合 ３６ ｈ 后出药，搅拌吹干，然后外加 ２０ ｇ 聚四氟乙 烯黏合剂，造粒过筛，取 ４０ 目以下、６０ 目以上延期 药颗粒，最后把延期药颗粒送入 ４５ ℃烘箱内烘 ４８ ｈ，出药后，静置在２０ ２５ ℃的恒温室内晾干３ ｄ，即 可得到浅绿色的硼系延期药。 对硼系延期药进行分析，测得其水分的质量分 数为０. ０６％，假密度为１. ０２ ｇ/ ｃｍ３，延期药的粒度分 布如图 １ 所示，平均粒径 １. ０３ μｍ，Ｄ９７为 ３. ８９ μｍ， 说明混合后的粒径比较细，粒径的分布比较窄，延期 药的粒度比较好。 图 １ 硼系延期药粒径分布 Ｆｉｇ. １ Ｐａｒｔｉｃｌｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ Ｂ-ｂａｓｅｄ ｄｅｌａｙ ｃｈａｒｇｅ 􀅰５４􀅰２０１６ 年 ８ 月 卡腰对导爆管雷管延时精度的影响 聂祥进，等 ❋ 收稿日期２０１６-０１-２８ 作者简介聂祥进１９６７ － ，男，高级工程师，主要从事火工品技术、爆炸技术的研究。 Ｅ-ｍａｉｌｎｘｊ５０７＠１６３. ｃｏｍ 通信作者陈世雄１９８９ － ，男，硕士研究生，主要从事民爆器材与爆炸技术研究。 Ｅ-ｍａｉｌ４２０６９４２９４＠ ｑｑ. ｃｏｍ １. ３ 延期体的制作 采用拉拔铅索的方式制作延期体。 称取 ５０ ｇ 延期药，装入到经酒精清洗过晾干后且一端封口的 铅管中，振动后用海绵将另一端封口，进行拉拔。 经 过不同方式拉拔之后，制得外径为 ６. ２４ ｍｍ 的 ２ 种 铅延期索一种为单芯，其药芯直径为 １. ５ ｍｍ，记为 延期体 Ａ；另一种为三芯，其药芯直径为 ０. ２ ｍｍ，记 为延期体 Ｂ。 最后把２ 种铅索切成长为１５ ｍｍ 的延 期体，待用。 由于卡腰位置涉及到延期体的相对位 置，本次试验作如下假定与导爆管相连的一端为延 期体上端，另一端为延期体下端。 １. ４ 延期体的装配方式 取 ４００ 发空雷管管壳，用 Ｂｅｎｃｈ Ｌａｔｈｅ ＬＦ２８０ 车 床将管壳底部钻出一个直径 ５ ｍｍ 的圆形小孔，然 后各取 ２００ 发 Ａ、Ｂ 延期体装入管口；由于延期体只 能下落到管壳中部便被卡住了，所以采用单发定位 定压气动油压压装设备把延期体压到管壳底部。 具 体设置参数为行程高度为 １５. ５ ｍｍ，定压 ０. ５ ＭＰａ，下降时间 ７. ０ ｓ，保压时间 ３. ５ ｓ。 压后的延期 体与雷管壳紧密配合，延期体上端面略有变形。 １. ５ 延期体测时装置 延期体测时装置如图 ２ 所示。 它主要由两个光 电传感器获取信号，一个获取导爆管的光信号，一个 获取延期体末端的喷火信号，然后将信号传输到智 能型雷管电参数测试仪处理，得出两个时间之差，即 近似为延期体的燃烧时间。 １ － 导爆管；２，４ － 光电传感器；３ － 延期体；５ － 处理器。 图 ２ 测时装置示意图 Ｆｉｇ. ２ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｔｈｅ ｍｅａｓｕｒｉｎｇ ｄｅｖｉｃｅ １. ６ 雷管延时精度的表征 试验使用雷管参数测试仪测试延期体的延期时 间，用延期时间的标准差 Ｓ、极差 Ｒ 和相对误差 γ 表 征雷管的延时精度。 相对误差 γ 的实际意义为衡量 雷管延时精度的正负百分比相对误差，是最贴近衡 量雷管真实延时精度的一个参数。 相对误差 γ 的计 算公式为 γ ＝ Ｒ/２ｔ １００％。１ 式中Ｒ 为极差；ｔ 为平均延期时间。 ２ 试验结果与分析 ２. １ 卡腰尺寸对雷管延时精度的影响 将上述压好延期体的 Ａ、Ｂ 两种雷管各取 １５０ 发进行卡腰。 卡腰位置距延期体上端 ２. ０ ｍｍ，卡腰 尺寸分别为 ５. ８、６. ３ ｍｍ 和 ６. ８ ｍｍ不卡腰３ 种， 每种卡腰尺寸的样品取 ５０ 发；然后插入塑料塞和导 爆管紧口，紧口尺寸为 ５. ５ ｍｍ；最后测试装配好的 雷管，用 ＺＢＳ９６０１Ｂ 智能爆速测量仪测试其延期时 间，如表 １ 所示。 表 １ 雷管 Ａ 和雷管 Ｂ 在不同卡腰尺寸时 的延期时间 Ｔａｂ. １ Ｄｅｌａｙ ｔｉｍｅ ｏｆ Ｄｅｔｏｎａｔｏｒ Ａ ａｎｄ Ｄｅｔｏｎａｔｏｒ Ｂ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｌａｍｐｉｎｇ ｗａｉｓｔ ｓｉｚｅｓ 雷管 型号 卡腰尺寸/ ｍｍ 平均延期 时间 ｔ/ ｍｓ 标准差 Ｓ/ ｍｓ 极差 Ｒ/ ｍｓ 相对 误差 γ/ ％ Ａ５. ８３４０. ８５６. １２３３. ９３４. ９８ Ａ６. ３３２７. ３５６. ３９２８. ３５４. ３３ Ａ６. ８３１６. ９４５. ３４２４. ２１３. ８２ Ｂ５. ８３１２. ７４４. １９１９. ８９３. １８ Ｂ６. ３３０２. ２３４. １０１８. ００２. ９８ Ｂ６. ８２９４. ５６３. １５１４. ７０２. ４９ 分析表 １ 可知，对于单芯的 Ａ 延期体，卡腰直 径越大，燃速越快，平均延期时间越短，标准差、极差 和相对误差越小，精度越高，不卡腰时精度最高；对 于三芯的 Ｂ 延期体，卡腰直径越大，燃速越快，平均 延期时间越短，标准差、极差和相对误差越小，精度 越高。 综上可知，对于此硼系延期药来说，从延期体 结构上看，无论是单芯结构还是三芯结构，卡腰尺寸 越大，延时精度越好。 这是由于硼系延期药是微气体延期药，在燃烧 时，气压变化对燃烧速度的影响比较大，所以在卡腰 位置，气体容易堵塞，导致下端气体压力骤增，破坏 燃烧的稳定性。 卡腰尺寸变大后，延期体药芯的变 化相对变小了，在卡腰位置气体的堵塞效应减小，压 力变化减小，所以燃烧相对稳定，延时精度变高。 从 药芯直径上来看，当卡腰尺寸一定时，直径越小的延 期体延时精度越高；当卡腰尺寸放大相同程度时，直 径越大的延期体精度越高。 这是因为直径大的延期 体单位长度内延期药多，燃烧产生的气体量比较大， 当卡腰尺寸变大之后，气体的堵塞效应减小幅度变 大，所以燃烧越稳定，延时精度越高。 ２. ２ 卡腰位置对雷管延时精度的影响 将上述压好延期体的 Ａ、Ｂ 两种雷管各取 ５０ 发 􀅰６４􀅰 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４５ 卷第 ４ 期 进行卡腰，卡腰尺寸为 ５. ８ ｍｍ，卡腰位置距延期体 下端 ２ ｍｍ，然后插入塑料塞和导爆管紧口，紧口尺 寸 ５. ５ ｍｍ，最后用 ＺＢＳ９６０１Ｂ 智能爆速测量仪测试 装配好的雷管。 按照同样方法对卡腰位置距延期体 上端端面 ２ ｍｍ 的雷管延时数据，得到不同卡腰位 置的 Ａ、Ｂ 雷管延期时间结果，如表 ２。 表 ２ 雷管 Ａ 和雷管 Ｂ 在不同卡腰 位置时的延期时间 Ｔａｂ. ２ Ｄｅｌａｙ ｔｉｍｅ ｏｆ Ｄｅｔｏｎａｔｏｒ Ａ ａｎｄ Ｄｅｔｏｎａｔｏｒ Ｂ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｃｌａｍｐｉｎｇ ｗａｉｓｔ ｐｏｓｉｔｉｏｎｓ 雷管 型号 卡腰位置 平均延期 时间 ｔ/ ｍｓ 标准差 Ｓ/ ｍｓ 极差 Ｒ/ ｍｓ 相对 误差 γ/ ％ Ａ距上端 ２ ｍｍ３４０. ８５６. １２３３. ９３４. ９８ Ａ距下端 ２ ｍｍ３８１. ８３５. ８８３０. ６６４. ０１ Ｂ距上端 ２ ｍｍ３１２. ７４４. １９１９. ８９３. １８ Ｂ距下端 ２ ｍｍ３３１. ４８４. ０３１９. ９９３. ０２ 本次试验除了卡腰位置不相同，其他因素全部 一致，对比分析表 ２ 可以发现 在燃烧速度方面，不论是单芯还是三芯延期体， 卡腰位置在下端比在上端的延期时间要长，说明卡 腰在上端时燃烧速度更快。 这是因为卡腰在上端的 延期体，当延期药燃烧到卡腰位置下面的时候，产生 的气体在卡腰位置堵塞累积，导致下部分延期药燃 烧时气体压力增大，从而使燃烧加快。 在燃烧稳定性方面，不论是单芯还是三芯延期 体，卡腰位置在下端比在上端的延时标准差要小，延 时误差要小，说明卡腰在下端时燃烧过程更稳定。 延时极差却并不一致，单芯的延期体卡在下端 时延时极差更小，而三芯的延期体卡在下端和卡在 上端延时极差非常接近。 卡在下端时延期时间变 长，从总体上来看，卡腰在下端时比卡腰在上端时的 雷管的延时精度更高。 这是因为卡腰在下端时，卡 腰上面部分的延期药燃烧气压变化较小，属于正常 的脉动燃烧，相对稳定；相反的，当卡腰在上端时，卡 腰下面部分燃烧时在卡腰位置会形成气体堵塞，导 致下面燃烧时气体压力变化较大，燃烧不稳定。 此外，对比 Ａ、Ｂ 两种不同结构的延期体发现，Ａ 雷管卡腰在下端的时候，燃速降低了１２. ０２％，延期 时间的相对误差提高了 ０. ９７％；Ｂ 雷管卡腰在下端 的时候，燃速降低了 ５. ９９％，延期时间的相对误差 提高了０. １６％；说明同等卡腰位置的条件下，不同药 芯直径的延期体燃速降低的幅度和延期时间的相对 误差提高的幅度不相同。 单芯延期体药芯直径大， 提升幅度高；三芯延期体药芯直径小，提升幅度低。 这是因为药芯直径大，燃烧时产生的气体多，在卡腰 位置气体堵塞更严重，造成的气体急剧增加，压力更 大，所以下部分燃烧更不稳定，速度更快；当卡腰位 置移到底端的时候就能更好地避免这种状况，所以 燃速降低更多，燃烧更稳定。 因此，当卡腰位置由上 端移到下端时，药芯直径更大的延期体燃烧更稳定， 燃速降低更多，延时精度更好。 ３ 结论 １卡腰工艺会影响延期体的燃烧速度和燃烧 稳定性，从而对雷管延时精度造成影响。 ２相同的延期体结构，卡腰尺寸越大，燃烧速 度越快，气体堵塞效应越小，燃烧越稳定，雷管延时 精度越高。 若是生产中采用不卡腰的紧配合，燃烧 最稳定，精度最高，同时因为少了一道工序，可以极 大地提高生产效率。 ３当卡腰尺寸变化一致时，不同药芯直径的延 期体在精度提升幅度上也不一样。 对于腰尺寸在 ５. ８ ｍｍ 到 ６. ８ ｍｍ 的雷管，卡腰尺寸由小到大变化 一致时，药芯直径越大，燃速降低越快，燃烧越稳定， 雷管延时精度越高。 ４当其他所有条件一致，雷管的卡腰位置由延 期体上端移到底端时，延期体的燃速更慢，受气体压 力影响更小，燃烧更稳定，雷管延时精度更高。 ５当卡腰位置变化一致时，不同药芯直径的延 期体在延时精度提升幅度上也不一样。 雷管的卡腰 位置由延期体上端移到延期体底端时，药芯直径更 大的延期体燃烧稳定性提升更快，燃速降低更多，延 时精度提升更高。 参 考 文 献 [１] 谢兴华. 起爆器材[Ｍ]. 合肥中国科学技术大学出版 社，２００９. [２] 吴幼成，宋敬埔. 延期药技术综述[Ｊ]. 爆破器材， ２０００，２９２２３-２７，３９. ＷＵ Ｙ Ｃ， ＳＯＮＧ Ｊ Ｐ . Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ｄｅｌａｙ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓ ａ ｒｅｖｉｅｗ[Ｊ]. Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ， ２０００，２９２２３-２７， ３９. [３] 黄寅生，李锦涛，崔晨晨，等. 纳米 Ｆｅ２Ｏ３对钨系延期药 燃烧性能的影响[Ｊ]. 含能材料，２００８，１６５５０７-５１０. ＨＵＡＮＧ Ｙ Ｓ， ＬＩ Ｊ Ｔ， ＣＵＩ Ｃ Ｃ，ｅｔ ａｌ. Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｎａｎｏ- Ｆｅ２Ｏ３ｏｎ ｔｈｅ ｂｕｒｎｉｎｇ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｔｕｎｇｓｔｅｎ ｔｙｐｅ ｄｅｌａｙ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ [ Ｊ].Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｅｔｉｃ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，２００８，１６５５０７-５１０. [４] 黄寅生，崔晨晨，李锦涛，等. 纳米 ＣｕＯ 对钨系延期药 热性能及燃烧性能的影响[Ｊ]. 爆破器材，２００９，３８ ３２５-２７. ＨＵＡＮＧ Ｙ Ｓ， ＣＵＩ Ｃ Ｃ，ＬＩ Ｊ Ｔ，ｅｔ ａｌ. Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｎａｎｏ-ＣｕＯ 􀅰７４􀅰２０１６ 年 ８ 月 卡腰对导爆管雷管延时精度的影响 聂祥进，等 ｏｎ ｔｈｅ ｔｈｅｒｍａｌ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ａｎｄ ｂｕｒｎｉｎｇ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ｔｕｎｇｓｔｅｎ ｔｙｐｅ ｄｅｌａｙ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ[Ｊ]. Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅ- ｒｉａｌｓ， ２００９，３８３２５-２７. [５] 陈世雄. 雷管用超细毫秒延时药实验研究[Ｄ]. 淮南 安徽理工大学，２０１４. ＣＨＥＮ Ｓ Ｘ. Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｄｅｔｏｎａｔｏｒ ｗｉｔｈ ｓｕｐｅｒ- ｆｉｎｅ ｍｉｌｌｉｓｅｃｏｎｄ ｄｅｌａｙ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ[Ｄ]. ＨｕａｉｎａｎＡｎｈｕｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１４. [６] 沈兆武，马宏昊. 高精度高安全无起爆药延期雷管的 关键技术[Ｃ] / / 中国爆破新技术Ⅱ. 青岛，２００８６９０- ６９５. ＳＨＥＮ Ｚ Ｗ， ＭＡ Ｈ Ｈ.Ｔｈｅ ｋｅｙ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ ｏｆ ｈｉｇｈ- ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ ｈｉｇｈ-ｓａｆｅ ｎｏｎ-ｐｒｅｃｉｓｅ ｄｅｌａｙ ｄｅｔｏｎａｔｏｒ[Ｃ] / / Ｎｅｗ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｂｌａｓｔｉｎｇ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｉｎ Ｃｈｉｎａ Ⅱ. Ｑｉｎｇｄａｏ， ２００８６９０-６９５. Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ Ｍｉｄｄｌｅ Ｃｈｕｃｋｉｎｇ ｏｎ ｔｈｅ Ｄｅｌａｙ Ａｃｃｕｒａｃｙ ｏｆ Ｎｏｎｅｌ Ｄｅｔｏｎａｔｏｒ ＮＩＥ Ｘｉａｎｇｊｉｎ①， ＣＨＥＮ Ｓｈｉｘｉｏｎｇ①，ＰＥＮＧ Ｗｅｎｌｉｎ①，ＤＵ Ｗｅｉｌａｎ①，ＬＩ Ｒｕｉ② ①Ｇｕｉｚｈｏｕ Ｊｉｕｌｉａｎ Ｉｎｄｕｓｔｒｉａｌ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ Ｃｏ. ， Ｌｔｄ. Ｇｕｉｚｈｏｕ Ｇｕｉｙａｎｇ， ５５００００ ② Ｍｉｎｉｓｔｅｒｉａｌ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ ＺＮＤＹ， Ｎａｎｊｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ ＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＪｉａｎｇｓｕ Ｎａｎｊｉｎｇ， ２１００９４ [ＡＢＳＴＲＡＣＴ] Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｃｋｉｎｇ ｏｎ ｄｅｌａｙ ａｃｃｕｒａｃｙ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｔｏｎａｔｏｒ ｗａｓ ｓｔｕｄｉｅｄ ｂｙ ｃｈａｎｇｉｎｇ ｓｉｚｅ ａｎｄ ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｃｋｉｎｇ. Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｒａｔｅ ａｎｄ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ ａｒｅ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｃｋｉｎｇ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ. Ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｓａｍｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ， ｔｈｅ ｌａｒｇｅｒ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｃｋｉｎｇ ｓｉｚｅ， ｔｈｅ ｆａｓｔｅｒ ｔｈｅ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｒａｔｅ； ｔｈｅｎ， ｔｈｅ ｓｍａｌｌｅｒ ｔｈｅ ｊａｍ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｇａｓ， ｔｈｅ ｍｏｒｅ ｓｔａｂｌｅ ｔｈｅ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ， ａｎｄ ｔｈｅ ｈｉｇｈｅｒ ｔｈｅ ａｃｃｕｒａｃｙ ｏｆ ｄｅｌａｙ ｄｅｔｏｎａｔｏｒ. Ｗｉｔｈ ａｌｌ ｔｈｅ ｓａｍｅ ｏｔｈｅｒ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ， ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｃｋｉｎｇ ｉｓ ｍｏｖｅｄ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｔｏｐ ｔｏ ｔｈｅ ｂｏｔｔｏｍ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ， ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ ｂｅｃｏｍｅｓ ｓｌｏｗｅｒ ａｎｄ ｔｈｅ ｇａｓ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｉｓ ｓｍａｌｌｅｒ， ｓｏ ｔｈａｔ ｉｔ ｃｏｕｌｄ ｈａｖｅ ａ ｍｏｒｅ ｓｔａｂｌｅ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ａｎｄ ｈｉｇｈｅｒ ｄｅｌａｙ ａｃｃｕｒａｃｙ. Ｉｎ ａｄｄｉｔｉｏｎ， ｗｈｉｌｅ ｔｈｅ ｓｉｚｅ ｏｒ ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｎｋｉｎｇ ｃｈａｎｇｅｓ， ａｍｐｌｉｔｕｄｅ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ａｃｃｕｒａｃｙ ｗｏｕｌｄ ｂｅ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｃｏｒｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ. [ＫＥＹＷＯＲＤＳ] ｓｉｚｅ ｏｆ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｃｋｉｎｇ； ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｃｋｉｎｇ； ｄｅｔｏｎａｔｏｒ； ｄｅｌａｙ ａｃｃｕｒａｃｙ； ｂｏｒｏｎ-ｂａｓｅｄ ｄｅｌａｙ ｃｈａｒｇｅ 􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒 上接第 ４４ 页 [７] 刘桢昊. 关于乳化炸药油相材料的研究[Ｊ]. 爆破器 材，２００６，３５２８-１０. ＬＩＵ Ｚ Ｈ. Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｏｉｌ ｐｈａｓｅ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ[Ｊ]. Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，２００６，３５２８-１０. [８] 汪旭光. 乳化炸药[Ｍ]. ２ 版. 北京冶金工业出版社， ２００８３８４-３８６. [９] 李冰. 乳化炸药的稳定性及其表征方法的研究[Ｄ]. 淮 南安徽理工大学，２００８. ＬＩ Ｂ. Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎｓ [ Ｄ]. Ｈｕａｉｎａｎ Ａｎｈｕｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８. [１０] 宋锦泉，汪旭光. 乳化炸药的稳定性探讨[Ｊ]. 火炸药 学报，２００２，２５１３６-４０. ＳＯＮＧ Ｊ Ｑ， ＷＡＮＧ Ｘ Ｇ. Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ ｏｎ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ[Ｊ]. Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ ＆ Ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔｓ，２００２，２５１３６-４０. Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ ｏｆ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ Ｏｉｌ ｆｏｒ ｔｈｅ Ｏｎ-ｓｉｔｅ Ｍｉｘｅｄ Ｅｍｕｌｓｉｏｎ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｗｉｔｈ Ｎａｐｈｔｈｅｎｉｃ Ｓｉｄｅ Ｓｔｒｅａｍ Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ ＮＩＵ Ｙｕ， ＷＵ Ｄｉ， ＬＩ Ｎａ ＣＮＯＯＣ Ｑｉｎｇｄａｏ Ｈｅａｖｙ Ｏｉｌ Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｃｅｎｔｅｒ Ｃｏ. ， Ｌｔｄ. Ｓｈａｎｄｏｎｇ Ｑｉｎｇｄａｏ， ２６６５００ [ＡＢＳＴＲＡＣＴ] Ｓｉｄｅ ｓｔｒｅａｍｓ ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ ｓｔｒｅａｍ Ａ， ｓｔｒｅａｍ Ｂ， ｓｔｒｅａｍ Ｃ ｏｆ ｎａｐｈｔｈｅｎｉｃ ｃｒｕｄｅ ｏｉｌ Ｓ ｗｅｒｅ ｕｓｅｄ ａｓ ｒａｗ ｍａｔｅ- ｒｉａｌｓ ｔｏ ｐｒｅｐａｒｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｏｉｌ ｆｏｒ ｔｈｅ ｏｎ-ｓｉｔｅ ｍｉｘｅｄ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ. Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｏｉｌ ｗｅｒｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ ｂｙ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｔｅｓｔ. Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｓ ａｎｄ ｃｏｓｔ ｗｅｒｅ ａｌｓｏ ｃｏｍｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｄｏｍｅｓｔｉｃ ｓｉｍｉｌａｒ ｐｒｏｄｕｃｔｓ. Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｑｕａｌｉｆｉｅｄ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｏｉｌ ｃａｎ ｂｅ ｐｒｏｄｕｃｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｓｉｄｅ ｓｔｒｅａｍ ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ ａｓ ｒａｗ ｍａｔｅｒｉａｌｓ； ｂｏｔｈ ｍｓｔｒｅａｍ Ａ︰ｍ ｓｔｒｅａｍ Ｃ ｂｅｔｗｅｅｎ ９︰１ ａｎｄ ７︰３ ａｎｄ ｍｓｔｒｅａｍ Ｂ︰ｍｓｔｒｅａｍ Ｃ ｂｅｔｗｅｅｎ ９︰１ ａｎｄ ８︰２ ａｒｅ ｔｈｅ ｆｅａｓｉｂｌｅ ｆｏｒｍｕｌａ- ｔｉｏｎｓ， ａｎｄ ｍｓｔｒｅａｍ Ｂ︰ｍｓｔｒｅａｍ Ｃ ＝９︰１ ｉｓ ｔｈｅ ｂｅｓｔ ｆｏｒｍｕｌａｔｉｏｎ. Ｃｏｍｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｏｉｌ ｐｒｏｄｕｃｔ ａｄｏｐｔｅｄ ｗｉｄｅｌｙ ｂｙ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｎｕｆａｃｔｏｒｉｅｓ， ｔｈｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｏｉｌ ｐｒｏｄｕｃｅｄ ｗｉｔｈ ｓｉｄｅ ｓｔｒｅａｍ ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ ｏｆ ｎａｐｈｔｈｅｎｉｃ ｃｒｕｄｅ ｏｉｌ Ｓ ｈａｓ ｏｂｖｉｏｕｓ ａｄｖａｎ- ｔａｇｅｓ ｉｎ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ａｎｄ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｃｏｓｔ. [ＫＥＹＷＯＲＤＳ] ｎａｐｈｔｈｅｎｉｃ ｂａｓｅ； ｓｉｄｅ ｓｔｒｅａｍｓ ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ； ｏｎ-ｓｉｔｅ ｍｉｘｅｄ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ； ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｏｉｌ； ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ 􀅰８４􀅰 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４５ 卷第 ４ 期