片状铝粉的制备及其活性 .pdf

ｄｏｉ１０. ３９６９/ ｊ. ｉｓｓｎ. １００１-８３５２. ２０１６. ０４. ００７ 片状铝粉的制备及其活性 ❋ 殷求实 邓国栋 肖 磊 周 帅 鲁磊明 郁榴华 南京理工大学国家特种超细粉体工程技术研究中心江苏南京，２１００９４ [摘 要] 采用立式球磨机，在乙酸乙酯溶剂中对平均粒径 １４ μｍ 的球形铝粉进行球磨，制备了具有高活性的片 状铝粉。 采用激光粒度仪和扫描电子显微镜ＳＥＭ对铝粉球磨前、后的粒度及形貌进行了分析。 用 Ｘ 射线粉末衍 射ＸＲＤ对铝粉球磨前、后晶型进行了表征，发现球磨 ２ ｈ 后，得到的粒径大小为 １ μｍ 的片状铝粉，其晶形与原料 铝粉晶形一致。 通过氧化还原滴定法测试了球磨前、后铝粉中活性铝的质量分数，分别为 ９０. ４１％ 和 ９８. ４２％。 采 用 ＴＧ-ＤＳＣ 法对球磨前、后的铝粉进行了热反应特性研究，发现片状铝粉在 ４８０ ９８０ ℃时，氧化增重 ８４. ８％，氧化 反应活性明显高于原料铝粉。 因此，铝粉片状化能够提高推进剂以及火炸药体系的能量。 [关键词] 球形铝粉；片状铝粉；制备；活性铝含量；氧化反应活性 [分类号] ＴＱ５６０. ４ 引言 金属铝粉在推进剂及火炸药等含能材料中可以 增加体系的能量、提高爆热、延长作用时间等，又因 金属铝容易制备且其放热量高，因此，被广泛地应用 在铝热剂、推进剂及发射药等含能领域中[１-２]。 由于 纳米金属铝粉的高活性及高热值，其在含能材料体 系中具有更加广阔的应用前景[３]。 金属铝粉在常温常压下极易被空气氧化而在其 表面形成一层致密的 Ａｌ２Ｏ３薄膜。 Ａｌ２Ｏ３薄膜在高 温下仍然很稳定，在一定条件下能够防止内部活性 铝的进一步氧化。 超细铝粉因其较大的比表面积和 较多的高反应活性位点，室温条件下更易被空气氧 化，降低了活性铝的含量。 当超细铝粉被添加到含 能材料中后，由于表面稳定氧化膜的影响，不利于体 系能量的提高[４]。 而其表面的氧化膜通过常规酸 碱不易处理，因此，通过球磨技术将球形铝粉片状 化，同时能够将其表面的氧化膜去除。 得到的片状 铝粉具有较大的径厚比，其厚度为纳米尺寸，具有纳 米铝粉的高反应活性[５]；其粒径在微米范围内，具 有微米铝粉的性质，粒子之间不易团聚结块，具有良 好的分散性[６-７]。 纳米铝粉的表面效应和小尺寸效 应，使其具有很高的活性。 熔点前氧化增重、初始氧 化峰放热量以及初始氧化温度是纳米铝粉高活性的 重要特征[８]。 大量的不饱和键存在于球磨后的片 状铝粉表面，而且由于片状铝粉的径厚比较大，球磨 后比表面积变大，能够吸附更多的带电粒子，所以球 磨后的片状铝粉表现出较高的反应活性[９]。 Ｖａｌ- ｌｉａｐｐａｎ 等[１０]认为点火延迟时间、表面燃烧速率能够 有效地反映纳米铝粉活性的高低。 姚二岗等[１１]以 纳米铝粉中活性铝含量、初始氧化峰放热量以及初 始氧化温度等热反应参数来评价纳米铝粉的活性。 本文采用立式球磨机对球形铝粉进行球磨，通 过氧化还原滴定法测试球磨前、后铝粉中活性铝的 含量，并研究了片状铝粉氧化反应中的热反应特性。 通过球磨铝粉来提高铝粉中活性铝含量及铝粉的氧 化反应活性，进而达到提高含铝炸药及推进剂能量 的效果。 １ 试验 １. １ 试剂与仪器 原料铝粉Ａｌ，粒径 １４ μｍ 左右，由 ２４５ 厂提 供，工业级；乙醇、乙酸乙酯，国药集团化学试剂有限 公司，分析纯；硬脂酸，上海化学试剂公司，分析纯； 硝酸铁，西陇化工股份有限公司，分析纯；高锰酸钾、 硝酸，上海凌峰化学试剂有限公司，分析纯。 仪器Ｂｒｕｋｅｒ Ｄ８ Ａｄｖａｎｃｅ 型 Ｘ 射线粉末衍射 ＸＲＤ 仪； Ｓ４８００ 型 扫 描 电 子 显 微 镜 ＳＥＭ； Ｍａｌｖｅｒｎ Ｍａｓｔｅｒ Ｓｉｚｅｒ 激光粒度仪；ＴＡ Ｍｏｄｅｌ Ｑ６００ 热 重-差示扫描量热ＴＧ-ＤＳＣ分析仪。 １. ２ 片状铝粉的制备 分别以立式球磨机球磨时间、溶剂为变量进行 􀅰０３􀅰 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４５ 卷第 ４ 期 ❋ 收稿日期２０１６-０１-０５ 基金项目国防火炸药科研专项项目ＡＳ０３１４１ 作者简介殷求实１９９１ － ，男，硕士研究生，主要从事含能材料的研究。 Ｅ-ｍａｉｌ１５３８８０６７８７＠ ｑｑ. ｃｏｍ 通信作者邓国栋１９６５ － ，男，高级工程师，主要从事含能材料工艺研究。 Ｅ-ｍａｉｌ１３５０５１９６０９２＠１６３. ｃｏｍ 试验。 将氧化锆球磨珠、球形铝粉、溶剂和助磨剂装 入陶瓷球磨釜中进行球磨试验，每隔 １ ｈ 取一次样， 得到不同条件下的片状铝粉。 球磨试验结束后，将 样品冷冻干燥。 １. ３ 活性铝含量的测定 称量一定质量的球磨前、后的铝粉于锥形瓶中， 加入过量的硝酸铁的醇溶液使二者充分反应，然后 用标准酸性高锰酸钾溶液进行滴定，通过记录消耗 高锰酸钾的体积来计算铝粉中单质铝的含量。 １. ４ 热反应特性研究 采用 ＴＡ Ｍｏｄｅｌ Ｑ６００ 热重-差示扫描量热分析 仪，在２０ １ ０００ ℃，升温速率２０ ℃ / ｍｉｎ，空气气氛 条件下对球磨前、后的铝粉进行热反应分析。 从初 始氧化峰放热量、起始氧化温度及熔点前氧化增重 等方面对球磨前、后的铝粉热反应特性进行对 比[８]。 ２ 结果与讨论 ２. １ 片状铝粉制备工艺的选择 球形铝粉球磨破碎过程包含成饼、薄化和破碎 ３ 个阶段。 球磨的转速应控制在 ８００ １ １００ ｒ/ ｍｉｎ 之间，转速过低，冲击力不足以将铝粉延展为片状； 转速过高，将会使铝粉的边缘不光滑[１２]。 由于金属 铝粉非常活泼，在球磨时应首先选择不易与铝粉反 应的溶剂，因此，选择乙酸乙酯和乙醇作溶剂。 从图 １ 可以看出，通过乙醇球磨铝粉 ４ ｈ 后，铝粉的氧化 反应活性最高，在 ５２０ ℃附近出现明显的增重，４８０ ９８０ ℃氧化增重 ４０. ９％；而球磨 ２ ｈ 后的铝粉在 此温度范围内氧化程度最低，当温度达到 ５８５ ℃时 才开始氧化，升温至 ９８０ ℃后只有很少量的铝粉反 应。 从图 ２ 可知，以乙酸乙酯为溶剂，球磨 ２ ｈ 后得 到的铝粉的氧化反应活性最高，当升温至 ４９０ ℃时 就开始氧化，４８０ ９８０ ℃ 范围内与空气反应最彻 底，铝粉增重 ８４. ８％。 图 １ 乙醇球磨铝粉的 ＴＧ 曲线 Ｆｉｇ. １ ＴＧ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｍｉｌｌｅｄ ｂｙ ｅｔｈａｎｏｌ ｆｏｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｉｍｅｓ 图 ２ 乙酸乙酯球磨铝粉的 ＴＧ 曲线 Ｆｉｇ. ２ ＴＧ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｍｉｌｌｅｄ ｂｙ ｅｔｈｙｌ ａｃｅｔａｔｅ ｆｏｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｉｍｅｓ 综合各种条件，应以乙酸乙酯为溶剂，球磨时间 ２ ｈ 左右，转速控制在 ８００ １ １００ ｒ/ ｍｉｎ，此时能得 到高氧化反应活性的铝粉。 ２. ２ 铝粉的粒度及形貌分析 球磨后铝粉及原料铝粉的粒度分布如图 ３ 所 示。 从图 ３ 可知，原料铝粉平均粒径 ｄ５０为１３. ９６０ μｍ，粒度分布很窄；球磨后铝粉的平均粒径 ｄ５０为 １. １４２ μｍ，部分颗粒处于纳米尺寸范围内，但仍然 有小部分铝粉颗粒处在 １０ μｍ 左右，这主要由于球 磨过程是在立式球磨机中进行的，部分铝粉在球磨 过程中沉降在球磨釜底部，没有得到充分的球磨。 图 ３ 原料铝粉及球磨后铝粉的粒度分布图 Ｆｉｇ. ３ Ｐａｒｔｉｃｌｅ ｓｉｚｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｓ ｏｆ ｒａｗ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｐｏｗｄｅｒ ａｎｄ ｍｉｌｌｅｄ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｐｏｗｄｅｒ 如图 ４ 的 ＳＥＭ 所示，原料铝粉的颗粒分布较为 均匀，粒径约 １４ μｍ，绝大部分颗粒呈类球形，单个 粒子表面比较粗糙，是一层致密的 Ａｌ２Ｏ３膜；而通过 球磨，能够将铝粉表面的氧化膜去除并将铝粉片状 化，球磨后的粒子呈现层状碎片，层状碎片通过与氧 化锆珠的不断摩擦挤压，逐渐断裂为粒径更小、厚度 更薄的片状铝粉，其粒径为 １ μｍ 左右。 随着研磨 的开始，不断有新生的活性铝表面裸露出来，球形铝 内原本平衡的价键体系被打破，球磨后比表面积增 加，能够吸附更多的带电粒子，粒子处于亚稳定状 􀅰１３􀅰２０１６ 年 ８ 月 片状铝粉的制备及其活性 殷求实，等 态。 随着研磨的继续，粒子获得更多的能量、吸附更 多的带电基团，粒子之间由于价键的重新组合、电荷 的互相吸引会造成二次团聚。 加入含碳有机助磨剂 硬脂酸，能够增加铝粉的脆性，更易破碎。 硬脂酸作 为一种表面活性剂，当加入球磨体系后能够吸附在 活性铝表面，平衡体系的电荷，防止铝颗粒的团聚， 更能有效地防止活性铝的氧化。 ａ原料铝粉 ｂ球磨后铝粉 图 ４ 原料铝粉及球磨后铝粉的 ＳＥＭ 照片 Ｆｉｇ. ４ ＳＥＭ ｉｍａｇｅｓ ｏｆ ｒａｗ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｐｏｗｄｅｒ ａｎｄ ｍｉｌｌｅｄ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｐｏｗｄｅｒ ２. ３ 晶形结构分析 球磨后的片状铝粉及原料球形铝粉的 ＸＲＤ 衍 射图如图 ５ 所示。 从图 ５ 中可以看出，通过立式球 磨机球磨后，铝粉的谱图中，４ 条衍射峰的角度分别 为 ３８. ５４、４４. ７７、６５. １２、７８. ２８，都与标准 Ａｌ 的 衍射峰一致，且衍射峰的位置无明显变化，对应的衍 射晶面分别为１１１、２００、２２０及３１１，为面 心立方晶系结构，说明通过球磨只是将铝粉的形貌 由球形改变为片状，但并未改变铝粉的晶形。 图 ５ 球磨前、后铝粉的 ＸＲＤ 谱图 Ｆｉｇ. ５ ＸＲＤ ｐａｔｔｅｒｎｓ ｏｆ ｒａｗ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｐｏｗｄｅｒ ａｎｄ ｍｉｌｌｅｄ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｐｏｗｄｅｒ ２. ４ 活性铝含量的测定 首先，含有过量三价铁的盐溶液与铝粉中的活 性铝反应，活性铝被氧化为三价铝离子，三价铁被还 原为二价铁，然后再用已知浓度的酸性高锰酸钾溶 液来滴定生成的二价铁，从而通过氧化还原法[１３-１４] 测出铝粉中活性铝的含量。 向溶液中滴加少许磷 酸，可与三价铁发生络合反应，溶液颜色从红色变为 无色，当达到滴定终点时溶液呈淡红色。 化学式为 Ａｌ ＋３Ｆｅ３ ＋＝ Ａｌ３ ＋＋３Ｆｅ２ ＋；１ ５Ｆｅ２ ＋＋ ＭｎＯ４ －＋８Ｈ ＋ ＝５Ｆｅ３ ＋＋ Ｍｎ２ ＋＋４Ｈ２Ｏ。 ２ 由此可得 ｗ Ａｌ ＝ ｃ ＫＭｎＯ４ Ｖ ＫＭｎＯ４ Ｍ Ａｌ ５ ｍ ３ １００％。 ３ 式中ｗ Ａｌ，活性 Ａｌ 的质量分数，％；ｃ ＫＭｎＯ４， ＫＭｎＯ４的物质的量浓度，ｍｏｌ/ Ｌ；Ｖ ＫＭｎＯ４，ＫＭｎＯ４ 滴定所用的体积，ｍＬ；Ｍ Ａｌ，Ａｌ 的摩尔质量，ｇ/ ｍｏｌ；ｍ，样品的质量，ｍｇ。 根据式３，可以计算出球磨后片状铝粉以及 原料铝粉中活性铝的质量分数，其结果见表 １。 通 过表 １ 可以看出，球磨后片状铝粉的活性铝质量分 数为 ９８. ４２％，较原料铝的 ９０. ４１％ 有了明显提高。 原料铝粉由于表面有一层致密的氧化膜，因此，铝粉 活性含量降低。 Ａｌ 和 Ｆｅ３ ＋不能进行充分的反应，也 会造成铝粉活性铝含量偏低，因此，应在二者充分反 应后测试。 球磨法能够有效地将铝粉表面的氧化膜 去除，提高活性铝含量，进而提高推进剂以及火炸药 体系的能量。 活性铝含量测定采用乙醇做溶剂，由 于乙醇易挥发，会在搅拌过程中形成乙醇气氛，隔绝 锥形瓶中的空气，防止生成的 Ｆｅ２ ＋被氧化，能够减 小系统误差。 表 １ 球磨前、后铝粉中活性铝的质量分数 Ｔａｂ. １ Ｍａｓｓ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｏｆ ａｃｔｉｖｅ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｍｉｌｌｉｎｇ％ 试样１＃２＃３＃４＃平均值 原料 Ａｌ９０. ３６８９. ４６９０. ３６９１. ４４９０. ４１ 球磨 Ａｌ９７. ９２９９. ００９８. １０９８. ６４９８. ４２ 对于氧化反应完全的片状铝粉，从其 ＴＧ 曲线 图 ６ａ中也可以求出铝粉中活性铝的含量。 铝粉 的氧化方程式如下 ４Ａｌ ＋３Ｏ２＝２Ａｌ２Ｏ３。４ 根据以上反应，有如下的关系式 ｍ Ａｌ ＝ ４ ３ Ｍ Ａｌ Ｍ Ｏ２ｍ Ｏ２ ＝１. １２５ｍ Ｏ２。 ５ 因此，只需要测得参与反应的氧气的质量，便可 得到片状铝粉中单质铝的质量[１５-１６]。 而 ＴＧ 曲线 中，铝粉质量的增加等于参与反应的氧气的质量，即 􀅰２３􀅰 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４５ 卷第 ４ 期 ｍ Ｏ２ ＝ Δｍ。图 ６ａ中，ｗ１为片状铝粉氧化初期 Ａｌ 占初始投料的质量分数；ｗ２为氧化结束时片状铝 粉中 Ａｌ２Ｏ３占初始投料的质量分数。 根据计算，得 到用乙酸乙酯球磨铝粉 ２ ｈ 后单质铝的质量分数为 ９８. １０％，与氧化还原滴定法测得的片状铝粉活性铝 质量分数基本一致。 而原料铝粉在 １ ０００ ℃之前仅 反应 １０％左右，无法通过此方法计算原料中单质铝 的含量。 ２. ５ 片状铝粉与原料铝粉热反应特性分析 从图 ６ａ可知，片状铝粉 ＴＧ 曲线在 ４００ ℃之 前有 ４％ ６％的失重，这是片状铝粉表面吸附的硬 脂酸分解以及水分子的脱附造成的；当升温至 ４９０ ℃时，片状铝粉开始氧化增重，４８０ ６６０ ℃ 范围内 片状铝粉质量增加了 ２６. １％。 片状铝粉在熔点前 有明显的放热峰，这是铝粉氧化所形成的峰，其放热 量约为 ４ ６００ Ｊ/ ｇ。 原料铝粉在 ６００ ℃ 前曲线很平 稳，铝粉质量基本没有变化，在熔点前仅氧化增重 １. ５％，整个升温过程中没有出现放热峰。 图 ６ｂＤＳＣ 曲线显示，在 ６６０ ℃附近，球磨后 的片状铝粉出现了较小的吸热峰，而原料铝粉在铝 的熔点附近出现了峰形较大且尖锐的吸热峰。 这主 要是因为片状铝粉在熔点前氧化程度较大，使活性 ａＴＧ ｂＤＳＣ 图 ６ 原料铝粉及球磨后铝粉的 ＴＧ-ＤＳＣ 曲线 Ｆｉｇ. ６ ＴＧ-ＤＳＣ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｒａｗ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｐｏｗｄｅｒ ａｎｄ ｍｉｌｌｅｄ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｐｏｗｄｅｒ 铝的含量有所降低，从而降低了片状铝粉熔融所需 要的热量，因此峰形变小。 随着温度的升高，片状铝 粉继续氧化放热，在 ６６０ ９８０ ℃内片状铝粉质量增 加了 ５８. ９％，且又形成了第二个放热峰，放热量约 为 ４ ５００ Ｊ/ ｇ。 第二个放热峰的形成主要是因为片 状铝粉中还有 ６０％的活性铝未参与氧化，当温度升 高至一定程度时，单质铝以液体状态存在，更多的活 性铝裸露出来，继续氧化放热。 原料铝粉在此温度 区间内仅增重 ７. ８％，其表面有一层致密的氧化铝 膜，氧化铝薄膜在高温下也能稳定存在，阻止了铝粉 内部活性铝的氧化，因此，原料铝粉在 １ ０００ ℃之前 反应程度很低。 球磨后的片状铝粉具有较大的径厚 比，其厚度在纳米范围，具有纳米铝粉的高活特性， 氧化反应进行得很彻底，提高了能量释放率。 ３ 结论 采用立式球磨机球磨铝粉并测试球磨前、后铝 粉活性，经试验研究，得到如下结论 １ 采用乙酸乙酯为溶剂，硬脂酸为助剂，转速 控制在 ８００ １ １００ ｒ/ ｍｉｎ 范围内，球磨 ２ ｈ 后能得 到高反应活性的片状铝粉，粒径大小为 １ μｍ 左右， 球磨后片状铝粉的晶形与原料铝保持一致。 ２ 活性铝含量测试显示，原料铝粉中活性铝质 量分数为 ９０. ４１％，球磨后片状铝粉中活性铝质量 分数为 ９８. ４２％，通过球磨铝粉能有效地提高铝粉 中活性铝的含量。 ３ 原料铝粉在 ６２０ ℃ 左右才有少量的增重， ９８０ ℃前仅有１０％的氧化增重。 而球磨后的片状铝 粉在熔点前约 ４９０ ℃ 时开始氧化增重。 在 ４８０ ６６０ ℃氧化增重 ２６. １％，放热量约为 ４ ６００ Ｊ/ ｇ，在 ４８０ ９８０ ℃区间内氧化增重 ８４. ８％。 通过球磨得 到的片状铝粉氧化反应活性远远高于原料铝粉。 参 考 文 献 [１] 黄辉，黄亨建，黄勇，等. 以 ＲＤＸ 为基的含铝炸药中铝 粉粒度和氧化剂形态对加速金属能力的影响[Ｊ]. 爆 炸与冲击，２００６，２６１７-１１. 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Ｉｔ ｉｓ ｆｏｕｎｄ ｔｈａｔ １ μｍ ｆｌａｋｅ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｐｏｗｄｅｒ ｃｏｕｌｄ ｂｅ ｐｒｅｐａｒｅｄ ｔｈｒｏｕｇｈ ｍｉｌｌｉｎｇ ｅｔｈｙｌ ａｃｅｔａｔｅ ａｓ ｓｏｌｖｅｎｔ ｆｏｒ ２ ｈ， ａｎｄ ｉｔ ｈａｓ ｔｈｅ ｓａｍｅ ｃｒｙｓｔａｌ ｆｏｒｍ ａｓ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｐｏｗｄｅｒ ｂｅｆｏｒｅ ｍｉｌｌｉｎｇ. Ｆｕｒｔｈｅｒｍｏｒｅ， ｔｈｅ ｍａｓｓ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｏｆ ａｃｔｉｖｅ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｍｉｌｌｉｎｇ ｗａｓ ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ ｂｙ ｏｘｉｄａｔｉｏｎ-ｒｅｄｕｃｔｉｏｎ ｔｉｔｒａｔｉｏｎ ｒｅａｃｔｉｏｎ， ｗｈｉｃｈ ｉｓ ９０. ４１％ ａｎｄ ９８. ４２％ ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ. Ｔｈｅ ｔｈｅｒｍａｌ ｒｅａｃｔｉｏｎ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ ｏｆ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｐｏｗｄｅｒ ｂｅｆｏｒｅ ａｎｄ ａｆｔｅｒ ｍｉｌｌｉｎｇ ｗｅｒｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ ｂｙ ＴＧ-ＤＳＣ ｍｅｔｈｏｄ. Ｉｎ ＴＧ-ＤＳＣ ｔｅｓｔ， ｔｈｅ ｗｅｉｇｈｔ ｏｆ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｐｏｗｄｅｒ ａｆｔｅｒ ｍｉｌｌｉｎｇ ｉｎｃｒｅａｓｅｓ ｂｙ ８４. ８％ ｂｅｔｗｅｅｎ ４８０ ℃ ａｎｄ ９８０ ℃， ｉｎｄｉｃａｔｉｎｇ ｔｈａｔ ｏｘｉｄａｔｉｏｎ ｒｅａｃｔｉｖｉｔｙ ｏｆ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｉｓ ｇｒｅａｔｌｙ ｉｍｐｒｏｖｅｄ ｂｙ ｂａｌｌ-ｍｉｌｌｉｎｇ. Ｔｈｅｒｅｆｏｒｅ， ｔｈｅ ｓｕｐｅｒｆｉｎｉｎｇ ａｎｄ ｌａｍｉｎａｒｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｐｏｗｄｅｒ ｃａｎ ｅｎｈａｎｃｅ ｔｈｅ ｅｎｅｒｇｙ ｏｆ ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔ ａｎｄ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ. [ＫＥＹＷＯＲＤＳ] ｓｐｈｅｒｉｃａｌ ａｌｕｍｉｎｕｍ ｐｏｗｄｅｒ； ｆｌａｋｅ ａｌｕｍｉｎｕｍｐｏｗｄｅｒ； ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ； ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ａｃｔｉｖｅ ａｌｕｍｉｎｕｍ； ｏｘｉｄａｔｉｏｎ ｒｅａｃｔｉｏｎ ａｃｔｉｖｉｔｙ 􀅰４３􀅰 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４５ 卷第 ４ 期