惰性介质对甲烷_空气预混气体爆炸极限的影响 .pdf

ｄｏｉ１０. ３９６９/ ｊ. ｉｓｓｎ. １００１-８３５２. ２０１６. ０２. ００３ 惰性介质对甲烷/ 空气预混气体 爆炸极限的影响 ❋ 曲忠伟 颜事龙 李学超 安徽理工大学理学院安徽淮南,２３２００１ [摘 要] 以化学平衡和吉布斯自由能为基础,采用 ＣｈｅｍＫｉｎ 数值模拟软件并选取临界温度 １ ４５０ Ｋ 作为混合气 体是否可燃的判别标准,研究了氮气、二氧化碳惰性介质对混合气体爆炸极限的影响。 并在 ７ Ｌ 爆炸容器内,对瓦 斯和空气的混合气体的爆炸极限进行实测,得到了甲烷与二氧化碳或氮气按不同比例混合时在空气中的爆炸极 限。 结果表明当甲烷与二氧化碳体积比为０. ２９４ 时,爆炸上下限重合,当体积比小于０. ２９４ 时,任何配比下均不被 点燃。 同时得出二氧化碳的抑爆能力强于氮气。 [关键词] 爆炸力学；爆炸极限；绝热燃烧温度；ＣＨ４ [分类号] Ｘ９３２；ＴＥ８８ ＋２ 引言 随着科学进步和国民经济的发展,能源消耗随 之增加。 目前,传统的能源日益枯竭,可燃气体作为 一种理想的轻型能源具有广泛的应用前景。 但泄漏 事故时有发生,造成人员伤亡和国家财产损失。 工 业上为了防止可燃气体在传输过程中意外点燃后沿 管道网传播,根据可燃气体的不同种类采用不同类 型的阻火器。 但阻火器的阻火芯设计受很多因素影 响,其中可燃气体的爆炸极限是主要原因。 工业上常用氮气Ｎ２、二氧化碳ＣＯ２、水蒸 气Ｈ２Ｏ等惰性介质作为阻燃剂。 目前,国内外学 者做了一定的研究。 汪泉等[１]研究了半开口管道 内瓦斯预混火焰传播特性。 王博[２]、孙俊芳[３]等对 甲烷/ 空气、甲烷/ 氮气及甲烷/ 二氧化碳的爆炸极限 进行了数值模拟。 Ｍｉｎ 等 [４-５]对掺入氮气或二氧化 碳的甲烷预混气体的爆炸极限进行了试验研究。 Ｄｏｒｏｆｅｅｖ[６]、王华[７-８]等研究了容器因素、初始湍流 及初始压力对甲烷爆炸极限的影响。 结果表明随 容器拓展性的增大, 其爆炸极限会增宽。 Ｃｈｅｎ 等[９-１０]并未采用一个固定的绝热燃烧温度,而是在 绝热燃烧温度为１ ０００ １ ６００ Ｋ 的情况下,对可燃 物/ 惰性介质混合物的爆炸极限进行了估算及比较。 本文以二氧化碳和氮气为例计算惰性介质对预 混气体爆炸极限的影响程度。 通过数值模拟结果与 试验结果进行对比,研究了在不同浓度的惰性介质 条件下甲烷/ 空气预混气体的爆炸极限。 为工业上 如何选用阻燃剂提供理论上的指导,并为工业上阻 火器的阻火芯设计提供技术上的支持。 １ 试验装置 试验装置是根据欧洲标准 ＥＮ１８３９[１１]自制的圆 柱形燃烧罐,材质为优质钢,燃烧罐内径 ２１０ ｍｍ、高 度 ２１０ ｍｍ,体积大约为 ０. ０２９ ｍ３,下面和侧面为一 个整体,侧面安装 ４ 个进气孔,便于充气和抽真空, 燃烧罐的上面用螺栓加胶垫进行紧密,外形如图 １ 所示。 图 １ 燃烧罐外部及内部图 Ｆｉｇ. １ Ｅｘｔｅｒｎａｌ ａｎｄ ｉｎｔｅｒｎａｌ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ｔｈｅ ｃａｎｓ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ 点火电极设置在容器的中心,电极尖端间距可 调。 在容器侧壁的上下对称位置,各安装有光电传 感器,用以记录火焰传播到达 １００ ｍｍ 处时的光信 号,光电传感器到电极的垂直距离为 １００ ｍｍ。 在容 器的上下底面上、中心位置及四分之一位置处,分别 .１１.２０１６ 年 ４ 月 惰性介质对甲烷/ 空气预混气体爆炸极限的影响 曲忠伟,等 ❋ 收稿日期２０１６-０１-０５ 基金项目安徽省自然科学基金资助项目１５０８０８５ＭＥ８５；安徽省自然科学基金资助项目１５０８０８５ＱＦ１４０ 作者简介曲忠伟１９７９ ,男,硕士,副教授,主要从事预混气体传播特性、火焰淬熄研究。 Ｅ-ｍａｉｌｗｚｑｕ＠ ｍａｉｌ. ｕｓｔｃ. ｅｄｕ. ｃｎ 设置有压力传感器,用以记录点火后压力的变化,以 获得点火后的压力与火焰传播方向的关系等。 ２ 惰性介质对爆炸极限影响的模拟 ２. １ 二氧化碳对爆炸极限的影响 在有关二氧化碳对预混气体爆炸极限影响程度 的计算中,以 １４５０ Ｋ 为临界温度,采用三角坐标图 解法进行分析。 其计算结果如图 ２。 为了与加入氮 气的爆炸极限进行对比,在图 ２ 中画了二氧化碳与 氧气的体积比为 ７９/２１、６２. ５/３７. ５、５０/５０、２５/７５ 的 ４ 条曲线。 分别用 ０＃、１＃、２＃和 ３＃线表示。 图 ２ 甲烷/ 氧气/ 二氧化碳预混气体绝热燃烧温度云图 Ｆｉｇ. ２ ＣＨ４/ Ｏ２/ ＣＯ２ｐｒｅｍｉｘｅｄ ｇａｓ ａｄｉａｂａｔｉｃ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｃｏｎｔｏｕｒｓ 对上述比例的预混气体的爆炸极限进行了计 算,其计算结果见表 １、图 ３。 从图 ３ 可看出,随着惰 性介质二氧化碳体积分数的增加,其预混气体的爆 炸下限随之增大,预混气体的爆炸上限却随之减小。 二氧化碳的加入使得预混气体的爆炸极限宽度明显 地变窄,说明二氧化碳对预混气体有明显的抑爆 作用。 经过进一步的分析发现,随着氧化剂中二氧化 碳含量的增加,其预混气体爆炸上限降低得很明显； 而爆炸下限略有增加。 分析原因为在富燃料区甲 烷含量大,爆炸上限随着氧化剂中二氧化碳含量 的增加空气中氧气的含量降低,其燃料燃烧不充 表 １ 不同 ＶＣＯ２ / ＶＯ２时的爆炸极限计算值 Ｔａｂ. １ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｆｌａｍｍａｂｉｌｉｔｙ ｌｉｍｉｔ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ＶＣＯ２ / ＶＯ２ 序号０＃１＃２＃３＃ ＶＣＯ２︰ ＶＯ２ ７９︰２１ ６２. ５︰３７. ５ ５０︰５０２５︰７５ 爆炸下限/ ％ １４５０ Ｋ ６. ８０６. ４１６. ２１５. ６１ 爆炸上限/ ％ １４５０ Ｋ １３. ９９２９. ９７３９. ３６５２. １５ 图 ３ 不同 ＶＣＯ２ / ＶＯ２和 ＶＮ２ / ＶＯ２时 的爆炸极限计算值 Ｆｉｇ. ３ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｆｌａｍｍａｂｉｌｉｔｙ ｌｉｍｉｔ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ＶＣＯ２ / ＶＯ２ ａｎｄ ＶＮ２ / ＶＯ２ 分。 而在贫燃料区甲烷含量低,由于二氧化碳的 比热容大于氧气的比热容,导致绝热温度降低,其爆 炸下限就会有所增加。 另一方面可从自由基反应方面进行分析,二氧 化碳的加入使得化学反应生成的自由基与二氧化碳 碰撞的几率增加,势必要损耗掉大部分的自由基,这 样就使得维持化学反应的自由基的数目下降,甲烷 爆炸极限变窄。 ２. ２ 氮气对爆炸极限的影响 氮气对预混气体爆炸极限影响也是采用三角坐 标图解法图 ４。 图 ４ 中,黑实线为化学计量比的 曲线ｓｔｏｉｃｈｉｏｍｅｔｒｉｃ ｌｉｎｅ,因为当甲烷和氧气按照这 条线上的比例配比时,其预混气体燃烧是最充分的。 也就是说,这种比例的预混气体绝热燃烧温度最高。 并对氮气与氧气的体积比为 ７９/２１０＃、６２. ５/３７. ５ １＃、５０/５０２＃、２５/７５３＃的爆炸极限进行了计 算,其计算结果如表 ２、图 ３。 从图 ３ 氮气对甲烷预混气体爆炸极限的影响中 图 ４ 甲烷/ 氧气/ 氮气预混气体的 绝热燃烧温度云图 Ｆｉｇ. ４ ＣＨ４/ Ｏ２/ Ｎ２ｐｒｅｍｉｘｅｄ ｇａｓ ａｄｉａｂａｔｉｃ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｃｏｎｔｏｕｒｓ .２１. 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４５ 卷第 ２ 期 表 ２ 不同 ＶＮ２ / ＶＯ２时的爆炸极限计算值 Ｔａｂ. ２ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｆｌａｍｍａｂｉｌｉｔｙ ｌｉｍｉｔ ｕｎｄｅｒ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ＶＮ２ / ＶＯ２ 序号０＃１＃２＃３＃纯 Ｏ２ ＶＮ２︰ ＶＯ２ ７９︰２１６２. ５︰３７. ５ ５０︰５０２５︰７５０ 极限下 限/ ％ １４５０ Ｋ ４. ９０５. ０１５. ２２５２２５. ５５ 极限上 限/ ％ １４５０ Ｋ １８. ６７３３. ２４４１. ３５５２. ８７６０. ４２ 可看出,随着氮气体积分数的增加,其预混气体的爆 炸下限随之略有降低,而预混气体的爆炸上限随之 大幅降低。 分析原因为在富燃料区甲烷含量大, 爆炸上限随着氮气含量的增加,其燃料燃烧就不会 很充分,致使爆炸极限迅速降低。 而在贫燃料区 甲烷含量低,由于氮气的比热容小于氧气的比热 容,所以在甲烷体积分数相同的情况下,氮气的含量 增加时,温度升高时吸收的热量就少。 这样就导致 绝热温度升高,预混气体的爆炸下限就会有所降低。 把加入二氧化碳和氮气的预混气体爆炸极限的 计算值进行对比如图 ３,发现在加入相同体积分 数的氮气或二氧化碳时,其预混气体爆炸极限都相 应地变窄,只是变窄的程度略有不同,加入二氧化碳 的预混气体爆炸极限变窄的程度要大于加入氮气 的。 说明二氧化碳对预混气体的抑爆能力要大于氮 气的抑爆能力。 分析原因为在富燃料区甲烷含量大,爆炸上 限随着氧化剂中二氧化碳或氮气含量的增加空气 中氧气的含量降低,其燃料燃烧得不充分。 而二 氧化碳的吸热要大于氮气的吸热,这样就使得相同 体积分数下二氧化碳的影响程度要大于氮气的影响 程度。 而在贫燃料区甲烷含量低,由于二氧化碳 的比热容大于氮气的比热容,所以在甲烷体积分数 相同的情况下,二氧化碳含量和氮气含量相同时,升 高相同温度时二氧化碳吸收的热量大于氮气。 导致 绝热温度降低,对预混气体的爆炸下限,二氧化碳的 影响程度要高于氮气的影响程度。 另一方面从自由基反应方面进行分析,二氧化 碳或氮气的加入都会使得化学反应生成的自由基与 惰性介质分子碰撞的几率增加,但二氧化碳的分子 体积大于氮气的分子体积,势必二氧化碳损耗掉的 自由基要多于氮气损耗的自由基,这样就使得二氧 化碳对爆炸极限的影响程度高于氮气。 ３ 惰性介质对爆炸极限影响的试验研究 ３. １ 甲烷/ 二氧化碳/ 空气爆炸极限的测定 当加入惰性介质二氧化碳时,试验结果见表 ３。 试验中的甲烷和二氧化碳是按照一定的体积比例充 入的,其余的为空气。 试验中,按照 Ｖ ＣＨ４ / Ｖ ＣＯ２为 １００/０、７５/２５、５０/５０、２５/７５ 这 ４ 种具有代 表性的配比进行试验。 当二氧化碳的体积分数增加 时,甲烷的爆炸下限将增加。 说明惰性介质二氧化 碳对甲烷的燃烧具有很强的抑制作用。 当二氧化碳 的体积分数不是很大０％、１. ６９％时,对甲烷爆炸 下限的影响程度只有 ０. ０１％,影响程度可以忽略不 计了。 但是当二氧化碳体积分数增加到 ５. ５１％ 时, 甲烷的爆炸下限体积分数增加了 ０. ５０％,说明对甲 烷爆炸下限有一定的影响,当二氧化碳体积分数继 续增加时１８. ６０％ ,这时甲烷爆炸下限的体积分 数增加到了６. ２０％,与没有加入惰性介质相比,增加 了 １. １％。 这就对甲烷爆炸下限的影响程度很大。 表 ３ 甲烷/ 二氧化碳/ 空气混合介质爆炸下 极限测量结果 Ｔａｂ. ３ Ｌｏｗｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｌｉｍｉｔ ｏｆ ＣＨ４/ ＣＯ２/ ａｉｒ ｍｉｘｔｕｒｅ ＶＣＨ４︰ ＶＣＯ２ ＶＣＨ４ 配比/ ％ ＶＣＯ２ 配比/ ％ ＶＣＨ４ 修正/ ％ ＶＣＯ２ 修正/ ％ １００︰０４. ７１０５. ０９０ ７５︰２５４. ７０１. ５７５. ０８１. ６９ ５０︰５０５. １０５. １０５. ５１５. ５１ ２５︰７５５. ７４１７. ２２６. ２０１８. ６０ 同理,对甲烷的爆炸上限进行了测量,其试验结 果见表 ４。 从中可以看出,随着二氧化碳体积分数 的增加,其甲烷混合气体的爆炸上限在减小。 当没 有加入二氧化碳时,甲烷爆炸上限的试验修正值为 １４. ８１％,少量加入二氧化碳０. ７７３％时,爆炸上 限下降了 ０. １３％,已对爆炸上限产生了影响。 当二 氧化碳体积分数为２３. ６５０％ 时,甲烷爆炸上限下降 到 ７. ８９％,与没有加入二氧化碳相比,下降程度接 近 ５０％左右。 为了验证试验值的合理性,把试验值、文献 值[１２]和计算值绘制在图 ５ 中,从图 ５ 中可以看出 当甲烷/ 二氧化碳体积比减小时,爆炸上限下降得很 明显,而爆炸下限略有上升,当甲烷/ 二氧化碳体积 比为 ０. ２９４ 时,爆炸上下限重合,当体积比小于 ０. ２９４时,任何配比下均不被点燃点火能量小于 ２０ Ｊ。 说明二氧化碳在甲烷/ 二氧化碳/ 空气混合气体 中的体积分数有一个最大值２３. ９３％,继续增大 .３１.２０１６ 年 ４ 月 惰性介质对甲烷/ 空气预混气体爆炸极限的影响 曲忠伟,等 表 ４ 甲烷/ 二氧化碳/ 空气混合介质 爆炸上极限测量结果 Ｔａｂ. ４ Ｕｐｐｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｌｉｍｉｔ ｏｆ ＣＨ４/ ＣＯ２/ ａｉｒ ｍｉｘｔｕｒｅ ＶＣＨ４︰ ＶＣＯ２ ＶＣＨ４ 配比/ ％ ＶＣＯ２ 配比/ ％ ＶＣＨ４ 修正/ ％ ＶＣＯ２ 修正/ ％ １００︰０Ｅ１１５. ８９０％１４. ８１０ ９５︰５１３. ５８０. ７１５１４. ６８０. ７７３ ７５︰２５１２. ５３４. １７１３. ５５４. ５２０ ５０︰５０１０. ９７１０. ９７１１. ８７１１. ８７０ ２５︰７５７. ２９２１. ８７７. ８９２３. ６５０ 图 ５ 甲烷、二氧化碳、空气混合气体的 爆炸极限值对比 Ｆｉｇ. ５ Ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｌｉｍｉｔ ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ＣＨ４, ＣＯ２ａｎｄ ａｉｒ ｍｉｘｔｕｒｅ 二氧化碳含量会导致预混气体变为不可燃气体；试 验值与文献值吻合得很好,只是比文献的可燃范围 略大一些。 分析原因认为,文献中提到其测试是在 水蒸气饱和的前提下得到的,而本文试验使用的空 气为未饱和水蒸气,这样就小于文献中提到的饱和 水蒸气。 因此,本文测试的可燃范围略大于文献中 的可燃范围是合理的。 计算值大于测试值,分析认 为在计算中没有考虑点火能量、化学反应速率和容 器体积等因素,而只是从化学平衡的观点出发,计算 吉布斯自由能最小时的绝热燃烧温度,通过绝热燃 烧温度来判断是否可燃,这个温度只是理论上可以 达到的最高燃烧温度。 而在试验中受到外界的影响 因素很多,如点火能量、热量耗散等。 使得燃烧产 物的实际温度并不能达到绝热燃烧温度。 所以,试 验值的燃烧范围要小于计算值。 ３. ２ 甲烷/ 氮气/ 空气爆炸极限的测定 加入惰性介质氮气时试验结果绘制在图 ６ 中, 从图 ６ 中可以看出,氮气的加入同样对甲烷的爆炸 极限起到了抑制的作用。 当氮气的体积分数增加时,甲烷的爆炸下限将 增加。说明惰性介质氮气对甲烷的燃烧具有很强的 图 ６ 氮气对甲烷爆炸极限的影响 Ｆｉｇ. ６ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ｎ２ｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｌｉｍｉｔ ｏｆ ＣＨ４ 抑制作用。 当氮气的体积分数不是很大小于 ５％ 时,对甲烷爆炸下限的影响程度只有 ０. ０１％,影响 程度可以忽略不计了。 但是当氮气体积分数增加到 ５. ００％时,甲烷的爆炸下限体积分数增加了０. ０２％, 说明对甲烷爆炸下限有一定的影响；当氮气体积分 数继续增加至 ２０％,这时甲烷爆炸下限的体积分数 增加到了５. ８％,当氮气体积分数为 ３０％ 左右时,甲 烷的爆炸上限和爆炸下限重合。 随着氮气体积分数的增加,其甲烷混合气体的 爆炸上限在减小。 当没有加入氮气时,甲烷爆炸上 限的 试 验 修 正 值 为 １４. ８１％； 少 量 加 入 氮 气 ０. ９１２％时,爆炸上限下降了 ０. １０％,已对爆炸上 限产生了影响；当氮气体积分数为 １０. ００％ 时,甲烷 爆炸上限浓度为 １１. ９７％,和没有加入氮气相比下 降了２. ８４％。 继续增加其体积分数,氮气体积分数 为 ２５. ００％时,甲烷爆炸上限下降到 ７. ９９％,与没有 加入氮气相比,下降程度接近 ５０％ 左右。 当氮气体 积分数为 ３０％ 左右时,试验发现,甲烷的爆炸上限 和爆炸下限重合。 说明氮气体积分数大于 ３０％ 时, 任何配比下甲烷均不会被点燃点火能量小于 ２０ Ｊ。 ４ 结论 １当甲烷/ 二氧化碳体积比减小时,爆炸上限 下降得很明显,而爆炸下限略有上升,当甲烷/ 二氧 化碳体积比为 ０. ２９４ 时,爆炸上下限重合,当体积比 小于０. ２９４ 时,任何配比下均不被点燃点火能量小 于 ２０Ｊ。 说明二氧化碳在甲烷/ 二氧化碳/ 空气混 合气体中的体积分数有一个最大值２３. ９３％,继 续增大,二氧化碳含量过多会导致预混气体变为不 可燃气体。 ２当氮气体积分数大约增加到 ３０％ 时,甲烷/ 空气混合气体的爆炸上下限重合到一点,此点被称 为甲烷的爆炸临界点；而当加入二氧化碳时,甲烷/ 空气混合气体的爆炸临界点明显小于加入氮气时的 .４１. 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４５ 卷第 ２ 期 爆炸临界点,约为 ２４％。 因此,得出二氧化碳抑制 甲烷燃烧的效果明显优于氮气抑制甲烷燃烧的效 果。 ３当单独加入氮气或二氧化碳后,甲烷的爆炸 极限的变化情况基本是一致的。 但从数据分析中可 以明显地看出,在加入相同体积分数的氮气和二氧 化碳的情况下,加入二氧化碳时甲烷/ 空气混合气体 爆炸极限的变化幅度比较大,而加入氮气时甲烷/ 空 气混合气体爆炸极限的变化则比较缓慢,尤其是爆 炸下限几乎没有变化。 参 考 文 献 [１] 汪泉,沈兆武,郭子如,等. 基于高速摄像的半开口管 道内瓦斯预混火焰传播特征的分析[Ｊ]. 爆破器材, ２０１３,４２５１８-２２. 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Ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｌｉｍｉｔｓ ｏｆ ｇａｓ ａｎｄ ａｉｒ ｍｉｘｅｄ ｇａｓ ｗｉｔｈｉｎ ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｃｏｎｔａｉｎｅｒ ７Ｌ ｗｅｒｅ ｍｅａｓｕｒｅｄ ｔｏ ｏｂｔａｉｎ ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｌｉｍｉｔｓ ｏｆ ＣＨ４ａｎｄ ＣＯ２ｏｒ Ｎ２ ｍｉｘｅｄ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｖｏｌｕｍｅ ｒａｔｉｏ. Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ, ｗｈｅｎ ＶＣＨ４ / ＶＣＯ２ ＝０. ２９４, ｔｈｅ ｕｐｐｅｒ ａｎｄ ｌｏｗｅｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ａｒｅ ｃｏｉｎｃｉ- ｄｉｎｇ, ａｎｄ ｗｈｅｎ ＶＣＨ４ / ＶＣＯ２ ｉｓ ｌｅｓｓ ｔｈａｎ ０. ２９４, ｉｔ ｗｏｕｌｄ ｎｏｔ ｂｅ ｉｇｎｉｔｅｄ ｉｎ ａｎｙ ｒａｔｉｏ. Ａｎｄ ＣＯ２ｈａｓ ｓｔｒｏｎｇｅｒ ｄｅｒｉｖｅｄ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎ ａｂｉｌｉｔｙ ｔｈａｎ Ｎ２. [ＫＥＹ ＷＯＲＤＳ] ｍｅｃｈａｎｉｃｓ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ；ｆｌａｍｍａｂｉｌｉｔｙ ｌｉｍｉｔ；ａｄｉａｂａｔｉｃ ｆｌａｍｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ；ＣＨ４ .５１.２０１６ 年 ４ 月 惰性介质对甲烷/ 空气预混气体爆炸极限的影响 曲忠伟,等