环烷基侧线馏分油制备混装乳化炸药复合油 .pdf

ｄｏｉ１０. ３９６９/ ｊ. ｉｓｓｎ. １００１-８３５２. ２０１６. ０４. ００９ 环烷基侧线馏分油制备混装乳化炸药复合油 ❋ 牛 毓 吴 嫡 李 娜 中海油青岛重质油加工工程技术研究中心有限公司山东青岛，２６６５００ [摘 要] 以环烷基原油 Ｓ 的侧线馏分油 Ａ、Ｂ、Ｃ 为原料制备一种现场混装乳化炸药复合油产品，通过稳定性试 验以及爆炸性能测试考察复合油产品的性能，并与国内同类型产品从性能及成本两方面进行比较。 试验结果表 明采用原油 Ｓ 的减压侧线馏分油可以制得合格的混装乳化炸药复合油，ｍ馏分油 Ａ︰ｍ馏分油 Ｃ在 ９︰１ ７︰３之间、ｍ馏分油 Ｂｍ馏分油 Ｃ在 ９︰１ ８︰２ 之间都能得到可行的配方，其中 ｍ馏分油 Ｂ︰ｍ馏分油 Ｃ为 ９︰１ 时稳定性较好，是推荐的最佳配方；与国内炸药生产厂家普遍选用的油相材料产品相比，以原油 Ｓ 侧线 油生产的复合油产品无论从性能还是生产成本上都具有明显的优势。 [关键词] 环烷基；侧线馏分油；混装乳化炸药；复合油；制备 [分类号] ＴＤ ２３５. ２ ＋１ 引言 混装乳化炸药的生产方式[１]要求形成炸药连 续相的油相材料具备黏度低、易于泵送的特点；此 外，油相材料的质量和性能还直接关系到乳化炸药 的药态、爆炸性能和稳定性。 目前，炸药厂多采购柴 油和机油进行混合，生产混装乳化炸药油相材料，但 由于混装乳化炸药在我国起步比较晚，没有一个专 门的标准规范其油相材料产品，导致混装乳化炸药 油相材料市场混乱[２]。 机油、柴油本身就是调合产 品，各项指标均为满足产品本身的使用性能而设定。 同一牌号的产品往往有不同的生产方案，即使同一 厂家同一牌号产品，由于批次不同，其内部组成差别 也会很大，而炸药厂又缺乏相应的分析测试手段，这 些因素均导致乳化炸药质量不能得到有效保证[３-４]。 另外，这些石油产品价格较高，增加了炸药生产成 本。 因此，混装乳化炸药行业迫切需要质量稳定、价 格适宜的油相材料。 为解决上述问题，笔者采用产自我国渤海湾的 环烷基原油 Ｓ 的侧线馏分油为原料，开发了一种混 装乳化炸药复合油产品。 环烷基原油 Ｓ 的侧线馏分 油凝点低、成膜性好、易乳化，具有生产混装乳化炸 药油相材料的潜力。 此外，侧线馏分油性质稳定，且 不需要后续加工就可以直接作为原料生产混装乳化 炸药的油相材料，与市售的柴油、机油相比，能够提 高油相材料的质量，同时大幅度降低混装乳化炸药 的生产成本。 １ 试验方法 １. １ 原料及试剂 原料原油 Ｓ 经过常减压蒸馏工艺得到 Ａ、Ｂ 和 Ｃ ３ 种侧线馏分油；其中，馏分油 Ａ 可以用于生产车 用柴油调合组分，馏分油 Ｂ 可以生产润滑油基础 油，馏分油 Ｃ 作为重质燃料油使用，这里以这 ３ 种 侧线馏分油为原料制备复合油产品。 试剂硝酸铵，化学纯，国药集团化学试剂有限 公司；乳化剂 Ｄ，化学纯，国药集团化学试剂有限 公司。 １. ２ 试验设备 主要设备ＮＰＭ４００ 型法国 Ｎｏｍａｌａｂ 闭口闪点 测试 仪； Ａ５１０ 型 大 连 远 东 兴 凝 点 测 定 仪； Ｓ- Ｆｌｏｗ１２００ 型荷兰 Ｏｍｎｉｔｅｋ 自动黏度测定仪；ＢＸ４１ 型 日本 Ｏｌｙｍｐｕｓ 光学显微镜。 １. ３ 研究方法 经过查阅文献资料[５-７]，考察目前市场上用于生 产混装乳化炸药的各类油相产品的性能，并结合混 装乳化炸药的生产及应用要求，确定混装乳化炸药 复合油的性能指标４０ ℃ 运动黏度 ８ ２５ ｍｍ２/ ｓ， 凝点不高于 －１０ ℃，闭口闪点不低于 ９５ ℃。 以环烷基原油 Ｓ 的侧线馏分油为原料，通过调 合试验、乳胶基质稳定性考察以及产品实际应用性 能考察，确定适宜的复合油配方，使得到的复合油产 品满足上述性能指标。 产品开发过程中涉及到的测 试方法 􀅰１４􀅰２０１６ 年 ８ 月 环烷基侧线馏分油制备混装乳化炸药复合油 牛 毓，等 ❋ 收稿日期２０１６-０１-０６ 作者简介牛毓１９８６ － ，女，工程师，主要从事原油评价、新产品开发等工作。 Ｅ-ｍａｉｌ１７２８０６２３３＠ ｑｑ. ｃｏｍ １油品性质分析。 对原料及调合试验得到的 油品进行性质分析。 运动黏度执行 ＧＢ/ Ｔ ２６５ １９８８ 标准；凝点执行 ＧＢ/ Ｔ ５１０１９８３ 标准；闭口闪 点执行 ＧＢ/ Ｔ ２６１２００８ 标准。 ２乳胶基质制备。 硝酸铵溶于水中，作为水 相，水相温度控制在 ８５ ９０ ℃之间；乳化剂加入调 合油中，作为油相，油相温度控制在 ５０ ℃左右。 将 水相倒入油相中，并保持搅拌；当水相完全加入油相 后，继续搅拌 １ ｍｉｎ，结束乳胶基质制备过程。 ３乳胶基质稳定性考察。 采用自然储存试验、 动态离心机试验以及高低温循环试验考察乳胶基质 的稳定性，动态离心机试验和高低温循环试验没有 相应的方法标准，分别对这 ２ 种测试方法描述如下。 动态离心机试验[８]取 １０ ｇ 乳胶基质样品放入 离心管中，并对称置于离心机中，启动离心机，由低 到高调整转速直至４ ０００ ｒ/ ｍｉｎ，离心３０ ｍｉｎ，再静置 ３０ ｍｉｎ，如此算一个循环。 高低温循环试验[８]乳胶基质在 －１０ －１５ ℃ 低温下冷冻１６ ｈ，在３０ ５０ ℃高温下保存８ ｈ，一冷 一热为一次高低温循环，以乳胶体不被破坏所经受 的循环次数判断其稳定性好坏。 ４产品实际应用性能考察。 以复合油为油相 材料制备混装乳化炸药，并测试其实际应用性能，主 要关注两个指标爆速执行 ＧＢ/ Ｔ １３２２８２０１５ 标 准及殉爆距离执行 ＭＴ/ Ｔ ９３２２００５ 标准。 ２. 结果与讨论 ２. １ 原料性质分析 以馏分油 Ａ、馏分油 Ｂ 和馏分油 Ｃ 为原料，对 它们进行分析，数据列于表 １。 表 １ 原料性质 Ｔａｂ. １ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｒａｗ ｍａｔｅｒｉａｌｓ 分析项目凝点/ ℃ 运动黏度４０ ℃ / ｍｍ２􀅰ｓ －１ 闭口闪点/ ℃ 馏分油 Ａ２００ 从原料的运动黏度来看，调整调合比例，能够制 备出 ４０ ℃运动黏度在 ８ ２５ ｍｍ２/ ｓ 范围内的复合 油，且馏分油 Ａ 和馏分油 Ｂ 的凝点较低，有利于制 备低凝点的油样。 ２. ２ 调合试验 馏分油 Ａ 和馏分油 Ｂ 具有更高的产品附加值， 销售价格明显高于馏分油 Ｃ。 为了降低原料成本， 同时增加馏分油 Ｃ 的附加值，考虑向馏分油 Ａ 和馏 分油 Ｂ 中掺入一定量的馏分油 Ｃ，制备复合油。 将馏分油 Ａ 和馏分油 Ｃ、馏分油 Ｂ 和馏分油 Ｃ 按不同比例调合，得到一系列 ４０ ℃运动黏度在 ８ ２５ ｍｍ２/ ｓ 范围内的调合油，并对符合黏度要求的油 品进行性质分析，数据列于表 ２。 由表２ 数据可知ｍ馏分油 Ａ︰ｍ馏分油 Ｃ 在 ９︰１ ７︰３ 之间以及 ｍ馏分油 Ｂ︰ｍ馏分油 Ｃ在 ９︰１ ８︰２ 之间时，能够得到满足产品指标 要求的复合油样品，且油品的各项性质均优于规定 的指标要求。 ２. ３ 乳胶基质稳定性考察 将 ５ 个复合油样品制备成乳胶基质，开展稳定 性考察试验，制备得到的乳胶基质样品编号与复合 油样品编号一致表 ２。 通过 ３ 种方式对 ５ 个样品 进行考察。 ２. ３. １ 自然储存 取新鲜制备的 ５ 个乳胶基质样品各 ４００ ｇ，放于 玻璃瓶中密封，在自然条件下静置储存，连续测定乳 胶基质电导率，同时观察乳胶基质的外观变化情况。 见图 １ 所示。 由乳胶基质电导率变化趋势可知前 ８ ｄ 时，５ 个样品的电导率近似为 ０，认为乳胶基质中没有晶 体析出，用手触及乳胶基质无颗粒感，此时整个基质 体系处于一个比较稳定的状态；到第 ９ ｄ 时，电导率 有升高的趋势，说明乳胶基质体系稳定状态被打破， 内部开始出现破乳析晶，用手触及乳胶基质时能够 有细小颗粒感；之后随着储存时间的延长，电导率升 高趋势愈加明显，硝酸铵析晶速度加快，到第１５ ｄ 表 ２ 复合油性质 Ｔａｂ. ２ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｏｉｌ 特性指标 ｍ馏分油 Ａ︰ｍ馏分油 Ｃ ９︰１８︰２７︰３ １-１＃１-２＃１-３＃ ｍ馏分油 Ｂ︰ｍ馏分油 Ｃ ９︰１８︰２ ２-１＃２-２＃ 运动黏度４０ ℃ / ｍｍ２􀅰ｓ －１ ８ ２５１１. ７２１６. ００２２. ７６１８. ０８２４. ５６ 凝点/ ℃≤ －１０ －３５ －３５ －３５－３１－３０ 闭口闪点/ ℃≥９５１３０１３０１３２１４２１４６ 􀅰２４􀅰 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４５ 卷第 ４ 期 图 １ 乳胶基质电导率变化情况 Ｆｉｇ. １ Ｃｏｎｄｕｃｔｉｖｉｔｙ ｖａｒｉａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｍａｔｒｉｘ 时已经可以在乳胶基质中发现明显的固体块状 物质。 在制造混装乳化炸药时，厂家多采用乳胶基质 的自然储存时间作为判断稳定性好坏的指标。 一般 自然条件下，储存时间超过 ３ ｄ 就能够满足实际需 要。 因此根据上面的情况，５ 个样品稳定性能都可 满足要求。 为进一步考察样品之间稳定性的差别，又对 ５ 个样品进行离心机动态试验和高低温循环试验。 ２. ３. ２ 离心机动态试验 按照描述的方法对样品开展离心机动态试验， 在第 ５ 次循环后，发现除了编号为 ２-１＃的样品没有 出现油水分离现象，其余 ４ 个样品表层均出现油水 分离现象图 ２。 ａ离心试验前 ｂ离心试验后 图 ２ 离心试验现象 Ｆｉｇ. ２ Ｃｅｎｔｒｉｆｕｇａｌ ｔｅｓｔ ２. ３. ３ 高低温循环试验 ４ 次循环后发现，１-１＃、１-２＃、１-３＃和 ２-２＃４ 个样 品均出现表面析晶现象，表面结成硬壳，但内部情况 均良好，没有出现细小颗粒。 ２-１＃样品状态良好，表 面和内部均没有出现析晶现象。 ７ 次循环后，１-１＃、 １-２＃、１-３＃样品内部出现析晶现象，能够明显地感觉 到块状物体存在；２-２＃样品也出现内部析晶现象，但 不如 １-１＃、１-２＃和 １-３＃样品明显；２-１＃样品情况仍较 好，无颗粒感。 通过离心机动态试验和高低温循环试验发现，５ 个复合油样品制备的乳胶基质在稳定性上存在一定 差别利用馏分油 Ａ ＋ 馏分油 Ｃ 复合油制得的乳胶 基质稳定性不如馏分油 Ｂ ＋ 馏分油 Ｃ 复合油制得的 乳胶基质；同样都是用馏分油 Ｂ ＋ 馏分油 Ｃ 复合油 制备的乳胶基质，馏分油 Ｂ 所占比例高时得到的乳 胶基质稳定性更好。 ２. ４ 与同类型产品比较 目前，国内炸药生产厂家普遍使用的混装乳化 炸药油相材料多是由柴油和机油调合而成，因此从 性能和生产成本两方面对复合油产品与炸药厂家使 用的产品进行对比。 对比中选用的复合油样品为复 合油 １-１＃、２-１＃，对照组用油为炸药厂家在用的机油 与柴油的混合油，ｍ机油︰ｍ柴油 ＝５０︰５０。 １乳化效果表征。 乳胶粒子大小及分布能够 直观地表征乳胶基质的乳化效果，粒子粒径越小、分 布越均匀，基质质量越好[９-１０]。 笔者采用光学显微 镜对复合油及炸药厂用油制备的乳胶基质的乳化效 果进行表征。 显微镜观测乳胶基质分散相图 ３，乳胶粒子 大都呈现球形或者椭球形，分散相粒子没有发生硝 酸铵结晶的现象，具有很明显的油包水结构。 与炸 药厂用油制备的乳胶基质相比，利用复合油制备的 乳胶基质样品粒子粒径更小，分布更加均匀，乳化效 果更佳。 ２ 爆炸性能测试。 爆速和殉爆距离是衡量炸 药爆炸性能的 ２ 个重要指标。 通过这 ２ 个指标反映 复合油和炸药厂用油实际应用性能上的差别，测试 结果见表 ３。 由测试数据可知，复合油制得的混装 乳化炸药爆炸性能优于目前炸药厂在用的机油/ 柴 油混合油制得的产品。 ３生产成本。 以柴油、机油或是侧线馏分油为 原料生产油相材料的方式均为调合，因此炸药厂常 规油相材料与复合油产品的成本差异主要体现在原 料成本上。 柴油批发价为４ ８００ ５ ５００ 元/ 吨，机油 批发价４ ２００ ４ ５００元 / 吨，馏分油Ａ、馏分油Ｂ批 发价 为３ ７００ ３ ８００ 元 / 吨 ，馏 分 油 Ｃ 批 发 价 为 ３ ４００ ３６００元 / 吨。根据常规油相材料的配比及 􀅰３４􀅰２０１６ 年 ８ 月 环烷基侧线馏分油制备混装乳化炸药复合油 牛 毓，等 ａ１-１＃ ｂ２-１＃ ｃ对照组 图 ３ 乳胶基质微观图 Ｆｉｇ. ３ Ｍｉｃｒｏｇｒａｍ ｏｆ ｔｈｅ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｍａｔｒｉｘ 表 ３ 爆炸试验结果 Ｔａｂ. ３ Ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓ 次数 爆速/ ｍ􀅰ｓ －１ 复合油 １-１＃复合油 ２-１＃对照组 殉爆距离/ ｃｍ 复合油 １-１＃复合油 ２-１＃对照组 １４ ７６６４ ７８４４ ３８６６. ３６. ４６. ０ ２４ ８３５４ ８５４４ ３０１６. ５６. ５６. ０ ３４ ８０１４ ８８１４ ４１２６. ５６. ５６. １ ４４ ７３４４ ８３２４ ３５６６. ３６. ５６. ０ ５４ ８５１４ ７５６４ ４４５６. ４６. ３６. １ 平均值４ ７９７. ４４ ８２１. ４４ ３８０. ０６. ４６. ４６. ０ 复合油产品的配比估算，常规油相材料原料成本约 为 ４ ５００ 元/ 吨 ５ ０００ 元/ 吨，复合油产品原料成本 约为 ３ ６００ 元/ 吨 ３ ８００ 元/ 吨，复合油产品成本优 势明显。 ３ 结论 １采用环烷基原油 Ｓ 的侧线馏分油可以制得 合格的混装乳化炸药复合油产品； ２综合考虑产品的性能和生产成本后，认为 ｍ馏分油 Ａ︰ｍ馏分油 Ｃ在 ９︰１ ７︰３ 之间、 ｍ馏分油 Ｂ︰ｍ馏分油 Ｃ在９︰１ ８︰２ 之间都 是 生 产 复 合 油 产 品 可 行 的 配 方， 其 中， ｍ 馏分油 Ｂ︰ｍ馏分油 Ｃ为 ９︰１ 时稳定性较 好，是推荐的最佳配方； ３与国内炸药生产厂家普遍选用的油相产品 相比，采用环烷基侧线馏分油开发的复合油产品无 论从性能还是生产成本上都具有明显的优势。 参 考 文 献 [１] 叶图强，郑旭炳，汪旭光，等. 装药车制乳化炸药配方 的优化研究[Ｊ]. 中国矿业，２００８，１７７７７-８１，９９. 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Ｇｕｉｚｈｏｕ Ｇｕｉｙａｎｇ， ５５００００ ② Ｍｉｎｉｓｔｅｒｉａｌ Ｋｅｙ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｏｆ ＺＮＤＹ， Ｎａｎｊｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ ＴｅｃｈｎｏｌｏｇｙＪｉａｎｇｓｕ Ｎａｎｊｉｎｇ， ２１００９４ [ＡＢＳＴＲＡＣＴ] Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｃｋｉｎｇ ｏｎ ｄｅｌａｙ ａｃｃｕｒａｃｙ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｔｏｎａｔｏｒ ｗａｓ ｓｔｕｄｉｅｄ ｂｙ ｃｈａｎｇｉｎｇ ｓｉｚｅ ａｎｄ ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｃｋｉｎｇ. Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｒａｔｅ ａｎｄ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ ａｒｅ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｃｋｉｎｇ ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ. Ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｓａｍｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ， ｔｈｅ ｌａｒｇｅｒ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｃｋｉｎｇ ｓｉｚｅ， ｔｈｅ ｆａｓｔｅｒ ｔｈｅ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｒａｔｅ； ｔｈｅｎ， ｔｈｅ ｓｍａｌｌｅｒ ｔｈｅ ｊａｍ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｇａｓ， ｔｈｅ ｍｏｒｅ ｓｔａｂｌｅ ｔｈｅ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ， ａｎｄ ｔｈｅ ｈｉｇｈｅｒ ｔｈｅ ａｃｃｕｒａｃｙ ｏｆ ｄｅｌａｙ ｄｅｔｏｎａｔｏｒ. Ｗｉｔｈ ａｌｌ ｔｈｅ ｓａｍｅ ｏｔｈｅｒ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ， ｗｈｅｎ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｃｋｉｎｇ ｉｓ ｍｏｖｅｄ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｔｏｐ ｔｏ ｔｈｅ ｂｏｔｔｏｍ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ， ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｒａｔｅ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ ｂｅｃｏｍｅｓ ｓｌｏｗｅｒ ａｎｄ ｔｈｅ ｇａｓ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｉｎｆｌｅｃｔｉｏｎ ｉｓ ｓｍａｌｌｅｒ， ｓｏ ｔｈａｔ ｉｔ ｃｏｕｌｄ ｈａｖｅ ａ ｍｏｒｅ ｓｔａｂｌｅ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ａｎｄ ｈｉｇｈｅｒ ｄｅｌａｙ ａｃｃｕｒａｃｙ. Ｉｎ ａｄｄｉｔｉｏｎ， ｗｈｉｌｅ ｔｈｅ ｓｉｚｅ ｏｒ ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｎｋｉｎｇ ｃｈａｎｇｅｓ， ａｍｐｌｉｔｕｄｅ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ａｃｃｕｒａｃｙ ｗｏｕｌｄ ｂｅ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｃｏｒｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ. [ＫＥＹＷＯＲＤＳ] ｓｉｚｅ ｏｆ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｃｋｉｎｇ； ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｍｉｄｄｌｅ ｃｈｕｃｋｉｎｇ； ｄｅｔｏｎａｔｏｒ； ｄｅｌａｙ ａｃｃｕｒａｃｙ； ｂｏｒｏｎ-ｂａｓｅｄ ｄｅｌａｙ ｃｈａｒｇｅ 􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒 上接第 ４４ 页 [７] 刘桢昊. 关于乳化炸药油相材料的研究[Ｊ]. 爆破器 材，２００６，３５２８-１０. ＬＩＵ Ｚ Ｈ. Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｏｉｌ ｐｈａｓｅ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ[Ｊ]. Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，２００６，３５２８-１０. [８] 汪旭光. 乳化炸药[Ｍ]. ２ 版. 北京冶金工业出版社， ２００８３８４-３８６. [９] 李冰. 乳化炸药的稳定性及其表征方法的研究[Ｄ]. 淮 南安徽理工大学，２００８. ＬＩ Ｂ. Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｔｈｅ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎｓ [ Ｄ]. Ｈｕａｉｎａｎ Ａｎｈｕｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００８. [１０] 宋锦泉，汪旭光. 乳化炸药的稳定性探讨[Ｊ]. 火炸药 学报，２００２，２５１３６-４０. ＳＯＮＧ Ｊ Ｑ， ＷＡＮＧ Ｘ Ｇ. Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ ｏｎ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ[Ｊ]. Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ ＆ Ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔｓ，２００２，２５１３６-４０. Ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ ｏｆ Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ Ｏｉｌ ｆｏｒ ｔｈｅ Ｏｎ-ｓｉｔｅ Ｍｉｘｅｄ Ｅｍｕｌｓｉｏｎ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｗｉｔｈ Ｎａｐｈｔｈｅｎｉｃ Ｓｉｄｅ Ｓｔｒｅａｍ Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ ＮＩＵ Ｙｕ， ＷＵ Ｄｉ， ＬＩ Ｎａ ＣＮＯＯＣ Ｑｉｎｇｄａｏ Ｈｅａｖｙ Ｏｉｌ Ｐｒｏｃｅｓｓ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ＆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｃｅｎｔｅｒ Ｃｏ. ， Ｌｔｄ. Ｓｈａｎｄｏｎｇ Ｑｉｎｇｄａｏ， ２６６５００ [ＡＢＳＴＲＡＣＴ] Ｓｉｄｅ ｓｔｒｅａｍｓ ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ ｓｔｒｅａｍ Ａ， ｓｔｒｅａｍ Ｂ， ｓｔｒｅａｍ Ｃ ｏｆ ｎａｐｈｔｈｅｎｉｃ ｃｒｕｄｅ ｏｉｌ Ｓ ｗｅｒｅ ｕｓｅｄ ａｓ ｒａｗ ｍａｔｅ- ｒｉａｌｓ ｔｏ ｐｒｅｐａｒｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｏｉｌ ｆｏｒ ｔｈｅ ｏｎ-ｓｉｔｅ ｍｉｘｅｄ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ. Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｏｉｌ ｗｅｒｅ ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｅｄ ｂｙ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｔｅｓｔ ａｎｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｔｅｓｔ. Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅｓ ａｎｄ ｃｏｓｔ ｗｅｒｅ ａｌｓｏ ｃｏｍｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｄｏｍｅｓｔｉｃ ｓｉｍｉｌａｒ ｐｒｏｄｕｃｔｓ. Ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｑｕａｌｉｆｉｅｄ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｏｉｌ ｃａｎ ｂｅ ｐｒｏｄｕｃｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｓｉｄｅ ｓｔｒｅａｍ ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ ａｓ ｒａｗ ｍａｔｅｒｉａｌｓ； ｂｏｔｈ ｍｓｔｒｅａｍ Ａ︰ｍ ｓｔｒｅａｍ Ｃ ｂｅｔｗｅｅｎ ９︰１ ａｎｄ ７︰３ ａｎｄ ｍｓｔｒｅａｍ Ｂ︰ｍｓｔｒｅａｍ Ｃ ｂｅｔｗｅｅｎ ９︰１ ａｎｄ ８︰２ ａｒｅ ｔｈｅ ｆｅａｓｉｂｌｅ ｆｏｒｍｕｌａ- ｔｉｏｎｓ， ａｎｄ ｍｓｔｒｅａｍ Ｂ︰ｍｓｔｒｅａｍ Ｃ ＝９︰１ ｉｓ ｔｈｅ ｂｅｓｔ ｆｏｒｍｕｌａｔｉｏｎ. Ｃｏｍｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｏｉｌ ｐｒｏｄｕｃｔ ａｄｏｐｔｅｄ ｗｉｄｅｌｙ ｂｙ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｎｕｆａｃｔｏｒｉｅｓ， ｔｈｅ ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｏｉｌ ｐｒｏｄｕｃｅｄ ｗｉｔｈ ｓｉｄｅ ｓｔｒｅａｍ ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ ｏｆ ｎａｐｈｔｈｅｎｉｃ ｃｒｕｄｅ ｏｉｌ Ｓ ｈａｓ ｏｂｖｉｏｕｓ ａｄｖａｎ- ｔａｇｅｓ ｉｎ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ａｎｄ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｃｏｓｔ. [ＫＥＹＷＯＲＤＳ] ｎａｐｈｔｈｅｎｉｃ ｂａｓｅ； ｓｉｄｅ ｓｔｒｅａｍｓ ｄｉｓｔｉｌｌａｔｅ； ｏｎ-ｓｉｔｅ ｍｉｘｅｄ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ； ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ ｏｉｌ； ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎ 􀅰８４􀅰 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４５ 卷第 ４ 期