复杂环境下3座塔形框架结构景观房的控制爆破拆除 .pdf

ｄｏｉ１０. ３９６９/ ｊ. ｉｓｓｎ. １００１-８３５２. ２０１６. ０１. ０１２ 复杂环境下 ３ 座塔形框架结构景观房的 控制爆破拆除 ❋ 杨仕教① 张文龙①② 郑建礼② ①南华大学核资源工程学院湖南衡阳,４２１０００ ②广东锡源爆破工程有限公司广东惠州,５１６０００ [摘 要] 对复杂环境下 ３ 座塔形框架结构景观房进行一次控制爆破拆除。 鉴于塔形六角形框架结构高宽比 小、稳定性高、倒塌难度大的特点,重点采取增加倒塌方向长轴上支撑立柱的爆破高度的方法,整体形成梯形爆破 切口。 通过确定爆破拆除方案和预拆除处理方案,选择合理的爆破参数和切口高度,采用可靠的防护措施,使它们 沿着倒塌方向分段延时倒塌落地,降低了爆破振动,控制了飞石,爆破效果良好,达到了预期效果。 [关键词] 塔形框架结构；爆破拆除；爆破参数；安全防护 [分类号] ＴＵ７４６. ５ １ 工程概况 １. １ 周边环境 某市中心广场因改建重修,需爆破拆除 ３ 座塔 形结构景观房。 景观房均为框架结构,高度为 ３５ ｍ 左右,建筑面积共３ ２００ 多平方米。 ３ 座景观房的四 周环境复杂周围有防护围栏,距东面围栏最近约 ８０ ｍ,东面约 ６０ ｍ 处有架空的通讯电缆,正东面 １５０ ｍ 处有一个工厂；西面有约 ３０ ４０ ｍ 的空地, 空地以西是一片绿化地；距北边道路约 ２５ ｍ,北边 约 ７０ ｍ 处有住宅区；距南面围栏约２３ ｍ,南面８０ ｍ 处是商业区。 爆破环境示意图见图 １。 １. ２ 建筑结构 ３ 座景观房分别位于广场东、北、南面,均为塔 形结构建筑物。 其中,南、北两座边侧景观房结构一 致,正北面都有一楼梯,中间为天井结构,在沿南北 倒塌方向上约 １５ ｍ,共有 ７ 列承重立柱,每个混凝 土立柱截面尺寸都是 ５５ ｃｍ,具体见图 ２ 所示。 中 间景观房正东面有一楼梯,中间也是天井结构,在沿 东西倒塌方向上约 １７. ３ ｍ,共有 ５ 排承重立柱,每 个立柱截面尺寸约为 ５５ ｃｍ,具体见图 ３ 所示。 图 １ ３ 座塔形景观房建筑物周围环境图单位ｍ Ｆｉｇ. １ Ａｒｏｕｎｄ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｒｅｅ ｔｕｒｒｉｆｏｒｍ ｌａｎｄｓｃａｐｅ ｒｏｏｍｓ ｕｎｉｔ ｍ 􀅰１５􀅰２０１６ 年 ２ 月 复杂环境下 ３ 座塔形框架结构景观房的控制爆破拆除 杨仕教,等 ❋ 收稿日期２０１５-０６-１１ 作者简介杨仕教１９６４ ,男,教授,主要从事采矿工程研究。 Ｅ-ｍａｉｌ６４９２９２１９７＠ ｑｑ. ｃｏｍ 通信作者郑建礼１９５８ ,男,高工,主要从事爆破设计与施工。 Ｅ-ｍａｉｌ ９０６７８２２８０＠ ｑｑ. ｃｏｍ 图 ２ 边侧景观房建筑物底层结构平面图单位ｍ Ｆｉｇ. ２ Ｐｌａｎ ｏｆ ｂｏｔｔｏｍ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｂｒｉｎｋ ｌａｎｄｓｃａｐｅ ｒｏｏｍｓ ｕｎｉｔ ｍ 图 ３ 中间景观房建筑物底层结构平面图单位ｍ Ｆｉｇ. ３ Ｐｌａｎ ｏｆ ｂｏｔｔｏｍ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ ｌａｎｄｓｃａｐｅ ｒｏｏｍ ｕｎｉｔ ｍ ２ 塔形六角形框架结构拆除爆破技术 ２. １ 爆破拆除方案 一般框架结构房屋的爆破拆除采取三角形爆破 切口的定向倒塌形式,即沿着倒塌方向的支撑立柱 依次形成不同的爆破高度,第一排倒塌立柱的爆破 高度对整体倒塌起着关键性的作用。 而塔形六角 形结构建筑物高宽比小、稳定性高,拆除时不易形 成倒塌倾覆力矩；由此,针对该结构特点即中间立 柱最多,爆破切口通常取最高位置。 塔形框架结 构采用梯形爆破切口,沿着倒塌方向支撑立柱上形 成不同的爆破高度,最终形成定向倒塌。 ２. ２ 技术难点 与房屋拆除不同的是,塔形结构拆除爆破中,尤 其倒塌方向上长轴立柱的爆破高度对整体倒塌起着 关键性作用。 针对此特点,技术重点是根据长轴上 支撑立柱的数量,相应增加长轴上支撑立柱的爆破 高度,整体形成梯形爆破切口,使高宽比小的塔形结 构形成可靠的倒塌倾覆力矩。 ３ 总体爆破拆除方案 ３. １ 技术方案 边侧和中间景观房的倒塌方向上短轴上支撑立 柱分布较少,每排只有 ２ 根。 于是采取倒塌方向长 轴上的支撑立柱和其前排倒塌支撑立柱爆破高度相 同,其后排立柱爆破高度依次减少,最后一排两根立 柱外侧竖向钢筋切断,不打孔布药,整体形成梯形爆 破切口的定向倒塌方式。 图 ２ 中,边侧景观房 １＃４＃轴炸 ３ 层,５＃轴炸 ２ 层,６＃轴炸 １ 层,７＃轴预切断外侧竖筋,不打孔装药； 图 ３ 中,中间景观房 １＃ ３＃轴炸 ３ 层,４＃轴炸 １ 层, ５＃轴预切断外侧竖筋,不打孔装药。 由于周围环境 的限制和对 ３ 座塔形结构楼梯和天井的位置综合分 析,结合类似工程爆破经验[１],为了保证四周建筑 物、道路的安全及振动要求,拟采用 ３ 座景观房分段 延时向较为宽敞的广场中心定向倾倒的一次爆破方 式拆除,这样既降低了爆破振动,也减小了塌落振动 影响。 ３. ２ 安全防护 在爆破立柱部位用草帘、竹笆进行近体防护,将 爆破产生的飞石控制在 ３０ ｍ 范围之内,保证商业 区、住宅区和道路不受飞石影响。 倒塌方向的地面 铺设缓冲土层土埂,防止倒塌落地时产生飞石,减少 塌落时地面的冲击,有效降低塌落振动的速度,保护 管道、电缆等设施的安全。 ４ 预拆除措施 塔形景观房建筑物结构的完整性好,呈六角形 结构,重心低、配筋多、强度大,为了确保可靠定向完 全倒塌,爆破前必须做好以下预拆除工作。 １４ 层以下各层圈梁及楼板。 鉴于景观房高跨 较小,为了完全倒塌,爆破前,立柱上钻孔后,用破碎 锤先拆除 ４ 层以下各层倒塌方向的圈梁、井字梁及 支撑立柱间的楼板和相关外墙,钢筋不需切断。 ２预留支撑立柱的处理。 由于待拆景观房的 重心低,为了确保整体顺利倒塌,应切断与倒塌方向 相反的最外侧两根支撑立柱底部外侧的竖筋,不需 打孔装药。 ３楼梯的预拆除。 ２ 层以下的楼梯须利用破碎 锤预先拆除、切断,防止对倒塌产生影响。 ５ 爆破参数设计 ５. １ 爆破部位 根据环境要求和塔形景观房的结构性质及特 点,３ 座景观房均采用梯形爆破切口形式,具体爆破 部位详见图 ４、图 ５。 ５. ２ 景观房各轴立柱的破坏高度[２] 立柱破坏高度由式１确定 Ｈ ＝ ＫＡ ＋ Ｈｍｉｎ 。１ 式中Ｈ为承重立柱的破坏高度,ｍ；Ｋ为经验系数, 􀅰２５􀅰 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４５ 卷第 １ 期 图 ４ 边侧景观房立柱爆破切口示意图 Ｆｉｇ. ４ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｎｏｔｃｈ ｄｉａｇｒａｍｍａｔｉｃ ｓｋｅｔｃｈ ｏｆ ｔｈｅ ｂｒｉｎｋ ｌａｎｄｓｃａｐｅ ｒｏｏｍｓ 图 ５ 中间景观房立柱爆破切口示意图 Ｆｉｇ. ５ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｎｏｔｃｈ ｄｉａｇｒａｍｍａｔｉｃ ｓｋｅｔｃｈ ｏｆ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ ｌａｎｄｓｃａｐｅ ｒｏｏｍ 一般取 Ｋ ＝ １. ５ ２. ０；Ａ 为立柱断面最大边长,Ａ ＝ ０. ５５ ｍ；Ｈｍｉｎ是承重立柱的最小破坏高度,Ｈｍｉｎ＝ ３０ ５０ｄ,ｄ 为钢筋直径 ２０ ｍｍ,则 Ｈｍｉｎ＝１. ０２ ｍ。 经式１ 计算,Ｈ ＝ １. ５ ２. ０ ０. ５５ ＋ １. ０２ ＝２. ３５ ３. １５ｍ。 选定切口爆破高度参数切口内 １ 层取 ３. １５ ｍ,２ 层取 ２. ４５ ｍ,３ 层取 １. ７５ ｍ。 立柱支撑外侧的主筋切断即可,不需打孔装药。 各轴各层立柱切口参数详见表 １、表 ２。 表 １ 边侧 ２ 座景观房各个轴立柱的爆破高度 Ｔａｂ. １ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｈｅｉｇｈｔ ｏｆ ｔｗｏ ｂｒｉｎｋ ｌａｎｄｓｃａｐｅ ｒｏｏｍｓ ｉｎ ｅｖｅｒｙ ａｘｉｓ ｍ 轴序号１＃２＃３＃４＃５＃６＃７＃ １ 层３. １５３. １５３. １５３. １５３. １５１. ７５ ２ 层２. ４５２. ４５２. ４５２. ４５２. ４５ ３ 层１. ７５１. ７５１. ７５ 表 ２ 中间景观房各个轴立柱爆破高度 Ｔａｂ. ２ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｈｅｉｇｈｔ ｏｆ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ ｌａｎｄｓｃａｐｅ ｒｏｏｍ ｉｎ ｅｖｅｒｙ ａｘｉｓ ｍ 轴序号１＃２＃３＃４＃５＃ １ 层３. １５３. １５３. １５１. ７５ ２ 层２. ４５２. ４５２. ４５ ３ 层１. ７５１. ７５１. ７５ ５. ３ 爆破孔网参数设计[３-６] １最小抵抗线 Ｗ一般取立柱断面最短边 Ｂ 的 一半,Ｗ ＝ Ｂ/２。 圆柱 Ｗ ＝ Ｂ/２ ＝２７. ５ ｃｍ。 ２孔距 ａ拆除爆破 ａ 取１. ０ １. ８Ｗ,施工过 程中取 ａ ＝１. ２５ Ｗ,即 ａ ＝３５ ｃｍ。 ３孔深 Ｌ取立柱最大边长 Ａ 的 ２/３,实际取值 Ｌ ＝３７ ｃｍ。 ４单孔药量根据体积公式 Ｑ ＝ ｑ Ｖ,其中 ｑ 是 单耗,取 ｑ ＝１ ２００ ｇ/ ｃｍ３,Ｖ 为单孔占的体积；对于圆 柱截面,直径为 ５５ ｃｍ,则单孔药量取 １００ ｇ。 ５堵塞长度 Ｌｂ＝ １. １ １. ２Ｗ。 根据混凝土立柱的爆破参数,各层混凝土立柱 布孔数分别为 １ 层 １０ 排孔、２ 层 ８ 排孔、３ 层 ６ 排 孔。 具体 ３ 座景观房爆破装药参数见表 ３、表 ４。 表 ３ 边侧 ２ 座景观房爆破参数 Ｔａｂ. ３ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｔｗｏ ｂｒｉｎｋ ｌａｎｄｓｃａｐｅ ｒｏｏｍｓ 部位 炮眼 个数 单耗/ ｇ􀅰ｃｍ －３ 单孔装 药量/ ｇ 装药 量/ ｇ 段数/ ｍｓ 非电雷管 发数 １＃轴３６１ ２００１００３ ６００２３６ ２＃轴４８１ ２００１００４ ８００５４８ ３＃轴４８１ ２００１００４ ８００７４８ ４＃轴１４４１ ２００１００１４ ４００９１４４ ５＃轴３６１ ２００１００３ ６００１１３６ ６＃轴１２１ ２００１００１ ２００１３１２ 合计３２４３２ ４００３２４ 表 ４ 中间景观房爆破参数 Ｔａｂ. ４ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｔｈｅ ｍｉｄｄｌｅ ｌａｎｄｓｃａｐｅ ｒｏｏｍ 部位 炮眼 个数 单耗/ ｇ􀅰ｃｍ －３ 单孔装 药量/ ｇ 装药 量/ ｇ 段数/ ｍｓ 非电雷管 发数 １＃轴４８１ ２００１００４ ８００２４８ ２＃轴４８１ ２００１００４ ８００５４８ ３＃轴９６１ ２００１００９ ６００７９６ ４＃轴１２１ ２００１００１ ２００９１２ 合计２０４２０ ４００２０４ 􀅰３５􀅰２０１６ 年 ２ 月 复杂环境下 ３ 座塔形框架结构景观房的控制爆破拆除 杨仕教,等 ６ 起爆网路设计 ６. １ 起爆方式与网路连接 采用“大把抓”和四通连接的复式起爆网路。 每个炮孔内放入 １ 发非电毫秒延期雷管脚线 长 ５ ｍ,将待爆同排柱内炮孔导爆管雷管就近捆扎 成１ 束不超过２０ 根,每束捆绑２ 发非电毫秒一段 雷管脚线长 ５ ｍ,用四通连成非电闭合复式起爆 网路,以保证每孔必响,３ 座景观房之间采用 ９ 段延 期雷管连接,保证分别延期倒塌落地。 ６. ２ 各轴起爆时差的选择 各轴起爆时差的雷管段位选择见表 ５。 表 ５ 各轴雷管段位及各段位延期时间 Ｆｉｇ. ５ Ｄｅｌａｙ ｔｉｍｅ ｏｆ ｄｅｔｏｎａｔｏｒｓ ｉｎ ｅｖｅｒｙ ａｘｉｓ 轴序非电毫秒延期雷管段位延期时间/ ｍｓ １＃２２５ ２＃５１１０ ３＃７２００ ４＃９３１０ ５＃１１４６０ ６＃１３６５０ ７ 爆破安全防护措施 ７. １ 飞石的防护 １近体防护在所有的装药炮孔的立柱部位用 ６ 层草帘包裹,其中第 １、２ 层用干草帘,其余层用湿 草帘,再用铁丝绑紧,这样可以控制飞石飞溅距离在 ３０ ｍ 内。 ２远体防护对景观房周围的建筑物、管道、电 缆用废木板、胶带等遮盖防护,以防止个别飞石砸坏 建筑物及设施。 ７. ２ 爆破安全校核 ７. ２. １ 爆破地震效应 爆破振动的传播和衰减规律可采用以下修正公 式[７] ｖ ＝ Ｋ′ＫＱ １/３ Ｒ α。 ２ 式中地质、地形参数 Ｋ、α 分别取 Ｋ ＝ ２００,α ＝ １. ７５；Ｋ′为城市控制爆破的折减系数,Ｋ′ ＝ ０. ２５ １. ００,距爆源中心近时,取大值,反之取小值,本工程 取 Ｋ′ ＝ ０. ３；Ｑ 为最大一段爆破药量,取 Ｑ ＝ １５. ６ ｋｇ；Ｒ 为距爆源中心最近距离,以住宅区居民楼为保 护目标,取 Ｒ ＝７０ ｍ。 经计算,ｖ ＝ ０. １８ ｃｍ/ ｓ。 根据 爆破安全规 程 [８],本次爆破振动效应对周围的建筑物、设施等 是安全的。 ７. ２. ２ 塌落振动校核 爆破构件冲击地面而引起的振动速度大小与被 爆坍塌体的质量,重心高度和触地点地层的刚度有 关,对于中大型建筑物来说,由于其质量大,重心相 对高,塌落后的振动速度较大,因此必须对其进行安 全校核。 根据周家汉提出的理论计算公式[９] ｖｔ＝ ｋｔ􀅰 [ Ｒ ＭｇＨ σ １/３ ] β。 ３ 式中Ｍ 为下落构件质量,取 Ｍ ＝ ３ ８００ ｔ；ｇ 为重力 加速度,ｇ ＝９. ８ ｃｍ/ ｓ２； ｋｔ、β 为相关参数,ｋｔ＝３. ３７, β ＝ －１. ６６；Ｈ 为构件重心高度,Ｈ ＝１５ ｍ；Ｒ 为保护 物至着地点距离,取 Ｒ ＝ ７０ ｍ； σ 为地面介质的破 坏强度,一般取 １０ ＭＰａ。 经计算,ｖｔ＝１. １８ ｃｍ/ ｓ,据爆破安全规程 [８], 塌落振动不会对周围建筑物、设施等产生损伤。 ７. ３ 空气冲击波 本次爆破是在立柱上多点分散装药,药量有限, 孔口用炮泥堵塞严密,广场空间大,有利于冲击波和 噪声的衰减和扩散,且采取了防护措施,因此爆破冲 击波不会对周围建筑物和人员等造成危害。 ８ 爆破效果与结论 起爆后,３ 座景观房均按照设计的方向和时间 向广场中心分段延时依次倒塌落地,基本无后坐,爆 堆均匀,飞石被控制在３０ ｍ 范围之内,振动、空气冲 击波和噪声均得到有效控制,对周围建筑物等未造 成影响,电缆线也完好无损,工作正常,道路上基本 无爆渣溢出,爆破取得圆满成功。 由此可得 １对于此类重心低、高宽比较小的塔形六角 形建筑物,与矩形框架房屋拆除不同的是,要选取 梯形切口形式,重点要根据长轴上支撑立柱的数量 多的特点,选取其立柱上的爆破高度,这对此类建筑 物的倒塌有着关键性作用。 ２对于多排支撑立柱,爆破立柱的延期时间选 取上很关键,实践证明本次爆破选取的延期时间是 合理的,可为其他工程提供时间间隔的借鉴。 ３采用分段延时倒塌落地的方式对 ３ 座建筑 物同时进行爆破拆除,大大降低了爆破振动速度和 塌落振动速度。 ４本次爆破飞石控制在 ３０ ｍ 内,说明爆破参 数选择和防护方法是合理的。 参 考 文 献 [１] 刘福高,钟冬望,朱宽. 复杂环境下 ３ 栋框架砖混结构 楼房的控制爆破拆除[Ｊ]. 武汉科技大学学报,２０１４, 􀅰４５􀅰 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４５ 卷第 １ 期 ３７６４６８-４７２. ＬＩＵ Ｆ Ｇ, ＺＨＯＮＧ Ｄ Ｗ, ＺＨＵ Ｋ. Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｒｅｅ ｆｒａｍｅ ｂｒｉｃｋ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｉｎ ｃｏｍ- ｐｌｅｘ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ. [Ｊ]. Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｗｕｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ,２０１４,３７６４６８-４７２. [２] 邵鹏,东兆星,韩立军,等. 控制爆破技术[Ｍ]. 徐州 中国矿业大学出版社,２００６４７-５５. [３] 范磊,沈蔚,李欲春,等. 复杂环境下两幢框架大楼定 向爆破拆除[Ｊ]. 工程爆破,２００８,１４１６０-６２. ＦＡＮ Ｌ, ＳＨＥＮ Ｗ, ＬＩ Ｙ Ｃ, ｅｔ ａｌ. Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ｔｗｏ ｆｒａｍｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｉｎ ｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｄ ｅｎｖｉｒｏｎ- ｍｅｎｔ[Ｊ]. Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｂｌａｓｔｉｎｇ, ２００８,１４１６０-６２. [４] 梁锐,刘国军. 复杂环境下 ９ 层框架楼房切割定向爆 破拆除[Ｊ]. 爆破,２０１２,２９２８０-８３. ＬＩＡＮＧ Ｒ, ＬＩＵ Ｇ Ｊ. Ｃｕｔｔｉｎｇ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｂｌａｓ- ｔｉｎｇ ｏｆ ａ ９-ｌａｙｅｒ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｕｎｄｅｒ ｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｄ ｓｉｔｕａｔｉｏｎ[Ｊ]. Ｂｌａｓｔｉｎｇ,２０１２,２９２８０-８３. [５] 齐世福,刘好全,李宾利,等. 框剪结构高楼纵向倾倒 拆除爆破研究[Ｊ]. 爆破器材, ２０１４,４３３４１-４７. ＱＩ Ｓ Ｆ, ＬＩＵ Ｈ Ｑ, ＬＩ Ｂ Ｌ, ｅｔ ａｌ. Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ｌｅｎｇｔｈｗｉｓｅ ｃｏｌｌａｐｓｅ ｏｆ ａ ｔａｌｌ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｗｉｔｈ ａ ｆｒａｍｅ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ[Ｊ]. Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ, ２０１４,４３３４１- ４７. [６] 汪旭光. 中国典型爆破工程与技术[Ｍ]. 北京冶金工 业出版社,２００６. [７] 冯叔瑜. 城市控制爆破[Ｍ]. 北京冶金工业出版社, ２０００２４７-２４８. [８] 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局. 爆破安 全规程ＧＢ ６７２２２００３ [Ｓ]. 北京中国标准出版社, ２００３. Ｇｅｎｅｒａｌ Ａｄｍｉｎｉｓｔｒａｔｉｏｎ ｏｆ Ｑｕａｌｉｔｙ Ｓｕｐｅｒｖｉｓｉｏｎ, Ｉｎｓｐｅｃｔｉｏｎ ａｎｄ Ｑｕａｒａｎｔｉｎｅ ｏｆ ｔｈｅ Ｐｅｏｐｌｅ’ｓ Ｒｅｐｕｂｌｉｃ ｏｆ Ｃｈｉｎａ. Ｓａｆｔｙ ｒｅｇｕｌａｔｉｏｎｓ ｆｏｒ ｂｌａｓｔｉｎｇ ＧＢ ６７２２２００３ [Ｓ]. Ｂｅｉｊｉｎｇ Ｃｈｉｎａ Ｓｔａｎｄａｒｄ Ｐｒｅｓｓ,２００３. [９] 周家汉. 爆破拆除塌落振动速度计算公式的讨论[Ｊ]. 工程爆破,２００９,１５１１-４,４０. ＺＨＯＵ Ｊ Ｈ. Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ ｏｎ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｆｏｒｍｕｌａ ｏｆ ｃｏｌｌａｐ- ｓｉｎｇ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｃａｕｓｅｄ ｂｙ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ[Ｊ]. Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｂｌａｓｔｉｎｇ,２００９,１５１１-４,４０. Ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ Ｂａｌｓｔｉｎｇ Ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ Ｔｈｒｅｅ Ｌａｎｄｓｃａｐｅ Ｒｏｏｍｓ ｗｉｔｈ Ｔｕｒｒｉｆｏｒｍ Ｆｒａｍｅ Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｉｎ Ｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｄ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ＹＡＮＧ Ｓｈｉｊｉａｏ①, ＺＨＡＮＧ Ｗｅｎｌｏｎｇ①②, ＺＨＥＮＧ Ｊｉａｎｌｉ② ①Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｎｕｃｌｅａｒ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ, Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｏｕｔｈ Ｃｈｉｎａ Ｈｕ’ｎａｎ Ｈｅｎｇｙａｎｇ, ４２１０００ ②Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ Ｘｉｙｕａｎ Ｂｌａｓｔｉｎｇ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏ. ,Ｌｔｄ. Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ Ｈｕｉｚｈｏｕ, ５１６０００ [ＡＢＳＴＲＡＣＴ] Ａ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｒｅｅ ｌａｎｄｓｃａｐｅ ｒｏｏｍｓ ｗｉｔｈ ｔｕｒｒｉｆｏｒｍ ｆｒａｍｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｉｎ ｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｄ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔ ｗａｓ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ. Ｆｏｒ ｔｈｅ ｔｕｒｒｉｆｏｒｍ ｈｅｘａｇｏｎａｌ ｆｒａｍｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ, ｔｈｅ ｒａｔｉｏ ｏｆ ｈｅｉｇｈｔ ｔｏ ｗｉｄｔｈ ｉｓ ｔｏｏ ｓｍａｌｌ ｔｏ ｃｏｌｌａｐｓｅ. Ｉｔ ｆｏｃｕｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｂｕｒｓｔ ａｔｔｉｔｕｄｅ ｏｆ ｔｈｅ ｆｒａｍｅ ｏｎ ｓｙｍｍｅｔｒｉｃ ａｘｉｓ ｉｎ ｃｏｌｌａｐｓｅ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎ. Ｔｈｒｏｕｇｈ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｐｌａｎ ａｎｄ ｔｈｅ ｐｒｅ-ｔｒｅａｔｍｅｎｔ ｍｅａｓｕｒｅｓ, ｔｈｅ ｐｒｏｐｅｒ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ａｎｄ ｃｕｔ ｈｅｉｇｈｔｓ ｗｅｒｅ ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ. Ｂｙ ａｄｏｐｔｉｎｇ ｓａｆｅ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｍｅａｓｕｒｅｓ, ｔｈｅ ｔｈｒｅｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｅｒｓ ｃｏｌｌａｐｓｅｄ ｉｎ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎｓ ａｎｄ ｔｉｍｅｓ, ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｗａｓ ｒｅｄｕｃｅｄ, ａｎｄ ｔｈｅ ｆｌｙｉｎｇ ｒｏｃｋｓ ｗｅｒｅ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ. Ｔｈｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ａｃｈｉｅｖｅｓ ｇｏｏｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｄｅｓｉｒｅｄ ｒｅｓｕｌｔｓ. [ＫＥＹ ＷＯＲＤＳ] ｔｕｒｒｉｆｏｒｍ ｆｒａｍｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔ； ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ； ｂｌａｓｔｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ； ｓａｆｅ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ 􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒 上接第 ５０ 页 Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ Ｒａｉｓｉｎｇ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ Ｅｍｕｌｓｉｏｎ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｉｎ Ｂｌａｓｔ Ｈｏｌｅｓ ａｔ Ｈｉｇｈ Ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ＬＩＮ Ｍｏｕｊｉｎ①②, ＺＨＥＮＧ Ｂｉｎｇｘｕ①, ＬＩ Ｚｈａｎｊｕｎ①,ＣＵＩ Ｘｉａｏｒｏｎｇ①, ＺＨＯＵ Ｋｅｐｉｎｇ②, ＳＨＵ Ｘｕｅｌａｉ① ①Ｈｏｎｇｄａ Ｍｉｎｉｎｇ Ｃｏ. , Ｌｔｄ. Ｇｕａｎｇｄｏｎｇ Ｇｕａｎｇｚｈｏｕ, ５１０６２３ ②Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｒｅｓｏｕｒｃｅｓ ａｎｄ Ｓａｆｅｔｙ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ, Ｃｅｎｔｒａｌ Ｓｏｕｔｈ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ Ｈｕ’ｎａｎ Ｃｈａｎｇｓｈａ, ４１００８３ [ＡＢＳＴＲＡＣＴ] Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｏｂｔａｉｎ ｔｈｅ ｉｎｔｅｒｎａｌ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｉｎ ｂｌａｓｔ ｈｏｌｅ ａｔ ｈｉｇｈ ｔｅｍ- ｐｅｒａｔｕｒｅｓ, ｔｈｅ ｔｈｅｒｍｏｃｏｕｐｌｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｗａｓ ａｐｐｌｉｅｄ ｔｏ ｍｅａｓｕｒｅ ｔｈｅ ｉｎｎｅｒ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｏｓｉｔｉｏｎｓ ｏｆ ｔｈｅ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ. Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｗａｓ ｌｏｗｅｒ ｔｈａｎ ｔｈａｔ ｏｆ ｗａｔｅｒ ａｎｄ ｔｈｅ ｉｎｔｅｒｎａｌ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ-ｈｉｓｔｏｒｙ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｔｈｅ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｃａｎ ｂｅ ｂｅｔｔｅｒ ｄｅｓｃｒｉｂｅｄ ｂｙ ａｎ ｅｘｐｏｎｅｎｔｉａｌ ｆｕｎｃ- ｔｉｏｎ. Ｔｈｅ ｃｈａｎｇｅ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ-ｈｉｓｔｏｒｙ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｏｕｔｅｒ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｉｓ ｉｎ ａｃｃｏｒｄａｎｃｅ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｃｈａｎｇｅ ｏｆ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ- ｈｉｓｔｏｒｙ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｗａｔｅｒ, ａｎｄ ｔｈｅ ｉｎｎｅｒ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｉｓ ｒｅｌａｔｉｖｅｌｙ ｌｏｗｅｒ, ｗｈｉｃｈ ｓｈｏｗｓ ｔｈｅ ｏｕｔｅｒ ｏｆ ｔｈｅ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ ａｒｅ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ. Ｔｈｅ ｉｎｎｅｒ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｒｉｓｅ ｒａｔｅ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｉｓ ｒｅｌａｔｉｖｅｌｙ ｓｌｏｗ ｂｅｃａｕｓｅ ｏｆ ｔｈｅ ｗａｔｅｒ-ｉｎ-ｏｉｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｅｎｄｏｔｈｅｒｍｉｃ ａｃｔｉｏｎ ｏｆ ａｍｍｏｎｉｕｍ ｎｉｔｒａｔｅ. Ｉｔ ｉｓ ａｄｖａｎｔａｇｅｏｕｓ ｆｏｒ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｕｎｄｅｒ ｐｒｏｔｅｃｔｉｏｎ ｔｏ ｂｅ ｕｓｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ｆｉｒｅ ａｒｅａ ａｔ ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ. [ＫＥＹ ＷＯＲＤＳ] ｏｐｅｎ-ｐｉｔ ｍｉｎｉｎｇ； ｈｉｇｈ-ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ； ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ； ｒｅｆｒａｃｔｏｒｙ ｉｎｓｕｌａｔｉｏｎ ｍａｔｅｒｉａｌ； ｔｅｍｐｅｒａ- ｔｕｒｅ ｒｉｓｉｎｇ ｒａｔｅ 􀅰５５􀅰２０１６ 年 ２ 月 复杂环境下 ３ 座塔形框架结构景观房的控制爆破拆除 杨仕教,等