不同比例Al-RDX混合炸药的热分解活化能研究 .pdf

ｄｏｉ１０. ３９６９/ ｊ. ｉｓｓｎ. １００１-８３５２. ２０１５. ０５. ００４ 不同比例 Ａｌ-ＲＤＸ 混合炸药的热分解活化能研究 ❋ 郑亚峰 南 海 席 鹏 李 昆 陈春燕 西安近代化学研究所陕西西安,７１００６５ [摘 要] 通过差示扫描量热法ＤＳＣ测定了不同比例 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合炸药的热分解过程,分别获得不同升温速率 下的热分解峰温。 根据 Ｋｉｓｓｉｎｇｅｒ 方程计算了不同比例 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合炸药热分解的表观活化能和指前因子,研究了 不同比例 Ａｌ￣ＲＤＸ 对其混合炸药热分解表观活化能 Ｅａ的影响。 结果表明随着 Ａｌ￣ＲＤＸ 比例的逐渐变化,热分解活 化能 Ｅａ先下降后升高。 从理论上导出了符合试验结果描述的热分解活化能Ｅａ与 Ａｌ￣ＲＤＸ 比例的关系式。 同时,发 现不同比例 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合炸药的热分解活化能 Ｅａ与指前因子的对数 ｌｎＡ 之间存在着动力学补偿效应。 [关键词] 物理化学；ＲＤＸ；含铝炸药；ＤＳＣ； 热分解 [分类号] ＴＱ５６０. ７ 引言 ＲＤＸ 基含铝炸药是在主炸药 ＲＤＸ 中加入不同 比例的铝金属粉及其他添加剂制成的一类炸药。 因 Ａｌ 粉在爆轰波阵面后的二次反应中放出高热量,所 以这类炸药在爆轰时可产生高爆热,具有较高的作 功能力；并且,ＲＤＸ 和 Ａｌ 粉等原材料来源广泛、价 格低廉,从而使 ＲＤＸ 基含铝炸药成为装填各种武器 装备的重要炸药类型[１￣２]。 作者前期已针对 ＲＤＸ 基含铝炸药的热爆发和 特性落高性能作了深入研究[３￣４],认为这两种感度性 能都与该系列炸药的热分解密切相关,并且是通过 热分解把两者关联起来。 可以认为这些炸药的热分 解是热感度和撞击感度的主要成因。 现代热分析技 术是研究含能材料热分解的快速有效的方法,它获 得的结果是物质在较低温度较慢速率下的分解,与 热感度和撞击感度按“热点理论”解释的较高温 度下的快速热分解有所不同,后者的快速热分解是 前者慢速热分解发展而来,因此进一步深入研究该 系列炸药的慢速热分解是十分必要的。 国内外学者 也针对 ＲＤＸ 及其含金属炸药做了大量研究刘子如 等研究了 ＲＤＸ 单质的热分解[５￣６]；刘建辉等研究了 金属粉对 ＲＤＸ 炸药热分解、机械感度、火焰感度、爆 轰性能及水下爆炸性能的影响[７￣１１]；Ｙａｎ 等研究了 ＲＤＸ 基塑料黏结炸药的热危险性及动力学参 数[１２￣１３]。 在上述相关研究工作的基础上,本文通过 差示扫描量热ＤＳＣ分析了不同比例 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合 炸药的热分解活化能变化规律,为 ＲＤＸ 基含铝炸药 的设计提供理论和试验数据。 １ 试验部分 １. １ 原料 ＲＤＸ２ 类,甘肃银光化学工业集团有限公司； 铝粉ｄ５０为 １３ μｍ,中国铝业股份有限公司西北铝 加工分公司；黏结剂西安近代化学研究所。 １. ２ 样品制备 试验样品采用直接法制备,即先将乙酸乙酯溶 剂加热到５０ ℃,再加入黏结剂搅拌至其完全溶解, 然 后将ＲＤＸ和铝粉加入乙酸乙酯和黏结剂的混合 溶液中,边搅拌边加热,将乙酸乙酯挥发掉后即制 成试验样品,炸药样品配方组成见表１,样品编号记 表 １ 不同质量比 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合炸药的配方组成 Ｔａｂ. １ Ｆｏｒｍｕｌａｔｉｏｎｓ ｏｆ Ａｌ￣ＲＤＸ ｈｙｂｒｉｄ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｍａｓｓ ｒａｔｉｏ 样品编号Ａｌ￣ＲＤＸ 质量比黏结剂质量分数/ ％ ＡＲ￣１４０/５５５ ＡＲ￣２３５/６０５ ＡＲ￣３３０/６５５ ＡＲ￣４２５/７０５ ＡＲ￣５２０/７５５ ＡＲ￣６１５/８０５ ＡＲ￣７１０/８５５ ＡＲ￣８８/８７５ ＡＲ￣９６/８９５ ＡＲ￣１０４/９１５ ＡＲ￣１１２/９３５ ＡＲ￣１２０/９５５ 􀅰３１􀅰２０１５ 年 １０ 月 不同比例 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合炸药的热分解活化能研究 郑亚峰,等 ❋ 收稿日期２０１５￣０１￣０７ 作者简介郑亚峰１９８５ ,男,工程师,主要从事炸药配方方面的研究。 Ｅ￣ｍａｉｌｚｈｅｎｇｙｆ８３０＠１６３. ｃｏｍ 为 ＡＲ￣１,ＡＲ￣２,􀆺,ＡＲ￣１２。 １. ３ 仪器和试验条件 差示扫描量热分析ＤＳＣ德国 Ｎｅｔｚｓｃｈ 公司 ＤＳＣ ２０４ ＨＰ 型。 试验在动态惰性气体 Ｎ２气氛保护 下进行,常压０. １ ＭＰａ,流量为５０ ｍＬ/ ｍｉｎ；带盖铝 坩埚样品池,升温速率 β 分别为 ５、１０、１５ ℃ / ｍｉｎ 和 ２０ ℃ / ｍｉｎ。 ２ 结果与分析 ２. １ 动力学参数计算 不同比例 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合炸药在升温速率分别为 ５、１０、１５ ℃ / ｍｉｎ 和 ２０ ℃ / ｍｉｎ 下,Ｎ２气氛压力 ０. １ ＭＰａ 时的 ＤＳＣ 曲线见图 １。 从图 １ 获得含铝炸药的 热分解参数见表 ２。 从图 １ 和表 ２ 可知,热分解峰温 Ｔｐ随升温速率 β 的增加有较大的提高,熔融峰温有少许升高,分解 热变化不大,熔融吸热过程比较明显。 根据表 ２ 中 不同质量比 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合炸药在不同 β 值时的 Ｔｐ 数据,用 Ｋｉｓｓｉｎｇｅｒ 方程计算热分解动力学参数。 ｌｎ β Ｔ２ ｐ ＝ ｌｎ ＡＲ Ｅａ － Ｅａ ＲＴｐ。 １ 式中β 为 ＤＳＣ 热分解升温速率；Ｔｐ为热分解峰温； Ａ 为指前因子；Ｒ 为摩尔气体常数,８. ３１４Ｊ/ ｍｏｌ􀅰 Ｋ；Ｅａ为热分解活化能。 对ｌｎβ/ Ｔ２ ｐ Ｔｐ进行线性回归分析,获得１２ 图 １ 不同质量比 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合炸药的 ＤＳＣ 曲线 Ｆｉｇ. １ ＤＳＣ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ Ａｌ￣ＲＤＸ ｈｙｂｒｉｄ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｍａｓｓ ｒａｔｉｏ 􀅰４１􀅰 爆 破 器 材 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ 第 ４４ 卷第 ５ 期 表 ２ 不同质量比 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合炸药的热分解动力学参数 Ｔａｂ. ２ Ｔｈｅｒｍａｌ ｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｋｉｎｅｔｉｃ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ Ａｌ￣ＲＤＸ ｈｙｂｒｉｄ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｍａｓｓ ｒａｔｉｏ 样品编号 热分解峰温Ｔｐ / ℃ β ＝５ ℃ / ｍｉｎβ ＝１０ ℃ / ｍｉｎβ ＝１５ ℃ / ｍｉｎβ ＝２０ ℃ / ｍｉｎ 活化能/ ｋＪ􀅰ｍｏｌ －１ 指前因子 对数/ ｓ －１ ＡＲ￣１２３３. ４２３８. ３２４０. ９２４３. ０３０６. ９７５. ４ ＡＲ￣２２３３. ２２３９. ３２４０. ７２４４. ７２６２. １６４. ６ ＡＲ￣３２３２. １２３８. ９２４２. ４２４５. ３２２１. ４５４. ９ ＡＲ￣４２３０. ０２３７. ４２４２. ２２４４. ０１９８. ７４９. ５ ＡＲ￣５２２８. ８２３７. １２４０. ９２４４. ０１８８. ４４７. １ ＡＲ￣６２３１. ７２３８. ４２４３. ２２４５. ３２０７. ８５１. ６ ＡＲ￣７２３０. １２３６. ８２４０. ４２４２. １２３４. ４５８. ２ ＡＲ￣８２３２. ０２３８. ８２４０. ９２４３. ４２５５. ８６３. ２ ＡＲ￣９２３１. ８２３６. ８２４０. ６２４２. ７２６３. １６５. ０ ＡＲ￣１０２３２. ３２３８. １２４０. ５２４２. ８２８０. ５６９. １ ＡＲ￣１１２３０. ９２３７. ４２３８. ９２４２. ０３１０. ３７６. ５ ＡＲ￣１２２３２. ４２３６. ４２３８. ９２４０. ８３４９. ２８５. ７ 种不同比例 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合炸药的动力学参数,也列 在表２ 中。 将表２ 中的活化能 Ｅａ与 Ａｌ￣ＲＤＸ 的质量 比进行拟合,所得关系曲线如图 ２ 所示。 图 ２ ＤＳＣ 热分解活化能 Ｅａ 与 Ａｌ￣ＲＤＸ 质量比的关系 Ｆｉｇ. ２ Ｒｅｌａｔｉｏｎ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅｒｍａｌ ｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ａｃｔｉｖａｔｉｏｎ ｅｎｅｒｇｙ Ｅａｆｒｏｍ ＤＳＣ ａｎｄ ｍａｓｓ ｒａｔｉｏ ｏｆ Ａｌ￣ＲＤＸ 从图 ２ 中 Ａｌ￣ＲＤＸ 质量比与 ＤＳＣ 热分解活化能 Ｅａ的曲线关系可看出,随着 Ａｌ￣ＲＤＸ 质量比的逐渐 降低,混合炸药的 ＤＳＣ 热分解活化能 Ｅａ先缓慢降 低,大约在 Ａｌ￣ＲＤＸ 质量比为 ２０/７５ 时达到最低点, 随后又逐渐升高。 ２. ２ 活化能与组分含量相关性的理论分析 依据 Ｋｉｓｓｉｎｇｅｒ 方程计算热分解活化能是基于 ＤＳＣ 热分解峰温随升温速率变化的机理,对式１ 进行微分,同时用差分形式表示,设 Ｔｐ为 β 的函数, 则有 Δβ ＝ ΔＴｐβ Ｔ２ ｐ ２Ｔｐ＋ Ｅａ Ｒ 。２ 由式２可知对于相同的升温速率,若获得的 峰温差 ΔＴｐ增大,则 Ｅａ应下降,才能使 Δβ 不变；反 之,若 ΔＴｐ下降,则活化能大。 即在相同的升温速率 下,热分解峰温变化幅度大,活化能小；反之,则活化 能大。 不同比例 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合炸药放热分解的 ＤＳＣ 峰 温受 ＲＤＸ 含量和 Ａｌ 含量两种因素的影响,这两种 因素是由试样中组分含量比例变化而产生的。 ＲＤＸ 在放热分解中存在热自加速现象,会使 ＤＳＣ 上的放 热分解峰温前移,这种热自加速使峰温前移的现象 在提高升温速率时愈严重,即峰温差 ΔＴｐ变小,反 之,热自加速减弱,则 ΔＴｐ变大。 在该炸药体系中, 少量 Ａｌ 粉的添加相当于对 ＲＤＸ 起到了稀释作用, 因此 Ａｌ 粉含量增大时,ＲＤＸ 热自加速现象减弱,相 同升温速率下,ΔＴｐ变大,Ｅａ下降；但另一方面,Ａｌ 粉与 ＲＤＸ 质量比逐渐增大至一定程度时,因 Ａｌ 粉 具有良好的热导性,有利于体系的热传导,难以形成 热点,使得混合炸药热分解难以发生,热分解活化能 升高。 因此,随着 Ａｌ￣ＲＤＸ 比例的变化,同时会产生 对活化能的两种不同影响。 将这两种影响因子分别 设为１ － ａＲＡＲ和１ ＋ ｂＲＡＲ,则该炸药体系的热分 解表观活化能 Ｅａ与 Ａｌ￣ＲＤＸ 质量比的关系可表示 为下式 Ｅａ＝ Ｅ０－ １ － ａＲＡＲ１ ＋ ｂＲＡＲ ＥＲ。３ 展开式３可得 Ｅａ＝ ａｂ ＥＲＲ２ ＡＲ－ ｂ － ａ ＥＲＲＡＲ＋ Ｅ０－ ＥＲ。 ４ 式中ＲＡＲ为 Ａｌ 粉与 ＲＤＸ 的质量比；ＥＲ为纯 ＲＤＸ 的 热分解表观活化能；Ｅ０－ ＥＲ为不含 ＲＤＸ 的空白 配方的热分解表观活化能,视为常数；ａ、ｂ 均为常 􀅰５１􀅰２０１５ 年 １０ 月 不同比例 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合炸药的热分解活化能研究 郑亚峰,等 数。 令式４中 ａ􀅰ｂＥＲ＝ ｍ；５ ｂ￣ａ ＥＲ＝ ｎ；６ Ｅ０－ ＥＲ＝ ｅ。７ 因此,该炸药体系的热分解表观活化能 Ｅａ与 ＲＡＲ的关系式可写为 Ｅａ＝ ｍＲ２ ＡＲ－ ｎＲＡＲ＋ ｅ。 ８ 对图 ２ 试验结果进行非线性拟合,获得活化能 Ｅａ与 ＲＡＲ的二次关系式为 Ｅａ＝ １００ ５. ２Ｒ２ ＡＲ － ７２０. １１ＲＡＲ＋ ３１７. １３,ｒ２＝ ０. ９８１ ０。９ 对照式８和式９可知,取 ｍ ＝ １ ００５. ２、ｎ ＝ ７２０. １１、ｅ ＝３１７. １３ 时,可由式８来描述 Ａｌ￣ＲＤＸ 比 例与其含铝炸药热分解活化能 Ｅａ之间的关系,这可 从理论上解释 ＤＳＣ 热分解活化能与 Ａｌ￣ＲＤＸ 质量比 的关联关系。 ２. ３ 动力学补偿效应 当把表 ２ 的热分解动力学参数指前因子的对数 ｌｎＡ与热分解活化能Ｅａ作线性回归时,发现两 者有极好的线性关系,所有数据点都落在回归直线 上,见图 ３。 即热分解活化能Ｅａ与相应的指前因 子的对数ｌｎＡ之间存在着动力学补偿效应。 Ｂｒｉｌｌ 等[１４]认为这种关系存在的原因是由于绝对速度理 论或称过渡状态理论所确定的活化自由能 ΔＧ∗ 为恒定值并存在线性关系ΔＧ∗＝ Ｅａ－ ＴΔＳ∗。 当 Ｅａ增大时,与 ｌｎＡ 密切相关的活化熵 ΔＳ∗也 增加给以补偿,补偿效应意味着所研究的过程有同 一反应或速度决定步骤。 线性回归获得的动力学补 偿方程为 ｌｎＡ ＝０. ２４０Ｅａ＋１. ８２９,ｒ２＝０. ９９９ ９。１０ 图 ３ ＤＳＣ 热分解动力学补偿效应 Ｆｉｇ. ３ Ｋｉｎｅｔｉｃ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ ｐｌｏｔ ｏｆ ＤＳＣ ｔｈｅｒｍａｌ ｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ３ 结论 １随着升温速率 β 的升高,热分解峰温 Ｔｐ逐渐 升高,熔融吸热过程比较明显； ２随着 Ａｌ￣ＲＤＸ 比例的逐渐降低,混合炸药的 ＤＳＣ 热分解活化能 Ｅａ先缓慢降低,随后又逐渐升 高,大约在 Ａｌ￣ＲＤＸ 质量比为 ２０/７５ 时达到最低点, 并从理论上导出了符合试验结果描述的热分解活化 能 Ｅａ与 Ａｌ￣ＲＤＸ 质量比的关系式； ３不同比例 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合炸药的 ＤＳＣ 热分解活 化能Ｅａ与相应的指前因子的对数ｌｎＡ之间存在 着动力学补偿效应。 参 考 文 献 [１] 孙业斌,惠君明,曹欣茂. 军用混合炸药[Ｍ]. 北京 兵器工业出版社, １９９５. 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Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｆ Ｔｈｅｒｍａｌ Ｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ Ａｃｔｉｖａｔｉｏｎ Ｅｎｅｒｇｙ ｏｎ Ａｌ-ＲＤＸ Ｈｙｂｒｉｄ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ ｗｉｔｈ Ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ Ｃｏｍｐｏｎｅｎｔｓ Ｒａｔｉｏ ＺＨＥＮＧ Ｙａｆｅｎｇ, ＮＡＮ Ｈａｉ, ＸＩ Ｐｅｎｇ, ＬＩ Ｋｕｎ,ＣＨＥＮ Ｃｈｕｎｙａｎ Ｘｉ􀆳ａｎ Ｍｏｄｅｒｎ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ Ｓｈａａｎｘｉ Ｘｉ􀆳ａｎ, ７１００６５ [ＡＢＳＴＲＡＣＴ] Ｔｈｅ ｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｆ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎｓ ｏｆ Ａｌ￣ＲＤＸ ｈｙｂｒｉｄ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ ｗｅｒｅ ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ ｂｙ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｓｃａｎｎｉｎｇ ｃａｌｏｒｉｍｅｔｒｙ ＤＳＣ , ａｎｄ ｔｈｅ ｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｋｉｎｅｔｉｃ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓＥａａｎｄ ｌｎＡｗｅｒｅ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ｂｙ ｍｅａｎｓ ｏｆ Ｋｉｓｓｉｎ￣ ｇｅｒ ｅｑｕａｔｉｏｎ. Ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｓ ｏｆ Ａｌ￣ＲＤＸ ｒａｔｉｏ ｏｎ ｔｈｅ ｔｈｅｒｍａｌ ｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ａｃｔｉｖａｔｉｏｎ ｅｎｅｒｇｙ Ｅａｗｅｒｅ ｓｔｕｄｉｅｄ. Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｉｎｄｉ￣ ｃａｔｅ ｔｈａｔ ａｆｔｅｒ ｉｎｉｔｉａｌ ｄｅｃｌｉｎｅ ｔｈｅ Ｅａｖａｌｕｅｓ ｔｅｎｄ ｔｏ ｒｉｓｅ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｄｅｃｒｅａｓｉｎｇ ｏｆ Ａｌ￣ＲＤＸ ｒａｔｉｏ. Ａ ｇｏｏｄ ｒｅｌａｔｉｏｎ, ｗｈｉｃｈ ｉｓ ｉｎ ａｇｒｅｅｍｅｎｔ ｗｉｔｈ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｒｅｓｕｌｔｓ ａｎｄ ｃａｎ ｒｅｐｒｅｓｅｎｔ ｔｈｅ ｃｏｒｒｅｌａｔｉｏｎ ｏｆ Ｅａｗｉｔｈ ｔｈｅ ｍａｓｓ ｒａｔｉｏｎ ｏｆ Ａｌ￣ＲＤＸ, ｉｓ ｄｅｒｉｖｅｄ ｆｒｏｍ ｔｈｅｏｒｙ. Ａｄｄｉｔｉｏｎａｌｌｙ, ｉｔ ｉｓ ｆｏｕｎｄ ｔｈａｔ ａ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ ｅｆｆｅｃｔ ｅｘｉｔｓ ｂｅｔｗｅｅｎ ｔｈｅ ＤＳＣ ｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｋｉｎｅｔｉｃ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｌｎＡ ａｎｄ Ｅａ ｆｏｒ ａｌｌ ｔｈｅ Ａｌ￣ＲＤＸ ｓａｍｐｌｅｓ. [ＫＥＹ ＷＯＲＤＳ] ｐｈｙｓｉｃａｌ ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ； ＲＤＸ； ａｌｕｍｉｎｉｚｅｄ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓ； ＤＳＣ； ｔｈｅｒｍａｌ ｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ 􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒 上接第 １２ 页 Ｗａｎｇ Ｚｕｏｓｈａｎ, Ｌｉｕ Ｙｕｃｕｎ, Ｚｈｅｎｇ Ｍｉｎ,ｅｔ ａｌ. Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ａｔｔｅｎｕａｔｉｎｇ ｍｏｄｅｌ ｏｆ ｄｅｔｏｎａｔｉｏｎ ｓｈｏｃｋ ｗａｖｅ ｉｎ ｔｈｅ ＰＭＭＡ ｇａｐ [ Ｊ].Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｂａｓｉｃ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｅｎ￣ ｇｉｎｅｅｒｉｎｇ, ２００１,９４３１６￣３１９. [７] Ｕｎｉｔｅｄ Ｎａｔｉｏｎｓ. Ｔｒａｎｓｐｏｒｔ ｏｆ ｄａｎｇｅｒｏｕｓ ｇｏｏｄｓｍａｎｎａｌ ｏｆ ｔｅｓｔｓ ａｎｄ ｃｒｉｔｅｒｉａ[Ｍ]. ５ｔｈ ｅｄ. Ｎｅｗ Ｙｏｒｋ ａｎｄ Ｇｅｎｅｖａ Ｕｎｉｔｅｄ Ｎａｔｉｏｎｓ,２００９１８５. Ｓｈｏｃｋ Ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ ａｎｄ Ｅｎｅｒｇｙ Ｏｕｔｐｕｔ ｏｆ ＯＴＴＯ-Ⅱ Ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔ ＨＵ Ｈｏｎｇｗｅｉ①, ＬＵ Ｚｈｏｎｇｂａｏ②, ＹＡＮＧ Ｒｕｉ②, ＳＯＮＧ Ｐｕ①, Ｌ Ｒｕｘｉｎ② ①Ｘｉ􀆳ａｎ Ｍｏｄｅｒｎ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ Ｓｈａａｎｘｉ Ｘｉ􀆳ａｎ, ７１００６５ ②Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｎ Ｕｎｄｅｒｗａｔｅｒ Ｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｃｏｎｔｒｏｌ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ Ｓｈａａｎｘｉ Ｘｉ􀆳ａｎ, ７１００７５ [ＡＢＳＴＲＡＣＴ] Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｓｔｕｄｙ ｔｈｅ ｓａｆｅｔｙ ａｎｄ ｅｎｅｒｇｙ ｏｕｔｐｕｔ ｏｆ ＯＴＴＯ￣Ⅱ ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔ, ｔｈｅ ｓｈｏｃｋ ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ ａｎｄ ｔｈｅ ｅｎｅｒｇｙ ｏｕｔｐｕｔ ｗｅｒｅ ｍｅａｓｕｒｅｄ ｂｙ ｌａｒｇｅ ｓｃａｌｅ ｇａｐ ｔｅｓｔ ａｎｄ ａｉｒ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｔｅｓｔ ｓｙｓｔｅｍ, ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ. Ｔｈｅ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｃｒｉｔｉｃａｌ ｇａｐ ｔｈｉｃｋｎｅｓｓｅｓ Ｌ５０ｏｆ ＯＴＴＯ￣Ⅱ ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔ ｉｓ １７. ５ ｍｍ ａｎｄ ｔｈｅ ｃｒｉｔｉｃａｌ ｉｎｉｔｉａｔｉｏｎ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｉｓ ａｂｏｕｔ １１. ０３ ＧＰａ, ｔｈａｔ ｐｒｅｓｅｎｔｓ ａ ｓｉｍｉｌａｒ ｓｅｃｕｒｉｔｙ ｔｏ ｃａｓｔ ＴＮＴ. Ｃｏｍｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｏｓｅ ｏｆ Ａ￣ＩＸ￣Ｉ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ, ｔｈｅ ｓｈｏｃｋ ｏｖｅｒｐｒｅｓｓｕｒｅ ａｎｄ ｉｍｐｕｌｓｅ ｏｆ １. ０ ｋｇ Ａ￣ＩＸ￣Ｉ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ａｎｄ １. ９６ ｋｇ ＯＴＴＯ￣Ⅱ ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔ ｉｎｃｒｅａｓｅ ６２. ８％ ａｎｄ ２５. ９％ ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔｌｙ. Ｔｈｅ ｍａｉｎ ｃｈａｒｇｅ ａｎｄ ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔ ｃｏｕｐｌｅｄ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｗｉｌｌ ｇｒｅａｔｌｙ ｉｍｐｒｏｖｅ ａｍｍｕｎｉｔｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｐｏｗｅｒ. [ＫＥＹ ＷＯＲＤＳ] ＯＴＴＯ￣Ⅱ ｐｒｏｐｅｌｌａｎｔ； ｌａｒｇｅ ｓｃａｌｅ ｇａｐ ｔｅｓｔ； ｓｈｏｃｋ ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ； ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｐｏｗｅｒ；ｃｏｕｐｌｉｎｇ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ 􀅰７１􀅰２０１５ 年 １０ 月 不同比例 Ａｌ￣ＲＤＸ 混合炸药的热分解活化能研究 郑亚峰,等