重铵油炸药热化学参数的计算与分析.pdf

ｄｏｉ１０. ３９６９/ ｊ. ｉｓｓｎ. １００１-８３５２. ２０１７. ０６. ０１０ 重铵油炸药热化学参数的计算与分析 ❋ 徐飞扬 李洪伟 夏曼曼 邓 军 安徽理工大学化学工程学院安徽淮南，２３２００１ [摘 要] 通过对多孔粒状铵油炸药、３ 种常用的重铵油炸药乳胶基质与多孔粒状铵油炸药的质量比分别为 ２５︰７５、５０︰５０、７５︰２５、乳化炸药运用 Ｂ-Ｗ 规则，确定重铵油炸药的爆炸反应方程式。 用盖斯定律计算重铵油炸 药的定容爆热，用加权法计算该炸药爆炸产物的摩尔定容热容。 结果表明随着乳胶基质含量的增加，重铵油炸药 的爆热、爆温值均呈下降趋势；通过 Ｏｒｉｇｉｎ 软件对其数据进行分析，得出了乳胶基质含量对其爆热、爆温的影响近 似呈线性关系以及乳胶基质含量对爆热的影响较之于对爆温的影响明显的结论。 [关键词] 重铵油炸药；定容爆热；爆温；理论计算 [分类号] ＴＤ２３５. ２ ＋１；ＴＱ５６４ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ａｎｄ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｎ Ｔｈｅｒｍｏｃｈｅｍｉｃａｌ Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ＨＡＮＦＯ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ＸＵ Ｆｅｉｙａｎｇ， ＬＩ Ｈｏｎｇｗｅｉ， ＸＩＡ Ｍａｎｍａｎ， ＤＥＮＧ Ｊｕｎ Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ａｎｈｕｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ａｎｈｕｉ Ｈｕａｉｎａｎ， ２３２００１ [ＡＢＳＴＲＡＣＴ] Ｐｏｒｏｕｓ ｇｒａｎｕｌａｒ ａｎｆｏ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ， ｔｈｒｅｅ ｆｒｅｑｕｅｎｔｌｙ ｕｓｅｄ ｈｅａｖｙ ａｎｆｏ ＨＡＮＦＯ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓｍａｓｓ ｒａｔｉｏ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｍａｔｒｉｘ ａｎｄ ｐｏｒｏｕｓ ｇｒａｎｕｌａｒ ａｎｆｏ ｗｅｒｅ ２５︰７５，５０︰５０ ａｎｄ ７５︰２５， ｒｅｓｐｅｃｔｉｖｅｌｙ ａｎｄ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｕｓｅｄ ｉｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｗｅｒｅ ｓｔｕｄｉｅｄ ｔｏ ｅｓｔａｂｌｉｓｈ ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｒｅａｃｔｉｏｎ ｅｑｕａｔｉｏｎ ｏｆ ＨＡＮＦＯ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｂ-Ｗ ｒｕｌｅ. Ｃｏｎ- ｓｔａｎｔ ｖｏｌｕｍｅ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｈｅａｔ ｏｆ ＨＡＮＦＯ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｗａｓ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｈｅｓｓ Ｌａｗ； ａｎｄ ｉｔｓ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｈｅａｔ ｃａｐａｃｉｔｙ ＳＨＣ ｗａｓ ｃｏｕｎｔｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｗｅｉｇｈｔｅｄ ａｖｅｒａｇｅｓ. Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｈｅａｔ ａｎｄ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ ＨＡＮＦＯ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｃｒｅａｓｅ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｍａｔｒｉｘ. Ｉｎｔｅｒｐｒｅｔ ｄａｔａ ｂｙ Ｏｒｉｇｉｎ ｓｏｆｔｗａｒｅ ｉｎｄｉｃａｔｅ ｔｈａｔ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｓ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｍａｔｒｉｘ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｎ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔａｎｔ ｖｏｌｕｍｅ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｈｅａｔ ａｎｄ ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ ＨＡＮＦＯ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ａｒｅ ａｐｐｒｏｘｉｍａｔｅｌｙ ｌｉｎｅａｒ， ａｎｄ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｍａｔｒｉｘ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｎ ｔｈｅ ｃｏｎｓｔａｎｔ ｖｏｌｕｍｅ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｈｅａｔ ｉｓ ｇｒｅａｔｅｒ ｔｈａｎ ｔｈａｔ ｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ. [ＫＥＹＷＯＲＤＳ] ＨＡＮＦＯ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ； ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｈｅａｔ ｗｉｔｈ ｃｏｎｓｔａｎｔ ｖｏｌｕｍｅ； ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ； ｔｈｅｏｒｅｔｉｃａｌ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ 引言 重铵油炸药ｈｅａｖｙ ａｎｆｏ的制备技术要点是将 乳胶体填充于铵油炸药颗粒间隙之间，以此来改变 多孔粒状铵油炸药的物理松散状态，使之形成一个 整体；同时，利用乳胶体包覆硝酸铵颗粒，阻止水对 硝酸铵颗粒的浸蚀、渗透，使颗粒聚集，从而达到防 水的目的[１-３]。 该炸药具有密度大、成本较低、抗水 性能便于调节、配比多变灵活等特点，据文献[３-５] 报道，其最大爆速达 ６ １６８ ｍ/ ｓ，撞击感度、摩擦感度 均很低。 加拿大 ＢＸＬ 公司用重铵油炸药代替含铝 粉质量分数 ６％的铵油炸药，节省费用 ９. ５％ １９. ０％；美国肯塔基州某爆破公司在煤田开采中使 用重铵油炸药后，孔网参数由原来的 ６. ７ ｍ ６. ７ ｍ 扩大为７. ９ ｍ ９. １ ｍ，同时改善了岩石的破碎程 度[４-６]。 本文中，对多孔粒状铵油炸药、３ 种常用的重铵 油炸药、乳化炸药的热化学参数展开计算，对计算结 果进行分析、讨论。 其中，３ 种常用的重铵油炸药中 乳胶基质与多孔粒状铵油炸药的质量比分别为２５︰ ７５、５０︰５０、７５︰２５。 在了解炸药爆炸产物的成分和 数量的基础之上，为更好地评价重铵油炸药的爆炸 性能和配方的设计与优化提供一定的参考。 第 ４６ 卷 第 ６ 期 爆 破 器 材 Ｖｏｌ. ４６ Ｎｏ. ６ ２０１７ 年 １２ 月 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｄｅｃ. ２０１７ ❋ 收稿日期２０１７-０５-１６ 基金项目安徽省教育厅科学研究重大项目ＫＪ２０１５ＺＤ１８ 作者简介徐飞扬１９９２ － ，男，硕士研究生，主要从事工业炸药方面的研究。 Ｅ-ｍａｉｌ２４４３６３４３０７＠ ｑｑ. ｃｏｍ 通信作者李洪伟１９７９ － ，男，硕士，副教授，从事爆炸技术及应用方面的研究。 Ｅ-ｍａｉｌｌｉｈｗ＠ ａｕｓｔ. ｅｄｕ. ｃｎ １ 炸药热化学参数理论计算依据 重铵油炸药主要由硝酸铵、硝酸钠、轻柴油、复 合蜡以及 Ｓｐａｎ８０、水等成分组成，由 Ｃ、Ｈ、Ｏ、Ｎ、Ｎａ 等元素构成，笔者采用 Ｂ-Ｗｂｒｉｎｋｌｅｙ-ｗｉｌｓｏｎ规则建 立炸药的爆炸反应方程式[７]。 １. １ 炸药爆热的计算 爆热不仅是评定炸药威力极其重要的一个参 数，而且还决定着炸药的其他参数和性质。 通常根 据盖斯定律计算炸药的爆热[８-９]，如图 １ 所示。 图 １ 盖斯定律 Ｆｉｇ. １ Ｈｅｓｓ Ｌａｗ 由图 １ 可知，若炸药爆炸时的周围环境温度为 ２５ ℃，则已知炸药各原料组分和爆炸产物的生成 热，即可由式１计算炸药的定容爆热 ＱＶ＝ ＱＶ１，３－ ＱＶ１，２。１ 式中ＱＶ为炸药的定容爆热，ｋＪ/ ｋｇ；ＱＶ１，３为炸药爆 炸产物的定容生成热之和，ｋＪ/ ｋｇ；ＱＶ１，２为炸药各原 料组分的定容生成热之和，ｋＪ/ ｋｇ。 １. ２ 炸药爆温的计算 由于试验法测定爆温很困难且精度较差，因此， 爆温的计算十分有必要。 笔者采用卡斯特热容法计 算炸药的爆温，为使爆温的计算方法简化，有以下假 定[１０-１２] １炸药爆炸过程是定容绝热的，其反应热全部 被用来加热爆炸产物； ２炸药爆炸产物处于化学平衡和热力学平衡 状态，产物的热容只是温度的函数。 炸药的爆热计算公式如下 ＱＶ＝ ＣＶＴＢ－ Ｔ０ ＝ ＣＶ△Ｔ ＝ ∑ｎｉＣＶｉ△Ｔ。２ 式中ＱＶ为定容爆热，ｋＪ/ ｋｇ；Ｔ０为爆炸初始温度，取 ２９８ Ｋ；ＴＢ为爆温，Ｋ；△Ｔ 为 Ｔ０与 ＴＢ的温度间隔， Ｋ；ＣＶ为爆轰产物在 ｔ 内的平均热容量，Ｊ/ ｍｏｌ Ｋ；ｎｉ为第 ｉ 种爆炸产物的物质的量；ＣＶｉ为第 ｉ 种爆 炸产物的平均定容热容，Ｊ/ ｍｏｌＫ。 根据假设 ２，ＣＶ只与温度有关。 由于ＣＶ与温度 的精确关系式遵循一个幂级函数式的规律，在计算 时仅近似地取前两项，从而简化成线性关系 ＣＶｉ＝ ａｉ＋ ｂｉ△Ｔ；３ ＣＶ＝ Ａ ＋ Ｂ△Ｔ。４ 式中Ａ ＝ ∑ｎｉａｉ；Ｂ ＝ ∑ｎｉｂｉ。 由式２、式４可得 △Ｔ ＝ － Ａ ＋Ａ２＋４ＢＱＶ ２Ｂ 。５ 因此有 ＴＢ＝ － Ａ ＋Ａ２＋４ＢＱＶ ２Ｂ ＋２９８。６ １. ３ 炸药爆容的计算 如果爆炸反应方程式为 ａＭａ＋ ｂＭｂ＋ ＋ ｍＭｍ➝ｘＭｘ＋ ｙＭｙ＋ ｎＭｎ。 ７ 式中Ｍａ、Ｍｂ、、Ｍｍ为各组分的分子式；ａ、ｂ、 、ｍ 为各组分的物质的量；Ｍｘ、Ｍｙ、、Ｍｎ为 爆炸产物各成分的分子式；ｘ、ｙ、、ｎ 为各产物物 质的量。 则爆容 Ｖ 可以用式８表示[１３-１５] Ｖ ＝ ｘ ＋ ｙ ＋ ＋ ｎ ａＷａ＋ ｂＷｂ＋ ｍＷｍ ２２. ４。８ 式中Ｗａ、Ｗｂ、、Ｗｍ为炸药各组分的摩尔质量， ｋｇ/ ｍｏｌ；Ｖ 为炸药的爆容，Ｌ/ ｋｇ。 由于工业炸药常以 １ ｋｇ 为计算基准，故式８ 分母的总和为 １ ｋｇ，则 Ｖ 的计算公式可简化为Ｖ ＝ ２２. ４ｘ ＋ ｙ ＋ ＋ ｎ。 ２ 计算过程与结果讨论 分别对多孔粒状铵油炸药、３ 种常用的重铵油 炸药乳化炸药与多孔粒状铵油炸药质量比分别为 ２５︰７５、５０︰５０、７５︰２５、乳化炸药进行计算，炸药 各组分具体含量如表 １ 所示。 取 １ ｋｇ 炸药为计算基准，根据表 １ 所列配方， 列出以上配方炸药中各组分物质的量、千克试验式， 并根据 Ｂ-Ｗ 法则建立爆炸反应方程式。 以乳化炸 药与多孔粒状铵油炸药质量比 ２５︰７５ 的重铵油炸 药配方为例，其各组分物质的量如表 ２ 所示。 根据表 ２ 配方中各组分物质的量以及 Ｂ-Ｗ 法 则，建立乳化炸药与多孔粒状铵油炸药质量比 ２５︰ ７５ 的重铵油炸药爆炸反应方程式 Ｃ４. ０７３Ｈ５５. ７４７Ｏ３５. ８０９Ｎ２２. ６４１Ｎａ０. ２３５→０. １１８Ｎａ２Ｏ ＋ ２６. ４８４ ＋１. ３９０∗Ｈ２Ｏｇ ＋３. ７４４ＣＯ２＋ ０. ３２９ＣＯ ＋１１. ３２１Ｎ２。９ ９４２０１７ 年 １２ 月 重铵油炸药热化学参数的计算与分析 徐飞扬，等 表 １ 炸药的基本配方质量分数 Ｔａｂ. １ Ｂａｓｉｃ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓｍａｓｓ ｆｒａｃｔｉｏｎ％ 炸药原料 多孔粒状铵油 炸药 ｍ乳化炸药︰ｍ多孔粒状铵油炸药 ２５︰７５５０︰５０７５︰２５ 乳化炸药 多孔粒状硝酸铵９４. ５７０. ８７５４７. ２５０２３. ６２５０ 柴油５. ５４. １２５２. ７５０１. ３７５０ 硝酸铵０１８. ７５３７. ５５６. ２５７５. ００ 硝酸钠０２. ００４. ００６. ００８. ００ 水０２. ５０５. ００７. ５０１０. ００ 复合蜡０１. ００２. ００３. ００４. ００ Ｓｐａｎ８０００. ７５１. ５０２. ２５３. ００ 表 ２ 乳化炸药与多孔粒状铵油炸药质量比为 ２５︰７５ 时重铵油炸药各组分物质的量 Ｔａｂ. ２ Ａｍｏｕｎｔ ｏｆ ｓｕｂｓｔａｎｃｅ ｏｆ ｅａｃｈ ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ ｗｈｅｎ ｍｅｍｕｌｓｉｏｎ ｍａｔｒｉｘ︰ｍｐｏｒｏｕｓ ｇｒａｎｕｌａｒ ａｎｆｏ ＝ ２５︰７５ ｉｎ ＨＡＮＦＯ 物 质 分子量/ ｇｍｏｌ －１ 质量/ ｇ 物质的量/ ｍｏｌ 各元素物质的量/ ｍｏｌ ＣＨＯＮＮａ 柴油２２４４１. ２５０. １８４ ０２. ９４４５. ８８８０００ 硝酸铵８０８９６. ２５１１. ２０３ ００４４. ８１２３３. ６０９２２. ４０６０ 硝酸钠８５２０. ０００. ２３５ ００００. ７０５０. ２３５０. ２３５ 水１８２５. ００１. ３９０ ００２. ７８０１. ３９０００ 复合蜡２５４１０. ０００. ０３９ ４０. ７０９１. ４９７０００ Ｓｐａｎ８０４２８７. ５００. ０１７ ５０. ４２００. ７７００. １０５００ 总 计４. ０７３５５. ７４７３５. ８０９２２. ６４１０. ２３５ 式９中，１. ３９ 表示反应物中的液态水经高温、 高压发生相变，转变为气态水的物质的量。 同理，多孔粒状铵油炸药、乳化炸药与多孔粒状 铵油炸药质量比 ５０︰５０ 和 ７５︰２５ 的重铵油炸药、 乳化炸药的爆炸反应方程式分别为 多孔粒状铵油炸药 Ｃ３. ９３６Ｈ５５. １２４Ｏ３５. ４３９Ｎ２３. ６２６→２７. ５６２Ｈ２Ｏｇ ＋ ３. ９３６ＣＯ２＋１０. ８１３Ｎ２。１０ 乳化炸药与多孔粒状铵油炸药质量比为 ５０︰ ５０ 的重铵油炸药 Ｃ４. ２２５Ｈ５６. ３９９Ｏ３６. １８３Ｎ２１. ６５９Ｎａ０. ４７１→０. ２３５Ｎａ２Ｏ ＋ ２５. ４２１ ＋２. ７７８∗Ｈ２Ｏｇ ＋３. ５２４ＣＯ２＋ ０. ７０１ＣＯ ＋１０. ８３０Ｎ２。１１ 乳化炸药与多孔粒状铵油炸药质量比为 ７５︰ ２５ 的重铵油炸药 Ｃ４. ３６９Ｈ５７. ０３３Ｏ３６. ５５３Ｎ２０. ６７４Ｎａ０. ７０６→０. ３５３Ｎａ２Ｏ ＋ ２４. ３５０ ＋４. １６７∗Ｈ２Ｏｇ ＋３. ３１４ＣＯ２＋ １. ０６０ＣＯ ＋１０. ３３７Ｎ２。１２ 乳化炸药 Ｃ４. ５０８Ｈ５７. ６６２Ｏ３６. ９２５Ｎ１９. ６９１Ｎａ０. ９４１→０. ４７１Ｎａ２Ｏ ＋ ２３. ２７５ ＋５. ５５６∗Ｈ２Ｏｇ ＋３. １１５ＣＯ２＋ １. ３９３ＣＯ ＋９. ８４６Ｎ２。１３ 式１１ 式１３中，２. ７７８、４. １６７、５. ５５６ 皆表 示反应物中的液态水经高温、高压发生相变，转变为 气态水的物质的量。 ２. １ 爆热的计算结果 ５ 种炸药在 ２９８ Ｋ 时的定容爆热计算结果见 表 ３。 表 ３ 中 的 爆 热 为 扣 除 水 的 相 变 热 Ｑ Ｈ２Ｏ [１６-１７]后实际用于使爆炸产物升温的热量。 从表 ３ 中可以看出，多孔粒状铵油炸药的爆热 最高，乳化炸药的爆热最低；随着乳胶基质含量的增 加，炸药的爆热值逐渐下降。 ２. ２ 爆温的计算结果 由炸药爆炸产物的平均定容热容同时结合表 ３ 的数据，利用式６计算以上炸药的爆温值，计算结 果见表 ４。 表 ４ 中的参数参照式４。 从表 ４ 中可以看出，多孔粒状铵油炸药的爆温 值最高，乳化炸药的爆温值最低；随着乳胶基质含量 的增加，炸药的爆温呈降低趋势；５ 种配方炸药的爆 温值均高于 ２ ０００ ℃，远高于水的沸点，表明此前计 算爆热去除 Ｈ２Ｏ 的相变热是正确的。 ０５ 爆 破 器 材 第 ４６ 卷第 ６ 期 表 ３ 炸药爆热计算结果 Ｔａｂ. ３ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｈｅａｔｋＪｋｇ －１ 参数 多孔粒状铵油 炸药 ｍ乳化炸药︰ｍ多孔粒状铵油炸药 ２５︰７５５０︰５０７５︰２５ 乳化炸药 爆热 ＱＶ３ ８４４. ２８３ ７０７. ５３３ ５６６. ３５３ ４２７. ２８３ ２８８. ３９ 表 ４ 炸药爆炸产物的爆温计算值 Ｔａｂ. ４ Ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｖａｌｕｅ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｐｒｏｄｕｃｔｓ 参 数 多孔粒状铵油 炸药 ｍ乳化炸药︰ｍ多孔粒状铵油炸药 ２５︰７５５０︰５０７５︰２５ 乳化炸药 Ａ/ ＪＫ －１ ８４７. １７８４９. ９８８５３. １０８５６. ２６８５９. ２９ Ｂ / ＪＫ －２ ０. ２７９ ７０. ２８１ ８０. ２８３ ９０. ２８６ ００. ２８８ １ △Ｔ/ Ｋ２ ４９０２ ４２０２ ３４７２ ２７４２ ２０１ ＴＢ/ Ｋ２ ７８８２ ７１８２ ６４５２ ５７２２ ４９９ 表 ５ 各炸药爆容计算值 Ｔａｂ. ５ Ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｖｏｌｕｍｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅｓＬｋｇ －１ 参数 多孔粒状铵油 炸药 ｍ乳化炸药︰ｍ多孔粒状铵油炸药 ２５︰７５５０︰５０７５︰２５ 乳化炸药 爆容 Ｖ９７０. １７９６９. ２０９６８. ８９９６８. ３１９６７. ３４ ２. ３ 爆容的计算结果 根据各炸药爆炸反应方程式，利用式８计算 爆容数据，计算结果见表 ５。 从表 ５ 中可以看出，虽然爆容随乳胶基质含量 增加呈下降趋势，但变化不明显。 ２. ４ 炸药热化学参数影响的讨论 由表 ３ 表 ５ 可知，５ 种炸药的爆热、爆温和爆 容等热化学参数。 分析表 ３ 表 ５ 数据可知，多孔粒状铵油炸药 的爆热、爆温值最大，乳化炸药的爆热、爆温值最小； 随着乳胶基质含量的增加，重铵油炸药的爆热、爆温 值均呈降低趋势，这是因为 １乳胶基质中的水具有很高的热容量，在爆炸 过程中由于水发生了相变，使得炸药在爆炸反应中 吸收了系统一部分的热量，因而降低了炸药的爆热 值； ２重铵油炸药的 ｎＨ / ｎＣ明显高于乳化炸 药，而显然 ｎＨ / ｎＣ高的炸药，其爆热也较大，所 以，随着乳胶基质含量的增加，重铵油炸药的爆热值 呈下降趋势。 通过 Ｏｒｉｇｉｎ 软件对数据进行处理，如图 ２ 所示。 由图 ２ 可知，乳胶基质质量分数对其爆热、爆温 的影响近似呈线性关系，因此，通过图 ２ 可以找出乳 胶基质任意质量分数所对应的爆热、爆温近似值；乳 胶基质质量分数对爆热的影响较之于对爆温的影响 明显。 图 ２ 乳胶基质质量分数与热化学参数的关系曲线 Ｆｉｇ. ２ Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｃｏｎｔｅｎｔ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｍａｔｒｉｘ ａｎｄ ｉｔｓ ｔｈｅｒｍｏｃｈｅｍｉｃａｌ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ３ 结 论 １重铵油炸药的热化学参数乳化炸药与多孔 粒状 铵 油 炸 药 质 量 比 ２５︰７５ 配 方 的 爆 热 为 ３ ７０７. ５３ ｋＪ/ ｋｇ，爆温为 ２ ７１８ Ｋ，爆容为 ９６９. ２０ Ｌ/ ｋｇ；质量比 ５０︰５０ 配方的爆热３ ５６６. ３５ ｋＪ/ ｋｇ，爆温 为 ２ ６４５ Ｋ，爆容为 ９６８. ８９ Ｌ/ ｋｇ；质量比 ７５︰２５ 配 方的爆热为 ３ ４２７. ２８ ｋＪ/ ｋｇ，爆温为２ ５７２ Ｋ，爆容为 ９６８. ３１ Ｌ/ ｋｇ； ２随着乳胶基质含量的增加，重铵油炸药的爆 热、爆温值均下降。 ３乳胶基质含量对其爆热、爆温的影响近似呈 １５２０１７ 年 １２ 月 重铵油炸药热化学参数的计算与分析 徐飞扬，等 线性关系；乳胶基质含量对爆热的影响较之于对爆 温的影响明显。 参 考 文 献 [１] 葛韬武. 重铵油炸药的应用现状及其前景[Ｊ]. 金属 矿山， １９９２８ ２９-３２. 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