一种高精度延期件的研究.pdf

doi10． 3969／ j． issn． 1001- 8352． 2018． 03． 010 一种高精度延期件的研究 * 张文平 湖南神斧集团向红机械化工有限责任公司（湖南岳阳，４１４１００） ［摘 要］ 基于某弹对延期件的延期时间要求的精度高，设计了一种高精度延期件。 通过火帽选型、延期药剂的 确定，以及优化设计延期体与连接体结构，在延期体壳体输出端实体部分挖出一个圆圈，将连接体大、小两端位置 颠倒，并增大小端外径至３６ ｍｍ，同时增大连接体内径为１８ ｍｍ，从而增大了连接体空腔容积，使连接体与延期体组 合后的消爆空间增大，延期药在燃烧过程中形成的预热空腔容积增大，为延期药燃烧提供较为一致的燃烧空间，使 延期药燃烧产生的压力对燃速的影响更加均匀、稳定，增加延期药剂燃烧的稳定性，达到提高延期精度的要求。 试 验结果表明该设计满足高精度延期时间（６． ６ ０． ８）ｓ 的要求，可为今后的高精度延期件的优化设计提供参考。 ［关键词］ 延期件；高精度；延期时间；传火序列 ［分类号］ ＴＪ４５ ＋５ Research on a Delay Element with High Precision ＺＨＡNＧ Ｗｅｎｐｉｎｇ Ｘｉａｎｇｈｏｎｇ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ａｎｄ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｃｏ． ， Ｌｔｄ． ， Ｈｕ ｎａｎ Ｓｈｅｎｆｕ Ｇｒｏｕｐ （Ｈｕｎａｎ Ｙｕｅｙａｎｇ， ４１４１００） ［ABSTRACT］ Ａ ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈ ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ ｗａｓ ｄｅｓｉｇｎｅｄ ｆｏｒ ａ ｂｕｌｌｅｔ ｔｏ ｍｅｅｔ ｗｉｔｈ ｉｔｓ ｎｅｗ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ．Ｔｈｅ ｃａｐ ｗａｓ ｓｅｌｅｃｔｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｗａｓ ｄｅｔｅｒｍｉｎｅｄ．Ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ ａｎｄ ｃｏｎｎｅｃｔｉｎｇ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｗｅｒｅ ｏｐｔｉｍｉｚｅｄ．Ａ ｃｉｒｃｌｅ ｗａｓ ｄｕｇ ｏｕｔ ａｔ ｔｈｅ ｅｎｔｉｔｙ ｐａｒｔｓ ｏｆ ｏｕｔｐｕｔ ｄｅｌａｙ ｂｏｄｙ ｓｈｅｌｌ ｔｏ ｒｅｖｅｒｓｅ ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ ｏｎ ｂｏｔｈ ｅｎｄｓ ｏｆ ｔｈｅ ｂｏｄｙ ｓｉｚｅ ｐｏｓｉｔｉｏｎ．Ｉｎ- ｃｒｅａｓｉｎｇ ｏｕｔｅｒ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｏｆ ｔｈｅ ｓｍａｌｌ ｅｎｄ ｔｏ ３６ ｍｍ ａｎｄ ｉｎｎｅｒ ｄｉａｍｅｔｅｒ ｏｆ ｃｏｎｎｅｃｔｉｏｎ ｂｏｄｙ ｔｏ １８ ｍｍ ｉｎｃｒｅａｓｅｓ ｔｈｅ ｃｏｎｎｅｃｔｏｒ ｃａｖｉｔｙ ｖｏｌｕｍｅ， ａｎｄ ｔｈｕｓ ｅｎｌａｒｇｅｓ ｔｈｅ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｓｐａｃｅ ｃｏｎｎｅｃｔｉｎｇ ｗｉｔｈ ｄｅｌａｙｅｄ ｂｏｄｙ．Ｖｏｌｕｍｅ ｏｆ ｐｒｅｈｅａｔｉｎｇ ｃａｖｉｔｙ ｆｏｒｍｅｄ ｉｎ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｄｅｌａｙ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｐｒｏｖｉｄｉｎｇ ａ ｃｏｎｓｉｓｔｅｎｔ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｓｐａｃｅ．Ｔｈｕｓ， ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｎ ｂｕｒｎｉｎｇ ｒａｔｅ ｗａｓ ｍｏｒｅ ｓｔａｂｌｅ．Ｉｔ ｃｏｕｌｄ ｍｅｅｔ ｔｈｅ ａｃｃｕｒａｃｙ ｒｅｑｕｉｒｅｍｅｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ．Ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ｔｉｍｅ ｉｓ ｉｎ ｔｈｅ ｒａｎｇｅ ｏｆ （６． ６ ０． ８） ｓ． Ｉｔ ｃｏｕｌｄ ｂｅ ｕｓｅｄ ａｓ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｔｈｅ ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ ｗｉｔｈ ｈｉｇｈ ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ． ［KEYWORDS］ ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ；ｈｉｇｈ ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ；ｄｅｌａｙ ｔｉｍｅ；ｆｉｒｅ ｓｅｑｕｅｎｃｅ 引言 目前，国内生产的各类延期件，大多为单芯或多 芯拉拨式延期铅或铝索，而国外大多采用直填直压 式厚壁钢管，分次装压、定容装药、定压压药等，且设 有一道定位严格的钻削药面的工序，边钻削边吸走 钻下的药粉 ［１］ （此方式国内尚未使用），但还是存在 延期件延期精度不高、安全性差、耗药量大、工艺落 后等缺点。 近年来，国外有在延期体前安装过渡元件，起到 提供较严格一致的点火冲能和提供延期药燃烧一致 的环境等作用，但延期时间越长，延期精度越难满足 要求。 某高精度延期件主要是与某厂某弹配套使用的 一种延期点火作用的火工品，其战术指标要求高，延 期时间长，精度要求高（ ０． ８ ｓ），产品尺寸较小，同 时要求为密闭结构，且要承受３５ ｋｇ 过载。 为了提高延期精度，满足某弹高延期精度的战 术指标要求，借鉴国内外的经验，本着安全、可靠、经 济、环保的设计原则 ［２- ５］ ，采用组合空腔设计了一种 高精度延期件，增大预热空腔容积，减少压力效应， 增加延期药剂燃烧的稳定性，满足了承载大、延期精 度高的战术技术要求。 第４７ 卷 第 ３ 期 爆 破 器 材 Ｖｏｌ． ４７ Nｏ． ３ ２０１８ 年６ 月 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｊｕｎ． ２０１８ * 收稿日期２０１７- １０- ２６ 作者简介张文平（１９６７ - ），男，工程师，主要从事火工品技术与质量管理工作。 Ｅ- ｍａｉｌｚｗｐ６７１１０７＠ｑｑ． ｃｏｍ 万方数据 1 延期件设计 1． 1 整体结构设计及作用原理 延期件整体结构设计借鉴某延期件的引爆技 术 ［６］ 主要由火帽、延期体、连接体３ 部分组成，为密 闭式空腔延期结构。 火帽通过环铆方式装配在连接 体上，接缝处涂胶密封；延期体与连接体采用螺纹涂 胶连接；延期体输出装药端加盖片收口卷边并涂胶 密封。 延期件结构示意图如图１ 所示。 １ - 输入端；２ - 火帽；３ - 引燃药；４ - 连接体； ５ - 连接体空腔；６ - 延期药；７ - 延期体空腔； ８ - 点火药；９ - 延期体；１０ - 输出端。 图１ 延期件结构示意图 Ｆｉｇ． １ Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｔｈｅ ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ 作用原理某弹作用时，弹内捕弹器给予延期件 初始撞击能量，撞击火帽发火，火帽作用输出的火焰 点燃延期体中的引燃药，引燃药点燃延期体中的延 期药，延期药点燃延期体输出装药点火药，为某弹提 供稳定的延期点火时间和点火能量，使某弹完成规 定功能。 传火序列为火帽硳引燃药硳过渡延期药硳主 延期药硳点火药硳某弹药包 ［７- ８］ 。 延期体与连接体以及延期件与某弹均采用螺纹 涂胶连接，增强其耐冲击能力及密封性；延期体与连 接体采用空腔组合设计，增大气室容积，减少压力效 应，增加延期药燃烧的稳定性，确保延期精度。 1． 2 火帽设计 火帽作为延期件传爆序列的第一个火工品，是 由火帽壳、火台和击发药构成的点火元件，属于成熟 的制式产品，它是由发火机构撞击作用而输出火焰， 形成热冲量点燃延期元件内的点火药。 目前，在同 类产品中使用较为广泛。 借鉴成熟的类似产品的设 计、装配技术，利用现有可匹配的某火帽，发火可靠， 其输出能量完全能满足初始点火能量。 故借用已定 型的某火帽作为发火部件。 1． 3 延期药设计 延期药剂是延期产品的核心部分，延期精度要 求在 １２． １％范围内，考虑到作用可靠、生产安全、 性能稳定及国内钨系延期药的应用现状 ［９- １１］ ，延期 药剂选用钨系延期药。 目前，工厂生产的钨系延期药 Ｗ- １、Ｗ- ２、Ｗ- ３， 其燃速由快到慢，延期精度由高到低。 如果装 Ｗ- ２、 Ｗ- ３，有利于提高延期精度，但受延期体长度要求限 制，延期时间达不到要求，不适宜使用；Ｗ- ３ 延期药 燃速慢，但延期精度不理想。 因此，设计利用粒度为 ４． ８ ～ ５． ０ μ ｍ 的钨粉， 调整还原剂与氧化剂比例，试制燃速介于 Ｗ- ２ 与 Ｗ- ３ 之间、精度优的药剂，试装药 ４５０ ｍｇ，常温发火 测时２０ 个，延期精度 １２． ４％，出现 １ 个瞎火。 在此基础上，根据粒度适中且分布越均匀、延期 药剂精度越高的原理 ［１２- １３］ ，利用常规粒度 ２． ８ ～ ３． ０ μ ｍ 的钨粉，在 Ｗ- ２ 药剂燃速基础上，降低钨粉含 量，增加阻燃剂含量，试制燃速适宜的药剂，试装药 ８００ ｍｇ，常温发火测时 ２０ 个，延期精度 ８． ０％，燃 速适宜，精度较好。 故此，设计中降低还原剂钨粉含 量，提高阻燃剂含量，得到燃速匹配、精度好的钨系 延期药。 1． 4 延期体设计 常见的延期体主要有单管式延期体、三管式延 期体和套管式延期体。 单管式延期体直填式装配，操作简单，成本低， 易于控制。 但其燃烧气室少，药剂燃烧速度快，作用 时间短，延期精度达不到要求。 三管式延期体三根延期体串联组成一个延期 体，可延长延期体，增长延期时间，也可装压快速延 期药。 但壳体多、装药过多，三管间要过渡点火，延 期精度误差增大，有串火短秒现象，同时三管结构复 杂，零件加工和装配过程难以控制，质量超过技术要 求，成本较高。 套管式延期体延期体外围装套管，高低温延期 时间极差小，延期精度较好。 但其装药难以固紧，经 ２３ 齿锤击后洒药，不可靠、不安全，同时装配过程复 杂，成本较高。 按上述 ３ 种结构装配成发火件，连接体为小尺 寸，延期体装药量及其他条件均相同。 取 ４５ 个发火 件进行常温、高温、低温试验，经２３ 齿锤击后再进行 延期时间试验，结果见表 １。 表 １ 中，X为延期时间 的平均值；R 为时间极差；S 为时间的标准差。 根据试验结果，权衡３ 种延期体结构，选用单管 ２５ 爆 破 器 材 第 ４７ 卷第 ３ 期 万方数据 表１ 不同温度下延期时间试验结果 Ｔａｂ． １ Ｄｅｌａｙ ｔｉｍｅ ａｔ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ ｓ 参 数 常温 单管三管套管 高温 单管三管套管 低温 单管三管套管 X６F． ４５６F． ４１６Ｅ． ６３６s． ４０６s． ３７６ｒ． ５６７�． １５７�． １３７�． ３２ R１F． ０００F． ９７１Ｅ． １００s． ９３１s． ０５１ｒ． ０５１�． １３１�． ２４１�． ２５ S００． １７５０/． １９５０/． ２５４０]． １９７０\． ３１００\． ２６３０�． ３１００墘． ３６９０墘． ３０５ 式延期体。 套管式延期体对药剂预热，有利于缩小高低温 秒量漂移。 所以，为确保延期精度，设计延期体壳体 输出端实体部分挖出一个圆圈，增大消爆空间，使延 期药在燃烧过程中形成的预热空腔容积增大，衰减 冲击波，增加热气体与延期药表面的接触时间，增大 点火面积，为延期药燃烧时的燃烧气体产物提供较 为一致的燃烧和释放空间 ［１４］ ，使延期药燃烧产生的 压力对燃速的影响更加均匀、稳定，有利于延期药剂 在密闭空间稳定燃烧和可靠点火，达到提高延期精 度的要求。 按照上述设想，在延期体装药量及其他条件均 相同的情况下，对结构优化设计后的延期体壳体输 出端实体部分挖出一个圆圈（装配条件 １ ＃）和普通 管壳输出端为实体结构（装配条件 ２ ＃）进行对比研 究。 试装延期件各６０ 个，分别进行常温、高温、低温 试验（每个试验里每种装配条件取延期体 ２０ 个）， 并经２３ 齿锤击后再进行延期时间试验。 对比试验 结果见表２。 表２ 延期体结构优化对比试验结果 Ｔａｂ． ２ Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｄｅｌａｙ ｅｌｅｍｅｎｔ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ 装配条件延期时间／ ｓ延期精度／ ％ １ ＃ ６ ． ２ ～ ７． ３ ８-． ２ ２ ＃ ５ ． ６ ～ ７． ２ １２C． ５ 根据对比试验，采用延期体壳体输出端实体部 分挖出一个圆圈，增大空腔容积 １４ ｍＬ，药剂燃烧稳 定，精度较好；而采用普通管壳输出端实体结构，延 期精度不理想，达不到技术指标要求。 根据以上试验和分析，延期体结构采用单管式 延期体，延期体壳体输出端实体部分挖出一个圆圈 的设计。 1． 5 连接体设计 延期件要求自密封，因其作用时，其中的延期药 燃烧过程中会产生少量高温、高压气体。 在密闭结 构中，根据压力效应，产生气体越多，压力越大，药剂 燃烧速度越快，延期时间越短。 为减少压力效应的 影响，将连接体也设计成密闭式空腔组合延期结构， 使空腔容积增大，为延期药燃烧时提供较为一致的 燃烧环境，使得延期药燃烧产生的压力对燃速的影 响更加均匀、稳定，增加药剂燃烧的稳定性，达到提 高延期精度的目的。 输入端装配某火帽，延期体与 连接体螺纹连接并涂胶，增强耐冲击能力和密封性， 输出装药加盖片收口卷边并涂胶密封。 密闭燃烧的产品，延期精度受气室影响较大。 对于微气体延期药而言，密闭燃烧室压力越大，延期 药燃烧稳定性就越差，延期精度也越差。 为了保证燃烧稳定性，提高延期精度，对气室 （即空腔）的容积进行对比试验。 在延期体装药量 及其他条件均相同的情况下，取连接体内径１０ ｍｍ、 小端（与延期件连接处）外径 １４ ｍｍ、大端（与弹连 接端）外径 ２４ ｍｍ（装配条件 ３ ＃）和连接体内径 １８ ｍｍ、大端（与弹连接端）外径 ２４ ｍｍ、小端（与延期 件连接处）外径增大为３６ ｍｍ（装配条件 ４ ＃）的试装 延期件各６０ 个，分别进行常温、高温、低温试验（每 个试验里每种装配条件取延期体２０ 个），并经２３ 齿 锤击后再进行延期时间试验。 试验结果见表３。 表３ 连接体空腔容积对比试验结果 Ｔａｂ． ３ Ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｏｆ ｃａｖｉｔｙ ｖｏｌｕｍｅ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｎｎｅｃｔｏｒ 装配条件延期时间／ ｓ延期精度／ ％ ３ ＃ ５８． ６ ～ ７． ５ １２c． ９ ４ ＃ ６８． ０ ～ ７． ２ ９Ｍ． ４ 从表３ 试验结果可知将连接体小端外径增大 至３６ ｍｍ，同时增大连接体内径为１８ ｍｍ，也就增大 了空腔容积，更有利于延期药剂在密闭空间稳定燃 烧和可靠点火，达到控制延期精度的要求。 2 验证试验 按照以上设计，试装配延期件 ９６ 个，连接体为 小尺寸，延期体装药量及其他条件均相同，进行常 ３５２０１８ 年６ 月 一种高精度延期件的研究 张文平 万方数据 温、高温、低温试验，经２３ 齿锤击后再进行延期时间 试验，考核其是否能满足某弹战术指标的要求。 试 验结果见表 ４。 表４ 中，各参数意义同表１。 表４ 常温、高温、低温延期时间试验结果 Ｔａｂ． ４ Ｄｅｌａｙ ｔｉｍｅ ａｔ ｎｏｒｍａｌ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ， ｈｉｇｈ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ， ｏｒ ｌｏｗ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｔｅｓｔ ｓ 试验XRS 常温６�． ４５０\． ６３０ｔ． １７０ 高温６�． ２００\． ９４０ｔ． ２４２ 低温６�． ６０１\． ０２０ｔ． ２３２ 从表４ 可知经优化设计的延期件发火可靠，延 期精度完全满足某弹战术指标的要求。 根据以上试验结果确认的优化设计状态，再装 配试生产 １１２ 个， 根据 ＧＪＢ５３０９ 火工品试验方 法 ［１５- １９］ 、ＧＪＢ３６５３ 火工品检验验收规则 ［２０］ 进行了试 验，试验结果见表５。 表５ 中，各参数意义同表１。 表５ 延期件测时试验结果 Ｔａｂ． ５ Ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｄｅｌａｙ ｔｉｍｅ ｓ 试验项目发数XRS 震动后 ２ ｍ 跌落１２墘６�． ４８０．． ６７０�． １７２ 震动后锤击２０墘６�． ４００．． ７４０�． １９５ 震动后湿热２０墘６�． ３７０．． ６６０�． １７８ 震动后温度冲击２０墘６�． ７９１．． ２００�． １９７ 震动后高温２０墘６�． ４６０．． ６６０�． ２４１ 震动后低温２０墘６�． ４８０．． ７４０�． ２５０ １１２ 个产品经震动、锤击、湿热、温度冲击、高 温、低温试验后，结构均完好无损，测时 １００％可靠 发火，延期精度 １０． ５％。 通过以上试验结果可以 看出优化设计的延期件作用可靠，延期精度达到某 弹战术指标的要求。 3 结论 １）延期体与连接体采用空腔组合设计，增大气 室容积，减少压力效应，增加延期药燃烧的稳定性， 确保延期精度。 ２）延期体壳体输出端实体部分挖出一个圆圈， 增大消爆空间，使延期药在燃烧过程中形成的预热 空腔容积增大，衰减冲击波，增加热气体与延期药表 面的接触时间，增加点火面积，为延期药燃烧时的燃 烧气体产物提供较为一致的燃烧和释放空间，使延 期药燃烧产生的压力对燃速的影响更加均匀、稳定， 有利于延期药剂在密闭空间稳定燃烧，达到提高延 期精度的要求。 ３）将连接体小端外径增大至 ３６ ｍｍ，同时增大 连接体内径为１８ ｍｍ，也就增大了空腔容积，更有利 于延期药剂在密闭空间稳定燃烧，可以有效控制延 期精度。 ４）借鉴某延期件的引爆技术，火帽选用制式产 品；通过降低还原剂钨粉含量，提高阻燃剂含量，得 到燃速匹配、精度好的钨系延期药。 原料来源广泛， 价格低廉，既降低了生产成本，又安全环保，也满足 了配套战术指标要求。 参 考 文 献 ［１］ 陈红俊． 钝感型瞬时延期两用电点火具设计［Ｄ］． 南 京南京理工大学，２００８． ［２］ 蔡瑞娇． 火工品设计原理［Ｍ］． 北京北京理工大学出 版社，１９９９． ［３］ 王凯民，温玉全． 军用火工品设计技术［Ｍ］． 北京国 防工业出版社，２００６． ＷＡNＧ Ｋ Ｍ，ＷＥN Ｙ Ｑ．Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｉｎｉｔｉａｔｏｒｓ ａｎｄ ｐｙｒｏ- ｔｅｃｈｎｉｃｓ ｆｏｒ ｗｅａｐｏｎ ｓｙｓｔｅｍ［Ｍ］．ＢｅｉｊｉｎｇNａｔｉｏｎａｌ Ｄｅ- ｆｅｎｃｅ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｐｒｅｓｓ，２００６． ［４］ 王凯民，张学舜． 火工品工程设计与试验［Ｍ］． 北京 国防工业出版社，２０１０． ＷＡNＧ Ｋ Ｍ，ＺＨＡNＧ Ｘ Ｓ．Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｔｅｓｔ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ｉｎｉｔｉａｔｏｒｓ ＆ ｐｙｒｏｔｅｃｈｎｉｃｓ［Ｍ］．ＢｅｉｊｉｎｇNａ- ｔｉｏｎａｌ Ｄｅｆｅｎｃｅ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｐｒｅｓｓ，２０１０． ［５］ 周长省，鞠玉涛，朱福亚，等． 火箭弹设计理论［Ｍ］．北 京北京理工大学出版社，２００５． ［６］ 冯国田，刘伟钦． 火工品综合技术手册［Ｍ］． 北京北 京理工大学出版社，２００４． ［７］ 郝建斌． 燃烧与爆炸学［Ｍ］． 北京中国石化出版社， ２０１２． ［８］ 恽寿榕，赵衡阳． 爆炸力学［Ｍ］．北京国防工业出版 社，２００５． ＹＵN Ｓ Ｒ，ＺＨＡＯ Ｈ Ｙ．Ｅｘｐｌｏｓｉｏｎ ｍｅｃｈａｎｉｃｓ［Ｍ］． Ｂｅｉ- ｊｉｎｇNａｔｉｏｎａｌ Ｄｅｆｅｎｃｅ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｐｒｅｓｓ，２００５． ［９］ 成一，王卫国，李慧琴． 火工药剂学［Ｍ］． 南京南京理 工大学，２００３． ［１０］ 蒋荣光，刘自铴． 起爆药 ［Ｍ］． 北京兵器工业出版 社，２００１． ［１１］ 万小伟．延期药综述［Ｊ］． 生物技术世界，２０１４（１） １８１． ［１２］ 张涵，颜事龙，吴红波． 硅系延期药储存后延期精度 的影响因素［Ｊ］． 火工品，２０１４（２）３７- ４０． （下转第６４ 页） ４５ 爆 破 器 材 第 ４７ 卷第 ３ 期 万方数据 学技术，１９９７，２５（５）５２- ５３． ［２］ 徐颖，程玉生． 高压气体爆破破煤机理模型试验研究 ［Ｊ］． 煤矿爆破，１９９６（３）１- ４，１５． ［３］ 徐颖． 高压气体爆破破煤模型试验研究［Ｊ］． 西安矿业 学院学报，１９９７，１７（４）３２２- ３２５． ＸＵ Ｙ．Ｍｏｄｅｌ ｔｅｓｔ ｏｎ ｃｏａｌ ｂｒｅａｋａｇｅ ｂｙ ｈｉｇｈ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ａｉｒ- ｓｈｏｔｉｎｇ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｘｉ ａｎ Ｍｉｎｉｎｇ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ， １９９７， １７ （４） ３２２- ３２５． ［４］ 徐颖． 高压气体爆破采煤技术的发展及其在我国的应 用［Ｊ］． 爆破，１９９８，１５（１）６７- ６９，８２． ［５］ ＬＯNＧ Ｄ Ｑ， ＹＥ Ｆ Ｙ， ＺＨＡＯ Ｇ Ｈ．Ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ａｎｄ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｗｈｅａｔ ｂｒａｎ ｍｏｄｉｆｉｅｄ ｂｙ ｉｎ ｓｉｔｕ ｅｎｈａｎｃｅｄ ＣＯ２ｂｌａｓｔｉｎｇ ｅｘｔｒｕｓｉｏｎ［Ｊ］．ＬＷＴ- Ｆｏｏｄ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ２０１４，５９（２）６０５- ６１１． ［６］ ＳＰＵＲ Ｇ， ＵＨＬＭＡNN Ｅ， ＥＬＢＩNＧ Ｆ． Ｄｒｙ- ｉｃｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｆｏｒ ｃｌｅａｎｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ， ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ ａｎｄ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ［ Ｊ］． Ｗｅａｒ， １９９９，２３３／ ２３４／ ２３５４０２- ４１１． ［７］ Ｍ ŠＡ Ｖ，ＫＵＢＡ Ｐ．Ｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｕｓｅ ｏｆ ｃｏｍｐｒｅｓｓｅｄ ａｉｒ ｆｏｒ ｄｒｙ ｉｃｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ［ Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｌｅａｎｅｒ Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ， ２０１６，１１１（Ｐａｒｔ Ａ）７６- ８４． ［８］ ＤＯNＧ Ｓ Ｊ， ＺＥNＧ Ｊ Ｙ， ＬＩ Ｌ Ｆ， ｅｔ ａｌ． Ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｃｅ ｏｆ ｉｎ- ｓｉｔｕ ｄｒｙ- ｉｃｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｏｎ ｔｈｅ ｍｉｃｒｏｓｔｒｕｃｔｕｒｅ， ｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｉｔｙ ａｎｄ ｂｏｎｄｉｎｇ ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｏｆ ｐｌａｓｍａ- ｓｐｒａｙｅｄ ｈｙｄｒｏｘｙａｐａｔｉｔｅ ｃｏａｔｉｎｇｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ ｔｈｅ Ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ Ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ Ｂｉｏ- ｍｅｄｉｃａｌ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ， ２０１７，７１１３６- １４７． ［９］ 郭志兴． 液态二氧化碳爆破筒及现场试爆［Ｊ］． 爆破， １９９４（３）７２- ７４． ［１０］ 邵鹏，徐颖，程玉生． 高压气体爆破实验系统的研究 ［Ｊ］． 爆破器材，１９９７，２６（５）６- ８． ＳＨＡＯ Ｐ， ＸＵ Ｙ， ＣＨＥNＧ Ｙ Ｓ．Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｔｈｅ ｔｅｓｔ ｓｙｓｔｅｍ ｏｆ ａｉｒｓｈｏｏｔｉｎｇ［Ｊ］． Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，１９９７，２６ （５）６- ８． ［１１］ 杜玉昆． 超临界二氧化碳射流破岩机理研究［Ｄ］ ． 青 岛中国石油大学（华东），２０１２． ＤＵ Ｙ Ｋ． Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ｒｏｃｋ- ｂｒｅａｋｉｎｇ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ｏｆ ｓｕ- ｐｅｒｃｒｉｔｉｃａｌ ｃａｒｂｏｎ ｄｉｏｘｉｄｅ ｊｅｔ［Ｄ］． ＱｉｎｇｄａｏＣｈｉｎａ Ｕｎｉ- ｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ（Ｅａｓｔ Ｃｈｉｎａ），２０１２． （上接第５４ 页） ＺＨＡNＧ Ｈ， ＹＡN Ｓ Ｌ， ＷＵ Ｈ Ｂ．Ｆａｃｔｏｒｓ ｉｎｆｌｕｅｎｃｉｎｇ ｏｎ ｄｅｌａｙ ａｃｃｕｒａｃｙ ｏｆ ｓｔｏｒｅｄ ｓｉｌｉｃｏｎ ｔｙｐｅ ｄｅｌａｙ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ［Ｊ］．Ｉｎｉｔｉａｔｏｒｓ ＆ Ｐｙｒｏｔｅｃｈｎｉｃｓ， ２０１４（２）３７- ４０． ［１３］ 张建富，胡延臣． 延期药粒度级配对延期精度的影响 ［Ｊ］． 含能材料，２０１４，２２（４）８４- ８８． ＺＨＡNＧ Ｊ Ｆ，ＨＵ Ｙ Ｃ． Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｐａｒｔｉｃｌｅ ｇｒａｄａｔｉｏｎ ｏｆ ｄｅ- ｌａｙ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｎ ｄｅｌａｙ ｐｒｅｃｉｓｉｏｎ［Ｊ］． Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｅｔｉｃ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ， ２０１４，２２（４）８４- ８８． ［１４］ 凌爱江． 导爆管雷管质量控制与改进［Ｊ］． 煤矿爆破， ２００６（１）２０- ２１． ＬＩNＧ Ａ Ｊ． Ｑｕａｌｉｔｙ ｃｏｎｔｒｏｌ ａｎｄ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｏｆ ｎｏｎｅｌ ｄｅｔｏｎａｔｏｒ［Ｊ］． Ｃｏａｌ Ｍｉｎｅ Ｂｌａｓｔｉｎｇ， ２００６（１）２０- ２１． ［１５］ 中国兵器工业集团公司． 火工品试验方法第２７ 部分 温度冲击试验ＧＪＢ５３０９． ２７２００４［Ｓ］． 北京国防科 工委军标出版发行部，２００４． ［１６］ 中国兵器工业集团公司． 火工品试验方法第３０ 部分 湿热试验ＧＪＢ５３０９． ３０２００４［Ｓ］． 北京国防科工委 军标出版发行部，２００４． ［１７］ 中国兵器工业集团公司． 火工品试验方法第３３ 部分 震动试验ＧＪＢ５３０９． ３３２００４［Ｓ］． 北京国防科工委 军标出版发行部，２００４． ［１８］ 中国兵器工业集团公司． 火工品试验方法第３６ 部分 ２ ｍ 跌落试验ＧＪＢ５３０９． ３６２００４［Ｓ］． 北京国防科 工委军标出版发行部，２００４． ［１９］ 中国兵器工业集团公司． 火工品试验方法第３７ 部分 锤击试验ＧＪＢ５３０９． ３７２００４［Ｓ］． 北京国防科工委 军标出版发行部，２００４． ［２０］ 中国人民解放军总参谋部兵种部． 火工品检验验收 规则 总则ＧＪＢ３６５３． １９９［Ｓ］． ４６ 爆 破 器 材 第 ４７ 卷第 ３ 期 万方数据