现场混装乳化炸药基质的流变性研究.pdf

doi10． 3969／ j． issn． 1001- 8352． 2018． 03． 003 现场混装乳化炸药基质的流变性研究 * 杨有万 ① 赵海荣① 张凯铭② 倪欧琪③ ①南京晓庄学院环境科学学院（江苏南京，２１１１７１） ②南京工程学院材料工程学院（江苏南京，２１１１６７） ③南京理工大学化工学院（江苏南京，２１００９４） ［摘 要］ 从流动性、黏弹性和触变性３ 方面研究了现场混装乳化炸药基质的流变性。 从流动性曲线可知，在低 速剪切区域，乳化基质呈现牛顿流体性质。 剪切速率继续升高后，乳化基质呈现剪切变稀型非牛顿流体性质。 触 变性试验结果说明，乳化基质结构恢复能力和所受外力大小有关，外力越大，乳化基质的结构越难恢复。 黏弹性曲 线表明，应变升高后，乳化基质逐渐从弹性形变转变成黏性形变。 此外，乳化基质流变性受分散相液滴尺寸的影响 较大。 液滴尺寸减小，黏度和储能模量升高，外力消除后，乳化基质的结构恢复能力提高。 ［关键词］ 现场混装乳化炸药基质；流变性；流动性；黏弹性；触变性 ［分类号］ ＴＤ２３５． ２ ＋１ Study on Rheology of Bulk Emulsion Explosive Matrix ＹＡNＧ Ｙｏｕｗａｎ ①， ＺＨＡＯ Ｈａｉｒｏｎｇ①， ＺＨＡNＧ Ｋａｉｍｉｎｇ②， NＩ Ｏｕｑｉ③ ①Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｅｎｖｉｒｏｍｅｎｔａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ， Nａｎｊｉｎｇ Ｘｉａｏｚｈｕａｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ （Ｊｉａｎｇｓｕ Nａｎｊｉｎｇ， ２１１１７１） ②Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ ｏｆ ｍａｔｅｒｉａｌ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Nａｎｊｉｎｇ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ （Ｊｉａｎｇｓｕ Nａｎｊｉｎｇ， ２１１１６７） ③Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Nａｎｊｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ （Ｊｉａｎｇｓｕ Nａｎｊｉｎｇ， ２１００９４） ［ABSTRACT］ Ｒｈｅｏｌｏｇｙ ｏｆ ｂｕｌｋ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｔｒｉｘ ｗａｓ ｓｔｕｄｉｅｄ ｉｎ ｔｈｅ ａｓｐｅｃｔｓ ｏｆ ｆｌｏｗａｂｉｌｉｔｙ， ｖｉｓｃｏ- ｅｌａｓｔｉｃｉｔｙ ａｎｄ ｒｈｅｏｐｅｘｙ．Ｆｌｏｗ ｃｕｒｖｅｓ ｉｌｌｕｓｔｒａｔｅ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｍａｔｒｉｘ ｅｘｈｉｂｉｔｓ ｔｈｅ ｆｅａｔｕｒｅ ｏｆ Nｅｗｔｏｎｉａｎ ｆｌｕｉｄ ｉｎ ｔｈｅ ｒｅｇｉｏｎ ｏｆ ｌｏｗ ｓｈｅａｒ ｒａｔｅｓ， ａｎｄ ｓｈｅａｒ- ｔｈｉｎｎｉｎｇ ｎｏｎ- Nｅｗｔｏｎｉａｎ ｆｌｕｉｄ ａｔ ｃｏｎｔｉｎｕｏｕｓｌｙ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｓｈｅａｒ ｒａｔｅｓ．Ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ｒｈｅｏｐｅｘｙ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｍａｔｒｉｘ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｉｓ ｃｌｏｓｅｌｙ ｒｅｌａｔｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｅｘｔｅｒｎａｌ ｆｏｒｃｅ．Ｔｈｅ ｇｒｅａｔｅｒ ｔｈｅ ｅｘｔｅｒｎａｌ ｆｏｒｃｅ， ｔｈｅ ｈａｒｄｅｒ ｔｈｅ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｏｆ ｉｔｓ ｓｔｒｕｃ- ｔｕｒｅ．Ｖｉｓｃｏ- ｅｌａｓｔｉｃｉｔｙ ｃｕｒｖｅ ｓｈｏｗｓ ｔｈｅ ｇｒａｄｕａｌ ｔｒａｎｓｉｔｉｏｎ ｆｒｏｍ ｅｌａｓｔｉｃ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｔｏ ｖｉｓｃｏｕｓ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｍａｔｒｉｘ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ｓｔｒａｉｎ．Ｂｅｓｉｄｅｓ， ｒｈｅｏｌｏｇｙ ｏｆ ｍａｔｒｉｘ ｉｓ ｇｒｅａｔｌｙ ａｆｆｅｃｔｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｄｒｏｐｌｅｔ ｓｉｚｅ ｉｎ ｄｉｓｐｅｒｓｅｄ ｐｈａｓｅ．Ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ ａｎｄ ｓｔｏｒａｇｅ ｍｏｄｕｌｕｓ ｗｉｌｌ ｉｎｃｒｅａｓｅ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｄｅｃｒｅａｓｅ ｏｆ ｄｒｏｐｌｅｔ ｓｉｚｅ．Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｍａｔｒｉｘ ｗｉｌｌ ｉｍｐｒｏｖｅ ｕｐｏｎ ｔｈｅ ｅｌｉｍｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｅｘｔｅｒｎａｌ ｆｏｒｃｅ． ［KEYWORDS］ ｂｕｌｋ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｔｒｉｘ； ｒｈｅｏｌｏｇｙ； ｆｌｏｗ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ； ｖｉｓｃｏ- ｅｌａｓｔｉｃｉｔｙ； ｒｈｅｏｐｅｘｙ 引言 现场混装乳化炸药是国家重点推广的乳化炸药 品种，由于生产方便、使用灵活而且安全性好，近几 年来其年产量稳步上升，在工业炸药中的地位越来 越重要 ［１］ 。 现场混装乳化炸药由过饱和的硝酸铵或硝酸铵 与硝酸钠、硝酸钾等盐类溶液分散于油相中，形成油 包水型（Ｗ／ Ｏ）高内相乳状液，并经敏化而得到。 由 于分散相体积分数大于 ７４％，所以分散相液滴的尺 寸呈多分散分布，而且分散相液滴往往呈现多边形 而不是圆型 ［２- ３］ 。 和包装乳化炸药一样，现场混装乳化炸药也是 热力学不稳定体系，放置一段时间后，Ｗ／ Ｏ 的结构 体系会发生破坏 ［４］ 。 因此，在这两种乳化炸药的运 输、储存和使用过程中，必须考虑乳化炸药的结构稳 定性问题。 但这两种乳化炸药对稳定性的要求有一 第４７ 卷 第 ３ 期 爆 破 器 材 Ｖｏｌ． ４７ Nｏ． ３ ２０１８ 年６ 月 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｊｕｎ． ２０１８ * 收稿日期２０１８- ０１- １１ 基金项目国家自然科学基金青年基金（５１６０４１５５） 作者简介杨有万（１９９４ - ），男，学士，主要从事工业炸药相关研究。 Ｅ- ｍａｉｌ９５２５５９９４２＠ｑｑ． ｃｏｍ 通信作者张凯铭（１９８３ - ），男，讲师，主要从事工业炸药相关研究。 Ｅ- ｍａｉｌｃｇｇｚｋｍ＠１６３． ｃｏｍ 万方数据 定的区别。 包装乳化炸药在使用前，一般会有一段 较长时间的静置储存过程，所以比较关注这类乳化 炸药在无外力作用下，长期静置储存中的稳定 性 ［２，５］ 。 通过测试储存一定时间后乳化炸药性能的 变化，可以直观地了解乳化炸药储存稳定性的好 坏 ［２］ 。 现场混装乳化炸药则不同，一般制备出来后 即刻使用，储存时间较短，所以对长期静置储存稳定 性的要求没有包装乳化炸药那么严格。 但是，现场 混装乳化炸药在使用前，基质需要经历较长的泵送 或运输过程，在此过程中乳化基质会经受一定的外 力作用，所以，在外力作用下现场混装乳化炸药基质 （以下简称为乳化基质） 的稳定性显得尤为重 要 ［６- ８］ 。 然而，目前鲜有关于外力作用下乳化基质稳 定性的研究报道。 流变性反应了物质在外力作用下的形变和流 动 ［９- １０］ 。 对于高内相乳状液而言，流变性是联系其 微观结构与宏观性质的纽带。 现代流变学的发展， 特别是高精度的流变仪在高内相乳状液流变性研究 中的应用，使得在相当广泛的应力范围内去研究乳 状液流变性的变化成为可能 ［１１- １２］ ，这为快速、有效 地研究现场混装乳化炸药基质在外力作用下的形 变、流动以及结构的稳定性提供了一个有效的方法。 本文中，拟通过研究现场混装乳化炸药基质流 动性、黏弹性以及触变性来全面地了解现场混装乳 化炸药基质的流变性及其所反映的结构变化信息。 1 试验方法 1． 1 乳化基质的配方和制备工艺 典型的乳化基质配方如表１。 表１ 乳化基质的配方 Ｔａｂ． １ Ｆｏｒｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｔｒｉｘ％ 物料硝酸铵水表面活性剂０ ＃柴油 质量分数７７\． ５１６珑． ０１ⅱ． ５５父． ０ 其中，表面活性剂采用路博润- ２７３１ 乳化剂，该 乳化剂的亲水亲油平衡值（ＨＬＢ）为 ２． ８，由质量分 数３０％以上的 Ｓｐａｎ８０ 和聚异丁烯系列乳化剂构 成 ［１３］ 。 乳化基质的制备工艺如下 １）水相的准备。 将一定量硝酸铵加热溶解，溶 解后温度保持为９０ ℃； ２）油相的准备。 通过加热将表面活性剂和柴 油混合均匀，然后将温度保持为５５ ℃； ３）乳化。 将油相置于乳化器搅拌桨下，开启乳 化器，将水相缓慢倒入油相中，待乳液形成后，缓慢 提高乳化器线速度至０． ８２ ｍ／ ｓ，继续搅拌 １ ｍｉｎ，形 成乳化基质。 1． 2 乳化基质流变性的测试方法 将３ ｇ 乳化基质置于 ＭＣＲ１０１ 流变仪的平板传 感器上，设定转子和平板传感器之间的间隙为 １ ｍｍ，测试温度 ２５ ℃，等待 １０ ｍｉｎ 以稳定温度。 测 定在剪切作用下乳化基质黏度的连续变化，获得乳 化基质的流动性曲线。 固定振荡频率为 １ Ｈｚ，测定 应变幅度为 ０． １％ ～ ２００． ０％下乳化基质储能模量 （G′ ）和损耗模量（G″ ）的变化，获得乳化基质黏弹性 曲线。 采用三段式测试方式测试乳化基质的触变性。 三段式测试方法为静置阶段，加载一个恒定的、较 小的剪切载荷；剪切阶段，加载一个恒定的、较大的 剪切载荷；恢复阶段，采用和静置阶段一样的恒定剪 切载荷。 将剪切阶段结束至恢复阶段稳定时的时间 设定为触变时间。 1． 3 乳化基质微观结构的测试方法 采用尼康 ＤＳ- Ｆｉ１ 光学显微镜，测试放大倍数为 ４００ 倍时乳化基质分散相液滴的形貌及尺寸。 2 试验结果和讨论 2． 1 乳化基质的流动性 通过测试外力作用下（通常是剪切作用，剪切 速率为 γ ）乳化基质黏度 η的连续变化，可获得乳化 基质的流动性曲线，如图 １。 从图 １ 可知，在低速剪 切区域，黏度不随剪切速率升高而改变，存在零剪切 黏度，呈现牛顿流体性质。 剪切速率继续升高后，乳 化基质黏度快速下降，呈现典型的非牛顿流体性质， 表明乳化基质存在剪切变稀现象。 流动性曲线中黏 度的连续变化和乳化基质在对应的外力作用下结构 的变化有一定的相关性。 Ｍａｓａｌｏｖａ 等 ［７- １０］ 通过研究 认为，外力作用下乳化基质结构的改变可能经过两 个过程，外力较小时（低速剪切区域），由于乳化基 质分散相液滴本身具有的无规布朗运动较强，外力 无法完全改变这种运动状态，液滴仍然以自身的布 朗运动为主，所以，此时黏度不随剪切速率升高而改 变。 而当外力提高后（高速剪切区域），外力开始能 够克服液滴布朗运动的影响，促使其发生变形，乃至 开始沿外力方向运动，此时乳化基质黏度随剪切速 率的升高快速下降。 但是，如果改变剪切速率变化的方式，采用剪切 速率降低方式测试乳化基质黏度的变化，并和剪切 ５１２０１８ 年６ 月 现场混装乳化炸药基质的流变性研究 杨有万，等 万方数据 速率升高时所得曲线对比（图 １）发现，在此测试条 件下，零剪切黏度消失，低速剪切区域黏度高于剪切 速率上升方式下测试的数值。 Ｍａｓａｌｏｖａ 等 ［１４］ 认为， 这种现象发生的原因可能是剪切过程存在剪切细化 作用，使得分散相液滴形成更细小的小液滴，从而促 使乳化基质黏度的提高。 图 １ 乳化基质的流动性曲线 Ｆｉｇ． １ Ｆｌｏｗ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｔｒｉｘ 2． 2 乳化基质的触变性 对流动性曲线进行分析，可以了解外力作用下 乳化基质结构可能发生的变化。 相对于这种变化， 更为重要的是当外力消除后，所产生的变化能否恢 复到初始状态。 通过测试乳化基质的触变性可了解 其结构恢复能力。 测试结果如图 ２，结果分析如表 ２。 试验结果表明，经剪切阶段外力作用，乳化基质 黏度下降；在恢复阶段，黏度又恢复至和初始阶段相 似的高黏度。 从表 ２ 数据获知，乳化基质的结构恢 复能力和所受的外力大小有关，当外力较小（剪切 速率为１０ ｓ - １和１０２ ｓ - １）时，乳化基质较快恢复到初 始状态。 当外力较大（剪切速率为 １０ ３ ｓ - １ ）时，乳化 基质结构恢复时间延长，同时恢复阶段黏度远高于 静置阶段的黏度，说明外力对乳化基质结构的改变 较大，乳化基质结构较难恢复到初始状态。 2． 3 乳化基质的黏弹性 除了流动性和触变性，对于乳化基质这类特殊 的高内相乳状液而言，黏弹性质也十分重要。 黏弹 性曲线可展现外力形成的形变大小对乳化基质结构 恢复能力的影响。 测试结果如图 ３。 在低应变区域 （图３ 中区域 Ａ），G′ ＞ G″ ，G′ 随应变升高基本不变， 乳化基质在此区域发生线性弹性形变。 当外力消除 后，该弹性形变可完全恢复。 当应变升高（图 ３ 区 域 Ｂ），G′ 开始下降，同时 G″ 上升，但 G′ 依然大于 G″ ， 乳化基质在此区域发生非线性弹性形变，当外力消 除后，一部分形变可恢复。 应变进一步升高（图 ３ 区域 Ｃ），G″ ＞ G′ ，此时弹性形变转变为黏性形变，所 发生的形变将不能恢复。 图２ 乳化基质的触变性曲线 Ｆｉｇ． ２ Ｒｈｅｏｐｅｘｙ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｔｒｉｘ 表２ 乳化基质的触变性分析 Ｔａｂ． ２ Ｒｈｅｏｐｅｘｙ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｔｒｉｘ 剪切速率范围 γ ／ ｓ - １ 触变时间 t／ ｓ 第三阶段与第一阶段的 黏度比 α ／ ％ ０;． １ ～ １０ ～ ０． １２７览９摀． ２４ ０． １ ～ １０ ２ ～ ０． １２１览１０*． ８１ ０． １ ～ １０ ３ ～ ０． １５６览９８５览． ００ 图３ 乳化基质的黏弹性曲线 Ｆｉｇ． ３ Ｖｉｓｃｏ- ｅｌａｓｔｉｃｉｔｙ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｔｒｉｘ 2． 4 分散相液滴尺寸对乳化基质流变性的影响 一般而言，分散相液滴越小，乳化效果越好。 所 以分散相液滴大小对乳化基质流变性的影响，一定 程度上反映了乳化效果对乳化基质流变性的影响。 通过调整乳化器的线速度，可获得不同乳化效果的 乳化基质。 所制备的乳化基质分散相液滴的形貌及 尺寸如图４。 线速度提高，加强了乳化效果，使得分 散相液滴尺寸减小，分布更均匀。 图 ５、图 ６ 和表 ３ 分别是分散相液滴尺寸对黏 度和 G′ 的影响。 从结果可知，分散相液滴大小对黏 度和 G′ 的影响类似。 液滴尺寸减小，乳化效果提 高，乳化基质的黏度和 G′ 上升。 ６１ 爆 破 器 材 第 ４７ 卷第 ３ 期 万方数据 （ａ）线速度２． ７３ｍ／ ｓ （ｂ）线速度 １． ９１ｍ／ ｓ （ｃ）线速度１． ３７ｍ／ ｓ 图４ 乳化器线速度对乳化基质分散 相液滴尺寸的影响（４００ 倍） Ｆｉｇ． ４ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｌｉｎｅａｒ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｆｉｅｒ ｏｎ ｄｒｏｐｌｅｔ ｓｉｚｅ ｉｎ ｄｉｓｐｅｒｓｅｄ ｐｈａｓｅ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｔｒｉｘ 图５ 不同线速度下乳化基质黏度随 剪切速率变化的曲线 Ｆｉｇ． ５ Ｖｉｓｃｏｓｉｔｙ- ｓｈｅａｒ ｒａｔｅ ｃｕｒｖｅ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｔｒｉｘ ｆｏｒｍｅｄ ａｔ ｖａｒｉｏｕｓ ｌｉｎｅａｒ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｆｉｅｒ 分散相液滴尺寸对乳化基质触变性的影响如图 ７ 和表４。 触变性受分散相液滴尺寸影响较大。 当 液滴比较大时，恢复阶段乳化基质黏度相比初始阶 段上升较多。 而随着分散相液滴的减小，恢复阶段 黏度和静置阶段基本相等。 这说明乳化效果的提 高，增强了乳化基质抵抗外力作用的能力，经外力作 用后乳化基质结构较易恢复到初始状态。 图 ６ 乳化器线速度不同时所形成乳化基质 的黏弹性曲线 Ｆｉｇ． ６ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｌｉｎｅａｒ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｆｉｅｒ ｏｎ ｖｉｓｃｏ- ｅｌａｓｔｉｃｉｔｙ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｔｒｉｘ 表３ 乳化基质黏弹性的分析 Ｔａｂ． ３ Ｖｉｓｃｏ- ｅｌａｓｔｉｃｉｔｙ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｔｒｉｘｅｓ 乳化器线速度 v／ （ｍ ｓ - １） 线性黏弹区 G′ ／ Ｐａ １ｆ． ３７１８６y １ｆ． ９１２３８y ２ｆ． ７３３５３y 图７ 分散相液滴尺寸对乳化 基质触变性的影响 Ｆｉｇ． ７ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｄｒｏｐｌｅｔ ｓｉｚｅ ｉｎ ｄｉｓｐｅｒｓｅｄ ｐｈａｓｅ ｏｎ ｒｈｅｏｐｅｘｙ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｔｒｉｘ 表４ 分散相粒径对乳化基质触变性的影响 Ｔａｂ． ４ Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｐａｒｔｉｃｌｅ ｓｉｚｅ ｉｎ ｄｉｓｐｅｒｓｅｄ ｐｈａｓｅ ｏｎ ｒｈｅｏｐｅｘｙ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｍａｔｒｉｘ 乳化器线速度 v／ （ｍ ｓ - １） 触变时间 t／ ｓ 第三阶段与第一阶段的 黏度变化比 α ／ ％ １蝌． ３７４７刎１１１铑． ０ １蝌． ９１４７刎２４刎． １ ２蝌． ７３４８刎１２刎． ７ ７１２０１８ 年６ 月 现场混装乳化炸药基质的流变性研究 杨有万，等 万方数据 3 结论 从流动性、黏弹性和触变性 ３ 方面系统地研究 了现场混装乳化炸药基质的流变性和流变性反映的 结构变化信息。 作用于乳化基质的外力连续提高， 促使乳化基质分散相液滴发生变形，乃至开始沿外 力方向运动，使得乳化基质存在明显的剪切变稀现 象。 外力消除后，乳化基质结构能否恢复到最初的 状态和外力大小有关，外力越大，恢复难度随之上 升。 外力形成的形变大小对乳化基质结构恢复能力 也有一定的影响。 随形变的增大，乳化基质由线性 弹性形变转变为黏性形变，与之相对应的结构变化 由可完全恢复转变为不可恢复。 在此基础上，还研 究了分散相液滴尺寸对乳化基质流变性的影响。 液 滴越小，黏度和储能模量越高；并且，液滴越小，外力 消除后，乳化基质的结构恢复能力越强。 参 考 文 献 ［１］ 高海松．散装乳化炸药现场混装工艺与装置实验研究 ［Ｄ］．长沙长沙矿山研究院，２０１２． ＧＡＯ Ｈ Ｓ．Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ｓｉｔｅ ｍｉｘｉｎｇ ｐｒｏｃｅｓｓ ａｎｄ ｄｅｖｉｃｅ ｏｆ ｂｕｌｋ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ［Ｄ］． Ｃｈａｎｇｓｈａ Ｃｈａｎｇｓｈａ Ｉｎｓｔｉ- ｔｕｔｅ ｏｆ Ｍｉｎｉｎｇ Ｒｅｓｅａｒｃｈ， ２０１２． ［２］ 汪旭光． 乳化炸药［Ｍ］．２ 版．北京 冶金工业出版 社， ２００８． ＷＡNＧ Ｘ Ｇ． Ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ［Ｍ］． ２ｎｄ ｅｄ． Ｂｅｉｊｉｎｇ Ｍｅｔａｌｌｕｒｇｉｃａｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｐｒｅｓｓ， ２００８． ［３］ ＳＡNＡＴＫＡＲＡN N， ＭＡＳＡＬＯＶＡ Ｉ． Ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ ｂｅｈａｖｉｏｒ ｏｆ ｏｉｌ／ ｏｉｌ ａｎｄ ｏｉｌ／ ｗａｔｅｒ ｓｏｌｕｂｌｅ ｂｉｎａｒｙ ｓｕｒｆａｃｔａｎｔｓ ａｎｄ ｔｈｅｉｒ ｅｆｆｅｃｔ ｏｎ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｈｉｇｈｌｙ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅｄ Ｗ／ Ｏ ｅｍｕｌｓｉｏｎｓ ［Ｊ］．Ｃｏｌｌｏｉｄ Ｊｏｕｒｎａｌ， ２０１５，７７（１）７７- ８１． ［４］ ＷＨＩＴＥ Ｗ Ｊ， ＨＥNＤＥＲＳＯN Ｊ Ｍ， ＰＥＲＲＩＭＡN Ａ．Ｔｈｅ ｃｒｙｓｔａｌｌｉｚａｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｐｅｒｓａｔｕｒａｔｅｄ ｅｍｕｌｓｉｏｎｓ１４５９１ ［Ｒ］． Ｉｓｉｓ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ Ｒｅｐｏｒｔ， ２００４． ［５］ ＷＨＩＴＥ Ｗ Ｊ， ＨＥNＤＥＲＳＯN Ｊ Ｍ， ＲＥＹNＯＬＤＳ Ｐ Ａ， ｅｔ ａｌ．Ｉｎｔｅｒｆａｃｉａｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｂｌｏｃｋ ｃｏｐｏｌｙｍｅｒｓ ａｔ ｔｈｅ ｏｉｌ／ ｗａｔｅｒ ｉｎｔｅｒｆａｃｅ１５２５５ ［Ｒ］．Ｉｓｉｓ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ Ｒｅｐｏｒｔ， ２００４． ［６］ ＲＥＹNＯＬＤＳ Ｐ Ａ， ＧＩＢＥＲＴ Ｐ Ｅ， ＷＨＩＴＥ Ｗ Ｊ．Ｈｉｇｈ ｉｎ- ｔｅｒｎａｌ ｐｈａｓｅ ｗａｔｅｒ- ｉｎ- ｏｉｌ ｅｍｕｌｓｉｏｎｓ ｓｔｕｄｉｅｄ ｂｙ ｓｍａｌｌ- ａｎｇｌｅ ｎｅｕｔｒｏｎ ｓｃａｔｔｅｒｉｎｇ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｐｈｙｓｉｃａｌ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ Ｂ， ２０００， １０４（３０） ７０１２- ７０２２． ［７］ ＴＳＨＩＬＵＭＢＵ N N， ＦＥＲＧ Ｅ Ｅ， ＭＡＳＡＬＯＶＡ Ｉ．Ｉｎｓｔａｂｉ- ｌｉｔｙ ｏｆ ｈｉｇｈｌｙ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅｄ ｅｍｕｌｓｉｏｎｓ ｗｉｔｈ ｏｖｅｒｓａｔｕｒａｔｅｄ ｄｉｓｐｅｒｓｅｄ ｐｈａｓｅ．Ｒｏｌｅ ｏｆ ａ ｓｕｒｆａｃｔａｎｔ［Ｊ］．Ｃｏｌｌｏｉｄ Ｊｏｕｒ- ｎａｌ， ２０１０， ７２（４） ５６９- ５７３． ［８］ ＭＡＳＡＬＯＶＡ Ｉ， ＭＡＬＫＩN Ａ Ｙ．Ｐｅｃｕｌｉａｒｉｔｉｅｓ ｏｆ ｒｈｅｏｌｏｇｉ- ｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ａｎｄ ｆｌｏｗ ｏｆ ｈｉｇｈｌｙ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅｄ ｅｍｕｌｓｉｏｎｓ ｔｈｅ ｒｏｌｅ ｏｆ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｄｒｏｐｌｅｔ ｓｉｚｅ［Ｊ］．Ｃｏｌｌｏｉｄ Ｊｏｕｒｎａｌ， ２００７， ６９（２） １８５- １９７． ［９］ ＭＡＳＡＬＯＶＡ Ｉ， ＭＡＬＫＩN Ａ Ｙ．Ｍａｓｔｅｒ ｃｕｒｖｅｓ ｆｏｒ ｅｌａｓｔｉｃ ａｎｄ ｐｌａｓｔｉｃ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｈｉｇｈｌｙ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅｄ ｅｍｕｌｓｉｏｎｓ ［Ｊ］．Ｃｏｌｌｏｉｄ Ｊｏｕｒｎａｌ， ２００８， ７０（３） ３２７- ３３６． ［１０］ ＭＡＳＡＬＯＶＡ Ｉ， ＦＯＵＤＡＺＩ Ｒ， ＭＡＬＫＩN Ａ Ｙ．Ｔｈｅ ｒｈｅ- ｏｌｏｇｙ ｏｆ ｈｉｇｈｌｙ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅｄ ｅｍｕｌｓｉｏｎｓ ｓｔａｂｉｌｉｚｅｄ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｓｕｒｆａｃｔａｎｔｓ［Ｊ］．Ｃｏｌｌｏｉｄｓ ＆ Ｓｕｒｆａｃｅｓ．Ａ Ｐｈｙｓｉ- ｃｏｃｈｅｍｉｃａｌ ＆ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ａｓｐｅｃｔｓ，２０１１， ３７５（１） ７６- ８６． ［１１］ ＤＯNＧＯＷＳＫＩ Ｇ， ＤＲＺＩＫＯＶＡ Ｂ， ＳＥNＧＥ Ｂ， ｅｔ ａｌ． Ｒｈｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｂｅｈａｖｉｏｕｒ ｏｆ β - ｇｌｕｃａｎ ｐｒｅｐａｒａｔｉｏｎｓ ｆｒｏｍ ｏａｔ ｐｒｏｄｕｃｔｓ［Ｊ］．Ｆｏｏｄ Ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ， ２００５， ９３ （２） ２７９- ２９１． ［１２］ ＣＲＯＤ Ａ， ＦＵＲＴＡＤＯ Ｇ， ＰＩＣＯNＥ Ｃ， ｅｔ ａｌ．Ｐｈｙｓｉｃａｌ ｃｈｅｍｉｓｔｒｙ ｏｆ ｈｉｇｈｌｙ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｅｄ ｅｍｕｌｓｉｏｎｓ［Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｏｌｌｏｉｄ ａｎｄ Ｉｎｔｅｒｆａｃｅ Ｓｃｉｅｎｃｅ， ２０１５， ４９（１） ７８- ９１． ［１３］ ＷＡNＧ Ｌ Ｑ， ＦＡNＧ Ｊ． Ｒｈｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ａｎｄ ｗａｔｅｒ- ｉｎ- ｏｉｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ｅｍｕｌｓｉｏｎ ｍａｔｒｉｘｅｓ ［Ｊ］． Ｃｅｎ- ｔｒａｌ Ｅｕｒｏｐｅａｎ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｅｔｉｃ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，２０１３， １０ （１） ８７- １０２． ［１４］ ＭＡＳＡＬＯＶＡ Ｉ， ＭＡＬＫＩN Ａ Ｙ， ＳＬＡＴＴＥＲ Ｐ， ｅｔ ａｌ． Ｔｈｅ ｒｈｅｏｌｏｇｉｃａｌ ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚａｔｉｏｎ ａｎｄ ｐｉｐｅｌｉｎｅ ｆｌｏｗ ｏｆ ｈｉｇｈ ｃｏｎｃｅｎｔｒａｔｉｏｎ ｗａｔｅｒ- ｉｎ- ｏｉｌ ｅｍｕｌｓｉｏｎｓ ［ Ｊ］．Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Nｏｎ- Nｅｗｔｏｎｉａｎ Ｆｌｕｉｄ Ｍｅｃｈａｎｉｃｓ， ２００３， １１２ （２／ ３） １０１- １１４． ８１ 爆 破 器 材 第 ４７ 卷第 ３ 期 万方数据