飞片雷管激发药的燃烧性能 .pdf

ｄｏｉ１０. ３９６９/ ｊ. ｉｓｓｎ. １００１-８３５２. ２０１７. ０１. ００８ 飞片雷管激发药的燃烧性能 ❋ 王俊杰 黄寅生 葛梦珠 张冬冬 南京理工大学化工学院江苏南京，２１００９４ [摘 要] ＰＥＴＮ、ＲＤＸ 和造粒 ＲＤＸ 可作为飞片雷管激发药。 为了研究这 ３ 种激发药的燃烧性能，制备了不同配 比的造粒 ＲＤＸ，并采用 ５０ ｍＬ 密闭爆发器测试了 ３ 种激发药定容条件下的燃烧速度和峰值压力。 结果表明相同 点火条件下，ＰＥＴＮ 的燃烧速度大于 ＲＤＸ；相同质量的 ＲＤＸ 燃烧产生的峰值压力大于 ＰＥＴＮ；随着 ＫＣｌＯ４质量分数 的增加，造粒 ＲＤＸ 的燃烧速度和峰值压力均呈现先增大后减小的趋势；当 ＫＣｌＯ４质量分数为 ３０％ ４０％ 时，造粒 ＲＤＸ 燃烧性能最佳。 [关键词] 飞片雷管；激发药；密闭爆发器 [分类号] ＴＱ５６０. ７；ＴＪ４５ Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ Ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ Ｅｘｃｉｔａｔｉｏｎ Ｐｏｗｄｅｒ ｉｎ Ｆｌｙｉｎｇ Ｐｌａｔｅ Ｄｅｔｏｎａｔｏｒ ＷＡＮＧ Ｊｕｎｊｉｅ， ＨＵＡＮＧ Ｙｉｎｓｈｅｎｇ， ＧＥ Ｍｅｎｇｚｈｕ， ＺＨＡＮＧ Ｄｏｎｇｄｏｎｇ Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， Ｎａｎｊｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｊｉａｎｇｓｕ Ｎａｎｊｉｎｇ， ２１００９４ [ＡＢＳＴＲＡＣＴ] Ｔｏ ｓｔｕｄｙ ｔｈｅ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｅｘｃｉｔａｔｉｏｎ ｐｏｗｄｅｒｓ， ｉｎｃｌｕｄｉｎｇ ＰＥＴＮ， ＲＤＸ ａｎｄ ｇｒａｎｕｌａｔｅｄ ＲＤＸ ｐｒｅｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ｆｏｒｍｕｌａｔｉｏｎｓ， ｃｌｏｓｅｄ ｂｏｍｂ ｗａｓ ｕｓｅｄ ｔｏ ｍｅａｓｕｒｅ ｂｕｒｎｉｎｇ ｒａｔｅｓ ａｎｄ ｐｅａｋ ｐｒｅｓｓｕｒｅｓ ｏｆ ｐｏｗｄｅｒｓ ｕｎｄｅｒ ｃｏｎｓｔａｎｔ ｖｏｌｕｍｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎ. Ｒｅｓｕｌｔｓ ｉｎｄｉｃａｔｅ ｔｈａｔ ｕｎｄｅｒ ｔｈｅ ｉｄｅｎｔｉｃａｌ ｉｇｎｉｔｉｏｎ， ｔｈｅ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｏｆ ＰＥＴＮ ｉｓ ｌａｒｇｅｒ ｔｈａｎ ｔｈａｔ ｏｆ ＲＤＸ ｗｈｉｌｅ ＲＤＸ ｇｅｎｅｒａｔｅｓ ａ ｌａｒｇｅｒ ｐｅａｋ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｔｈａｎ ｔｈｅ ｓａｍｅ ａｍｏｕｎｔ ｏｆ ＰＥＴＮ ｃａｎ ｄｏ. Ｔｈｅ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ａｎｄ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｏｆ ｇｒａｎｕｌａｔｅｄ ＲＤＸ ｉｎｉｔｉａｌｌｙ ｉｎｃｒｅａｓｅ ａｎｄ ｔｈｅｎ ｄｅｃｒｅａｓｅ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｉｎｃｒｅａｓｅｄ ａｍｏｕｎｔ ｏｆ ＫＣｌＯ４. Ｔｈｅ ｇｒａｎｕｌａｔｅｄ ＲＤＸ ｗｏｒｋｓ ｂｅｓｔ ａｔ ａ ＫＣｌＯ４ｍａｓｓ ｆｒａｃｔｉｏｎ ｒａｎｇｅ ｆｒｏｍ ３０％ ｔｏ ４０％. [ＫＥＹＷＯＲＤＳ] ｆｌｙｉｎｇ ｐｌａｔｅ ｄｅｔｏｎａｔｏｒ； ｅｘｃｉｔａｔｉｏｎ ｐｏｗｄｅｒ； ｃｌｏｓｅｄ ｂｏｍｂ 引言 飞片雷管作为无起爆药雷管的典型代表，采用 激发装置代替起爆药，具有安全性高、无污染的优 点[１-２]。 飞片雷管主要由点火元件、激发装置延期 元件、激发药、内帽和底部装药 ３ 部分构成。 激发 药在点火元件或延期元件的作用下发生燃烧反应， 产生的高温高压气体剪切驱动内帽底部形成飞片， 高速冲击起爆底部装药，实现雷管能量输出。 激发药的燃烧性能对飞片的速度有着重要影 响，它决定了飞片的起爆能力，是雷管可靠作用的关 键因素。 关于激发药的研究报道较少，目前使用的 激发药要主要有点火药、低密度的单质炸药或单质 炸药和氧化剂的造粒产物等。 Ｊａｃｏｂｓｏｎ 使用低密度 的 ＨＮＡＢ 配以 ＴｉＨ０. １８/ ＫＣｌＯ４点火药共同作为激发 药[３]；国外 ＳＥ-１ 型和 ＥＲ-３２２ 型飞片雷管使用的激 发药为 ＰＥＴＮ 和 ＨＭＸ[４]；程立国使用 Ｚｒ/ ＫＣｌＯ４质 量比 ４０︰６０剪切驱动飞片[５]；王慧娥等使用 ＲＤＸ 来加速飞片起爆底部装药[６]；刘明全等采用在膨胀 珍珠岩、ＰＥＴＮ、ＫＣｌＯ４混合物中添加黏合剂的方法 发明了一种飞片式无起爆药电雷管激发药[７]；马宏 昊等对 ＰＥＴＮ 和造粒 ＲＤＸ 作为激发药的性能进行 了研究，试验表明，ＰＥＴＮ 适用于无起爆药瞬发雷 管，造粒 ＲＤＸ 在延期雷管中性能优异[２，８]。 本文中，采用密闭爆发器研究激发药在雷管内 部的定容燃烧过程，测试 ＰＥＴＮ、ＲＤＸ 和造粒 ＲＤＸ ３ 种激发药燃烧的 ｐ-ｔ压力-时间曲线，对比不同 激发药的燃烧速度和峰值压力，为激发药的选择作 出一定的参考。 第 ４６ 卷 第 １ 期 爆 破 器 材 Ｖｏｌ. ４６ Ｎｏ. １ ２０１７ 年 ２ 月 Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ Ｆｅｂ. ２０１７ ❋ 收稿日期２０１６-０７-１０ 作者简介王俊杰１９９１ － ，男，硕士研究生，主要从事无起爆药雷管的研究。 Ｅ-ｍａｉｌ１５５２２６４３８７＠ ｑｑ. ｃｏｍ 通信作者黄寅生１９６２ － ，男，教授，博导，主要从事军事化学与烟火技术研究。 Ｅ-ｍａｉｌｈｕａｎｇｙｉｎｓｈｅｎｇ＠ ｓｉｎａ. ｃｏｍ １ 试验部分 １. １ 样品制备 采用 ＰＥＴＮ、ＲＤＸ 和造粒 ＲＤＸ 作为激发药。 造 粒 ＲＤＸ 的制备过程如下将 ＲＤＸ 和 ＫＣｌＯ４加入质 量分数为 ４％的虫胶乙醇溶液，混合搅拌均匀，待溶 液呈黏稠状后，用 ６０ 目筛子进行湿混造粒并烘干。 具体配比如表 １ 所示。 表 １ 造粒 ＲＤＸ 配方质量分数 Ｔａｂ. １ Ｆｏｒｍｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｇｒａｎｕｌａｔｅｄ ＲＤＸ ｍａｓｓ ｆｒａｃｔｉｏｎ ％ 序号ＲＤＸＫＣｌＯ４虫胶 １＃９６０４ ２＃８６１０４ ３＃７６２０４ ４＃６６３０４ ５＃５６４０４ ６＃０９６４ １. ２ 试验条件 试验采用容积为５０ ｍＬ 的密闭爆发器。 点火方 式采用点火头直接点燃松装激发药，激发药燃烧后 产生的气体迅速膨胀，造成密闭空间内压力升高，产 生的压力信号通过压电传感器和电荷放大器处理后 被数据采集仪接收，得到 ｐ-ｔ 曲线。 试验采用的样 品质量均为 ２００ ｍｇ。 ２ 结果与讨论 ２. １ ＰＥＴＮ 和 ＲＤＸ 燃烧性能研究 ＰＥＴＮ 和 ＲＤＸ 的燃烧 ｐ-ｔ 曲线如图 １ 所示。 图 １ 密闭爆发器中 ＰＥＴＮ 和 ＲＤＸ 燃烧的 ｐ-ｔ 曲线 Ｆｉｇ. １ ｐ-ｔ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ＰＥＴＮ ａｎｄ ＲＤＸ ｃｏｍｂｕｓｔｉｎｇ ｉｎ ｃｌｏｓｅｄ ｂｏｍｂ 由图 １ 可以看出，在燃烧初始阶段，ＰＥＴＮ 的 曲 线的斜率大于 ＲＤＸ，说明 ＰＥＴＮ 初始燃烧速度快，压 力上升速度较快；进入稳定燃烧阶段曲线中间部 分以后，两者燃烧速度比较接近。 ＰＥＴＮ 和 ＲＤＸ 燃烧时间分别为５２. ８ ｍｓ 和６８. ４ ｍｓ，最大峰值压力 分别是 ２. １８６ ＭＰａ 和 ２. ２２３ ＭＰａ。 造成 ＰＥＴＮ 和 ＲＤＸ 燃烧时间差异的主要原因 在于两者的化学反应速率不同。 由文献[９]可知， 炸药化学反应速率如式１所示。 􀱸ε 􀱸ｔ ＝ Ａｅ － Ｅ ＲＴ１ － εｍ。 １ 式中ε 表示炸药的反应百分数；􀱸ε/ 􀱸ｔ 表示炸药化 学反应速率；Ａ 表示指前因子；Ｒ 为气体常数；Ｅ 表 示炸药的活化能；Ｔ 表示温度；ｍ 为反应级数。 ＰＥＴＮ 和 ＲＤＸ 的反应动力学参数如表 ２ 所 示[１０-１１]。 表 ２ ＰＥＴＮ 和 ＲＤＸ 的反应动力学参数 Ｔａｂ. ２ Ｒｅａｃｔｉｏｎ ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ＰＥＴＮ ａｎｄ ＲＤＸ 炸药Ａ/ ｓ －１ Ｅ/ Ｊ􀅰ｍｏｌ －１ ｍ ＰＥＴＮ１０１５. ２９８ ８１６０. ５ １０３０. ９５１ ＲＤＸ１０２２. ０００ ０２３５. ０ １０３０. ６００ 将表 ２ 中数据代入式１ 中，得到 ＰＥＴＮ 和 ＲＤＸ 的燃烧速度 􀱸ε 􀱸ｔ ＰＥＴＮ ＝１０１５. ２９８ ８ｅ －１６０. ５ １０３ ８. ３１４ Ｔ１ － ε０. ９５１； ２ 􀱸ε 􀱸ｔ ＲＤＸ ＝１０２２. ０００ ０ｅ －２３５. ０ １０３ ８. ３１４ Ｔ１ － ε０. ６００。 ３ 式２除以式３，得 􀱸ε 􀱸ｔ ＰＥＴＮ 􀱸ε 􀱸ｔ ＲＤＸ ＝１０６. ７０１２ｅ ８. ９６ １０３ Ｔ １ － ε０. ３５１。 ４ 因为 Ｔ ２７３. １５ Ｋ，所以 􀱸ε 􀱸ｔ ＰＥＴＮ 􀱸ε 􀱸ｔ ＲＤＸ ３. ５２ １０７ １ － ε０. ４０７。 ５ 令式５右项≥１，则 １ － ε≥２. ８７ １０ －１９。 ６ 不等式６右项接近无穷小，而 ０≤ε≤１，所以 􀱸ε 􀱸ｔ ＰＥＴＮ 􀱸ε 􀱸ｔ ＲＤＸ １。７ 由式７可以看出，ＰＥＴＮ 的化学反应速率大于 ＲＤＸ。 因此，在相同的条件下，ＰＥＴＮ 的燃烧时间小 于 ＲＤＸ。 由吕-查德里方法Ｂ-Ｗ 法可知，ＰＥＴＮ 和 ＲＤＸ 􀅰９３􀅰２０１７ 年 ２ 月 飞片雷管激发药的燃烧性能 王俊杰，等 爆炸反应方程式如下所示[１２] Ｃ５Ｈ８Ｏ１２Ｎ４→ＣＯ２＋２ＣＯ ＋４Ｈ２Ｏ ＋２Ｎ２；８ Ｃ３Ｈ６Ｏ６Ｎ６→３ＣＯ ＋３Ｈ２Ｏ ＋３Ｎ２。９ 由式８ 和式９ 可知，单位质量的 ＰＥＴＮ 和 ＲＤＸ 的气体产物的物质的量分别是 ０. ０３５ ｍｏｌ/ ｇ 和 ０. ０４１ ｍｏｌ/ ｇ。 由于密闭爆发器空间体积固定，根据 理想气体的状态方程可知，燃烧产物的峰值压力主 要取决于气体产物的物质的量。 由于试验使用的药 剂用量相同，所以密闭爆发器中 ＲＤＸ 的气体燃烧产 物物质的量较多，产生的峰值压力较大。 ２. ２ 氧化剂对 ＲＤＸ 燃烧性能的影响 对不同配比的造粒 ＲＤＸ 进行密闭爆发器试验， 结果如图 ２ 所示。 图 ２ 密闭爆发器中造粒 ＲＤＸ 燃烧的 ｐ-ｔ 曲线 Ｆｉｇ. ２ ｐ-ｔ ｃｕｒｖｅｓ ｏｆ ｇｒａｎｕｌａｔｅｄ ＲＤＸ ｃｏｍｂｕｓｔｉｎｇ ｉｎ ｃｌｏｓｅｄ ｂｏｍｂ 由图 ２ 可以看出，与 ＲＤＸ 相比，ＫＣｌＯ４燃烧的 ｐ-ｔ 曲线斜率明显较大曲线斜率 ６＃ １＃，表明 ＫＣｌＯ４初始燃烧速度明显大于 ＲＤＸ；随着氧化剂含 量的增加，峰值压力均呈现先增加后减小的趋势，燃 烧时间则呈现相反趋势。 随着氧化剂含量的增加，炸药颗粒逐渐接近零 氧平衡。 炸药中的碳和氢完全被氧化成 ＣＯ２和 Ｈ２Ｏ，燃烧放出更多的热量。 气体产物受热膨胀，密 闭爆发器内压力增加。 氧化剂含量进一步增加，炸 药颗粒达到正氧平衡，燃烧将会产生富余的氧气。 燃烧放出的热量是 ＲＤＸ 和 ＫＣｌＯ４的共同作用，由于 ＲＤＸ 的燃烧热较高，所以添加过多的氧化剂将会使 炸药燃烧放出的热量降低，气体产物膨胀程度减小， 压力降低。 密闭条件下，炸药的燃速与压力密切相关。 ＫＣｌＯ４的燃烧速度明显快于 ＲＤＸ，所以炸药颗粒中 的 ＫＣｌＯ４首先被点燃，造成密室内压力升高。 由图 ２ 可以看出，燃烧初始阶段，造粒 ＲＤＸ 的压力上升 速率明显大于纯 ＲＤＸ。 因此，添加 ＫＣｌＯ４能够有效 增加炸药颗粒的燃烧速度，燃烧时间降低如燃烧 时间 ２＃ １＃。 进入稳定燃烧阶段以后，炸药的燃 烧速度取决于 ＫＣｌＯ４和 ＲＤＸ 气体产物压力的共同 作用，由于单位质量的 ＫＣｌＯ４气体产物的物质的量 ０. ０２１ ｍｏｌ/ ｇ [１３]明显低于 ＲＤＸ０. ０４１ ｍｏｌ/ ｇ，所 以随着 ＫＣｌＯ４含量的进一步增加，密室内的压力将 会降低，进一步增加 ＫＣｌＯ４的含量将会使炸药颗粒 的燃烧速度降低，燃烧时间增加。 ３ 结论 通过密闭爆发器研究不同激发药的燃烧时间和 峰值压力，得出以下结论 １相同的点火条件下，ＰＥＴＮ 和 ＲＤＸ 的燃烧性 能相差不大ＰＥＴＮ 的燃烧速度略高于 ＲＤＸ，但是相 同质量的 ＲＤＸ 燃烧气体产物的压力略大于 ＰＥＴＮ。 ２ＫＣｌＯ４的燃烧速度大于 ＲＤＸ，添加 ＫＣｌＯ４能 够明显增加 ＲＤＸ 的燃烧速度和峰值压力。 随着 ＫＣｌＯ４含量的增加，造粒 ＲＤＸ 的燃烧时间呈现先减 小后增大的趋势，峰值压力呈现相反的趋势。 当 ＫＣｌＯ４质量分数为 ３０％ ４０％ 时，造粒 ＲＤＸ 燃烧性 能较好。 参 考 文 献 [１] 陈月畅，沈兆武，杜建国. 飞片式无起爆药雷管的结构 和工作原理[Ｊ]. 爆破，２０１３，３０２１６２-１６６. ＣＨＥＮ Ｙ Ｃ，ＳＨＥＮ Ｚ Ｗ，ＤＵ Ｊ Ｇ. Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｄ ｗｏｒｋｉｎｇ ｐｒｉｎｃｉｐａｌ ｏｆ ｆｌｙｉｎｇ ｐｌａｔｅ ｄｅｔｏｎａｔｏｒ [Ｊ]. Ｂｌａｓｔｉｎｇ， ２０１３， ３０２１６２-１６６. [２] 马宏昊. 高安全雷管机理与应用的研究[Ｄ]. 合肥中 国科技大学，２００８. ＭＡ Ｈ Ｈ. Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｔｈｅ ｐｒｉｎｃｉｐｌｅ ａｎｄ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅ ｈｉｇｈ-ｓａｆｅ ｄｅｔｏｎａｔｏｒ [Ｄ]. Ｈｅｆｅｉ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ Ｃｈｉｎａ， ２００８. [３] ＪＡＣＯＢＳＯＮ Ａ Ｋ. Ａ ｌｏｗ-ｅｎｅｒｇｙ ｆｌｙｉｎｇ ｐｌａｔｅ ｄｅｔｏｎａｔｏｒ ＳＡＮＤ ８１-０４８７Ｃ[Ｒ]. Ａｌｂｕｑｕｅｒｑｕｅ， Ｎｅｗ ＭｅｘｉｃｏＳａｎｄｉａ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ，１９８１. [４] 陈尚令. 全炸药飞片雷管[Ｊ]. 现代兵器，１９８５１０ ５５-５６. [５] 程立国. 预制飞片式电脉冲激发雷管的结构研究[Ｄ]. 南京南京理工大学，２００６. [６] 王惠娥，胡企强，胡学先，等. 装药条件对飞片雷管爆 轰性能的影响[Ｊ]. 火工品，２００５４１３-１６. ＷＡＮＧ Ｈ Ｅ ， ＨＵ Ｑ Ｑ ， ＨＵ Ｘ Ｘ ， ｅｔ ａｌ . Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ 下转第 ４５ 页 􀅰０４􀅰 爆 破 器 材 第 ４６ 卷第 １ 期 万方数据 ｏｆ ｈｅａｔ ａｅｒｏｓｏｌ ｅｘｔｉｎｇｕｉｓｈｉｎｇ ａｇｅｎｔ ｗｉｔｈ ａｄｄｉｔｉｖｅｓ [Ｊ]. Ｆｉｒｅ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１２，３４１２１６８-１７０. [２] 王华，潘仁明，张永丰. 配方组成对气溶胶灭火剂燃速 的影响规律研究[Ｊ]. 化工时刊，２００３，１７１２５１-５３. ＷＡＮＧ Ｈ， ＰＡＮ Ｒ Ｍ， ＺＨＡＮＧ Ｙ Ｆ. Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｐｅｅｄ ｏｆ ｔｈｅ ｄｉｆｆｅｒｅｎｔ ａｅｒｏｓｏｌ ｅｘｔｉｎｇｕｉｓ- ｈｉｎｇ ａｇｅｎｔ ｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎｓ [Ｊ]. Ｃｈｅｍｉｃａｌ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｔｉｍｅ， ２００３，１７１２５１-５３. [３] 杨杰. 气溶胶灭火剂的灭火机理及影响因素究[Ｊ]. 江 南大学学报自然科学版，２００３，２３３０３-３０８. ＹＡＮＧ Ｊ. Ｆｉｒｅ ｅｘｔｉｎｇｕｉｓｈｍｅｎｔ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ａｎｄ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ａｅｒｏｓｏｌ ｆｉｒｅ ｅｘｔｉｎｇｕｉｓｈｍｅｎｔ ａｇｅｎｔ[Ｊ]. Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｏｕ- ｔｈｅｒｎ Ｙａｎｇｔｚｅ ＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＮａｔｕｒｅ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｅｄｉｔｉｏｎ，２００３， ２３３０３-３０８. [４] 谢晔，周群，陈斌. 温度湿度对热气溶胶灭火剂灭火效 能的影响探讨[Ｊ]. 消防技术与产品信息，２０１１６ ４１-４３. ＸＩＥ Ｙ，ＺＨＯＵ Ｑ，ＣＨＥＮ Ｂ. Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ａｎｄ ｍｏｉｓｔｕｒｅ ｏｎｅｘｔｉｎｇｕｉｓｈ ｅｆｆｉｃｉｅｎｃｙ ｏｆ ｈｅａｔ ａｅｒｏｓｏｌ ｅｘｔｉｎｇｕｉｓｈｉｎｇ ａｇｅｎｔ [Ｊ]. Ｆｉｒｅ Ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ ａｎｄ Ｐｒｏｄｕｃｔｓ Ｉｎｆｏｒｍａｔｉｏｎ，２０１１６４１-４３. [５] 葛梦珠，黄寅生，王俊杰，等. 空间位置对 Ｓ 型气溶胶 灭火剂灭火时间的影响[Ｊ]. 消防科学与技术，２０１６， ３５４５５９-５６１. ＧＥ Ｍ Ｚ，ＨＵＡＮＧ Ｙ Ｓ，ＷＡＮＧ Ｊ Ｊ， ｅｔ ａｌ. Ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｓｐａｃｅ ｐｏｓｉｔｉｏｎ ｏｎ ｅｘｔｉｎｇｕｉｓｈｉｎｇ ｔｉｍｅ ｆｏｒ Ｓ ｔｙｐｅ ａｅｒｏｓｏｌ ｆｉｒｅ ｅｘｔｉｎｇｕｉｓｈｉｎｇ ａｇｅｎｔ[Ｊ]. Ｆｉｒｅ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ２０１６，３５４５５９-５６１. [６] 张磊，朱静丽，潘仁明，等. 热气溶胶灭火剂抑制开放 空间内油池火的试验研究[Ｊ]. 安全与环境学报， ２０１６，１６４８６-９０. ＺＨＡＮＧ Ｌ，ＺＨＵ Ｊ Ｌ，ＰＡＮ Ｒ Ｍ，ｅｔ ａｌ. Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ａｅｒｏｓｏｌ ｆｉｒｅ ｅｘｔｉｎｇｕｉｓｈｉｎｇ ａｇｅｎｔ ｆｏｒ ｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎ ｏｉｌ ｐｏｏｌ ｆｉｒｅ ｉｎ ｔｈｅ ｏｐｅｎ ｓｐａｃｅ[Ｊ]. Ｊｏｕｒｎａｌ Ｓａｆｅｔｙ ａｎｄ Ｅｎｖｉ- ｒｏｎｍｅｎｔ， ２０１６，１６４８６-９０. [７] 朱静丽，潘仁明，郑文芳. 可燃剂对气溶胶灭火剂燃烧 温度的影响[Ｊ]. 消防科学与技术，２０１４，３３２１９５- １９７. ＺＨＵ Ｊ Ｌ，ＰＡＮ Ｒ Ｍ，ＺＨＥＮＧ Ｗ Ｆ. Ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｃｏｍｂｕｓｔｉｂｌｅ ａｇｅｎｔ ｏｎ ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｏｆ ｆｉｒｅ ｅｘｔｉｎｇｕｉｓｈｉｎｇ ａｇｅｎｔ ａｇｅｎｔ[Ｊ]. Ｆｉｒｅ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２０１４，３３ ２１９５-１９７. [８] 占必文，黄寅生，赵宇，等. 硬脂酸对气溶胶灭火剂包 覆改善吸湿性的研究[Ｊ]. 爆破器材，２０１３，４２３２５- ２８. ＺＨＡＮ Ｂ Ｗ，ＨＵＡＮＧ Ｙ Ｓ，ＺＨＡＯ Ｙ，ｅｔ ａｌ. Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｔｈｅ ｍｏｉｓｔｕｒｅ ａｂｓｏｒｐｔｉｏｎ ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ ｏｆ ａｅｒｏｓｏｌ ｅｘｔｉｎｇｕｉ- ｓｈｅｒ ｂｙ ｓｔｅａｒｉｃ ａｃｉｄ ｃｏａｔｉｎｇ [ Ｊ]. Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ， ２０１３，４２３２５-２８. [９] ＺＨＵ Ｃ Ｇ， Ｌ Ｃ Ｘ，ＷＡＮＧ Ｊ. Ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ ａｅｒｏｓｏｌ ｆｉｒｅ ｅｘｔｉｎｇｕｉｓｈｉｎｇ ａｇｅｎｔ ｕｓｉｎｇ ａ ｓｉｍｐｌｅ ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｍｏｄｅｌ [Ｊ]. Ｍａｔｈｅｍａｔｉｃａｌ Ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｉｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ， ２０１２ ２５８７- ６１２. [１０] 江枭南. Ｓ 型热气溶胶灭火剂出口温度抑制的研究 [Ｄ]. 南京南京理工大学，２０１４. ＪＩＡＮＧ Ｘ Ｎ. Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ｏｕｔｌｅｔ ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ｏｆ Ｓ-ｔｙｐｅ ｃｏｎｄｅｎｓｅｄ ａｅｒｏｓｏｌ ｅｘｔｉｎｇｕｉｓｈｉｎｇ ａｇｅｎｔ[Ｄ]. Ｎａｎ- ｊｉｎｇ Ｎａｎｊｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ２０１４. 􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒􀤒 上接第 ４０ 页 ｃｈａｒｇｅ ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ ｏｎ ｄｅｔｏｎａｔｉｏｎ ｐｒｏｐｅｒｔｙ ｏｆ ｆｌｙｉｎｇ ｐｌａｔｅ ｄｅｔｏｎａｔｏｒ [Ｊ]. Ｉｎｉｔｉａｔｏｒｓ ａｎｄ Ｐｙｒｏｔｅｃｈｎｉｃｓ， ２００５４１３- １６. [７] 刘明全，高欣，李学平，等. 一种飞片式无起爆药电雷 管激发药ＣＮ１０２１５３４２７Ａ[Ｐ]. ２０１０-１２-１７. [８] 马宏昊，沈兆武，陈文川，等. ＰＥＴＮ 和 ＲＤＸ 在无起爆 药雷管中作为激发药的对比性研究[Ｊ]. 含能材料， ２００８，１６３２８５-２８９. ＭＡ Ｈ Ｈ， ＳＨＥＮ Ｚ Ｗ， ＣＨＥＮ Ｗ Ｃ， ｅｔ ａｌ. Ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｔｈｅ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ＰＥＴＮ ａｎｄ ＲＤＸ ａｓ ｔｈｅ ｅｘｃｉｔａｔｉｏｎ ｐｏｗ- ｄｅｒ [Ｊ]. Ｃｈｉｎｅｓｅ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｅｎｅｒｇｅｔｉｃ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，２００８， １６３２８５-２８９. [９] 蔡瑞娇. 火工品设计原理[Ｍ]. 北京北京理工大学出 版社，１９９９. [１０] 贾祥瑞，杜霞，李冬香. 炸药热安定性的快速评定方 法[Ｊ]. 军械工程学院学报，１９９４，６２１２４-１２８. ＪＩＡ Ｘ Ｒ，ＤＵ Ｘ，ＬＩ Ｄ Ｘ. Ａ ｑｕｉｃｋ ｍｅｔｈｏｄ ｅｖａｌｕａｔｉｎｇ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｔｈｅｒｍａｌ ｓｔａｂｉｌｉｔｙ [ Ｊ]. Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｏｒｄｎａｎｃｅ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏｌｌｅｇｅ， １９９４， ６２１２４-１２８. [１１] 李艳春. 热分析动力学在含能材料中的应用[Ｄ]. 南 京南京理工大学，２００９. ＬＩ Ｙ Ｃ. Ｔｈｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｔｈｅｒｍａｌ ａｎａｌｙｓｉｓ ｋｉｎｅｔｉｃｓ ｏｎ ｅｎｅｒｇｅｔｉｃ ｍａｔｅｒｉａｌｓ [Ｄ]. Ｎａｎｊｉｎｇ Ｎａｎｊｉｎｇ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ， ２００９. [１２] 黄寅生. 炸药理论[Ｍ]. 北京兵器工业出版社，２００９. [１３] 王凯民. 火工品工程[Ｍ]. 北京国防工业出版社， ２０１４. ＷＡＮＧ Ｋ Ｍ. Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｏｆ ｉｎｉｔｉａｔｏｒｓ ａｎｄ ｐｙｒｏｔｅｃｈｎｉｃｓ [Ｍ]. Ｂｅｉｊｉｎｇ Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｄｅｆｅｎｓｅ Ｉｎｄｕｓｔｒｙ Ｐｒｅｓｓ， ２０１４. 􀅰５４􀅰２０１７ 年 ２ 月 Ｓ 型气溶胶灭火剂灭火时间的影响因素研究 葛梦珠，等 万方数据