特殊构造砖烟囱定向爆破拆除.pdf

第３４卷 第２期 ２０１７年６月 爆 破 ＢＬＡＳＴＩＮＧ Ｖｏｌ． ３４ Ｎｏ． ２  Ｊｕｎ． ２０１７ ｄｏｉ１０． ３９６３／ ｊ． ｉｓｓｎ． １００１ －４８７Ｘ． ２０１７． ０２． ０１８ 特殊构造砖烟囱定向爆破拆除 王爱华 （ 宁夏天宏爆破有限公司， 银川７５００１１） 摘 要 介绍了定向控制爆破技术拆除一座烟囱、 水塔的结合体， 拟爆结构物地坪以上２７ ｍ处设置钢筋混 凝土结构水箱， 致使重心高于一般烟囱， 其外壁采用 １２ ｍｍ钢筋网箍和６０ ｍｍ厚混凝土进行加固。周边 环境复杂， 距高压配电房仅１． ４ ｍ， 为避免地坪处＋ ０． ５ ｍ烟道口对定向的影响， 将爆破切口位置提高到 ＋３． ０ ｍ处； 为减小触地振动、 防止倾倒过程中出现后座， 采用梯形切口， 爆破切口长度取其周长６２％， 爆破 切口高度取１． ４ ｍ。为克服烟囱外壁加固层和圆拱墙体钻凿深度不准确的影响， 同排相邻炮孔采用一深、 一 浅的布置方式， 其炮眼深度差值２ ～３ ｃｍ， 装药结构应用正、 反向起爆综合技术。采用开挖减震沟、 设置缓冲 带控制爆破振动等措施， 爆破效果理想， 保证了邻近建筑物及设施安全。 关键词 定向倒塌；控制爆破；砖混结构；后坐；倒梯形切口；正、 反起爆法 中图分类号 ＴＵ７４６． ５ 文献标识码 Ａ 文章编号 １００１ －４８７Ｘ（２０１７）０２ －００９６ －０４ Ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ Ｓｐｅｃｉａｌ Ｂｒｉｃｋ Ｃｈｉｍｎｅｙ ＷＡＮＧ Ａｉｈｕａ （Ｎｉｎｇｘｉａ Ｔｉａｎｈｏｎｇ Ｂｌａｓｔｉｎｇ Ｃｏ Ｌｔｄ，Ｙｉｎｃｈｕａｎ ７５００１１，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｔｈｅ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｓ ｕｓｅｄ ｔｏ ｄｅｍｏｌｉｓｈ ａ ｃｏｍｂｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｈｉｍｎｅｙ ａｎｄ ｗａｔｅｒ ｔｏｗｅｒ． Ｔｈｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｗａｔｅｒ ｔａｎｋ ａｔ ２７ ｍ ｈｉｇｈ ｍａｋｅｓ ｔｈｅ ｇｒａｖｉｔｙ ｃｅｎｔｅｒ ｏｆ ｃｈｉｍｎｅｙ ｈｉｇｈｅｒ ｔｈａｎ ｏｒｄｉｎａｒｙ ｃｈｉｍｎｅｙ． Ｔｈｅ ｏｕｔｅｒ ｗａｌｌ ｉｓ ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ ｂｙ  １２ ｍｍ ｓｔｅｅｌ ｂａｒ ｈｏｏｐ ａｎｄ ６０ ｍｍ ｔｈｉｃｋ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ． Ｔｈｅ ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｉｓ ｃｏｍｐｌｉｃａｔｅｄ， ｗｈｉｃｈ ｉｓ ｏｎｌｙ １． ４ ｍ ａｗａｙ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｈｉｇｈｖｏｌｔａｇｅ ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎ ｒｏｏｍ． Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ａｖｏｉｄ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｔｈｅ ｆｌｕｅ ｈｏｌｅ ａｔ ＋０． ５ ｍ ｏｎ ｔｈｅ ｏｒｉｅｎｔａｔｉｏｎ，ｔｈｅ ｂｌａｓｔ ｃｕｔ ｌｏｃａｔｉｏｎ ｉｓ ｅｎｈａｎｃｅｄ ｔｏ ＋３． ０ ｍ ｌｅｖｅｌ． Ｔｈｅ ｔｒａｐｅｚｏｉｄａｌ ｃｕｔ，ｗｈｏｓｅ ｌｅｎｇｔｈ ｉｓ ６２％ ｏｆ ｉｔｓ ｃｉｒｃｕｍｆｅｒｅｎｃｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｈｅｉｇｈｔ ｉｓ １． ４ ｍ，ｉｓ ｕｓｅｄ ｔｏ ｒｅｄｕｃｅ ｔｈｅ ｔｏｕｃｈｄｏｗｎ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ａｎｄ ｔｈｅ ｂａｃｋ ｍｏｖｅｍｅｎｔ ｄｕｒｉｎｇ ｔｈｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆ ｔｈｅ ｄｕｍｐｌｉｎｇ． Ｔｈｅ ｌａｙｏｕｔ ｏｆ ｏｎｅ ｄｅｅｐ ｂｙ ｏｎｅ ｓｈａｌｌｏｗ ｈｏｌｅ ｗｉｔｈ ２ ～３ ｃｍ ｄｉｆｆｅｒｅｎｃｅ，ｗｉｔｈ ｃｏｍｂｉ ｎｉｎｇ ｔｈｅ ｔｏｐ ｉｎｉｔｉａｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｎｄ ｉｎｉｔｉａｔｉｏｎ，ｗａｓ ｃｈｏｓｅｎ ｔｏ ｏｖｅｒｃｏｍｅ ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｏｆ ｏｕｔｅｒ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｍｅｎｔ ｌａｙｅｒ ａｎｄ ｔｈｅ ｉｎａｃｃｕｒａｔｅ ｏｆ ｔｈｅ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｉｎ ｔｈｅ ａｒｃｈ ｗａｌｌ． Ｔｈｅ ａｐｐｒｏａｃｈ ｏｆ ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ｄａｍｐｉｎｇ ｄｉｔｃｈ ａｎｄ ｔｈｅ ｂｕｆｆｅｒ ｚｏｎｅ ｗａｓ ａｄｏｐｔ ｗｉｔｈ ｏｔｈｅｒ ｍｅｔｈｏｄ，ｓｕｃｈ ａｓ ｅｌａｂｏｒａｔｅ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，ｗｈｉｃｈ ｋｅｅｐｓ ｔｈｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔ ｗｅｌｌ ａｎｄ ｔｈｅ ａｄｊａｃｅｎｔ ｂｕｉｌｄ ｉｎｇｓ ｓａｆｅ ｅｎｏｕｇｈ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｃｏｌｌａｐｓｅ；ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ；ｂｒｉｃｋ ｆｒａｍｅ；ｂａｃｋ ｍｏｖｅｍｅｎｔ；ｉｎｖｅｒｔｅｄ ｔｒａｐｅｚｏｉｄａｌ ｉｎｃｉ ｓｉｏｎ；ｆｒｏｎｔ ａｎｄ ｂａｃｋ ｓｈｏｏｔｉｎｇ ｍｅｔｈｏｄｓ 收稿日期２０１７ －０１ －２８ 作者简介王爱华（１９８４ －） ， 男， 工程师、 工学学士， 从事矿山工程爆 破施工和管理工作， （Ｅｍａｉｌ）４０４６１８３１６＠ ｑｑ． ｃｏｍ。 １ 工程概况 中国人民解放军第五医院内有１座烟囱， 因节 能减排需爆破拆除。该烟囱周围环境复杂 东北侧 距高压配电房１． ４ ｍ， 距离医院公寓楼２０ ｍ； 东南面 距离电工值班室平房９． ２ ｍ， 距制氧室２５ ｍ； 北侧距 医学工程科办公楼２０ ｍ； 西南侧距离肝病治疗中心 ４８ ｍ； 西南侧为空旷地， 可供烟囱倾倒， 环境如图１ 所示。 该烟囱高约３２ ｍ， 砖混筒式结构。在地坪以上 ＋４． ２ ｍ处烟囱外直径３． ６ ｍ（外部周长１１． ３ ｍ） ， 万方数据 壁厚５５０ ｍｍ； 在＋ ２５ ｍ标高处烟囱设置１个钢筋 混凝土结构储水水箱，水箱外部直径２． ３ ｍ；在 ＋３２ ｍ标高处， 烟囱外径１． ２ ｍ， 壁厚２４０ ｍｍ； 烟囱 筒身采用ＭＵ１０的烧结普通粘土砖和Ｍ２． ５的混合 砂浆，外壁采用 １０ ｍｍ钢筋网箍（３００ ｍｍ ３００ ｍｍ）和６０ ｍｍ厚混凝土进行加固，内衬为 ２４０ ｍｍ耐火砖， 烟囱外壁与内衬之间有５０ ｍｍ间 距， 烟囱筒身在＋ ０． ５ ｍ标高处西北侧有１个烟道 高２ ｍ、 宽１． ５ ｍ。见图２。 图１ 烟囱周围环境示意图（ 单位ｍ） Ｆｉｇ． １ Ｓｕｒｒｏｕｎｄｉｎｇ ｏｆ ｃｈｉｍｎｅｙ（ｕｎｉｔｍ） 图２ 烟囱结构示意图 Ｆｉｇ． ２ Ｃｈｉｍｎｅｙ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｄｉａｇｒａｍ ２ 爆破方案与爆破参数 ２． １ 爆破方案 （１） 倒塌方向 根据待爆破烟囱地理位置、 周围环境和烟囱构 造、 结构特征分析， 该烟囱位于旧城居民聚集区， 高 压配电室、 制氧室、 肝病中心和住院部对爆破飞散物 和振动要求较高， 为确保肝病中心设备正常运行， 和 高压配电室房屋安全， 比较决定采用“朝西南方向 定向倾倒” ， 及爆破切口中心线朝肝病治疗中心后 屋角， 由全站仪定出爆破切口中心线位置。 （２） 爆破切口设计 由于烟囱距离东北侧高压配电室仅１． ４ ｍ， 为 确保烟囱倾倒过程不发生任何后座， 并按预定方向 顺利倒塌， 经过比较后， 决定采用倒梯形切口， 梯形 切口特点是它的三角形部分在建筑物倾倒过程中可 以起到一定的支撑作用， 使倾倒过程平稳， 有效防止 后座［ １］。爆破切口位置是保证烟囱准确倾倒的重 要环节， 该烟囱烟道口朝向西北， 距离地面标高为 ＋２． ５ ｍ， 其上部为一道钢筋混凝土圈梁。圈梁高 度为４００ ｍｍ， 为避免烟道口对倾倒方向的影响， 决 定在圈梁以上做爆破切口， 即爆破切口底部标高设 在＋３ ｍ处。 一般烟囱等高耸建筑物定向爆破中切口长度范 围在其周长６２％ ～６４％之间是比较安全合理的［ ２］， 考虑到该烟囱上部的钢筋混凝土水箱构造， 为减小 触地振动和防止倾倒过程中出现后座， 宜取小值， 因 此爆破切口上部展开长度取烟囱外部周长的６２％， 实取为７ ｍ。爆破切口高度根据经验公式ｈ ＝（２ ～ ３）δ计算，考虑烟囱外壁 １０ ｍｍ钢筋网箍和 ７９第３４卷 第２期 王爱华 特殊构造砖烟囱定向爆破拆除 万方数据 ６０ ｍｍ厚混凝土加固层对构筑物底部直径和预留截 面钢筋极限抗弯力矩的影响， 以及烟囱上部水箱构 造对重心的影响［ ３，４］， 实取为 １． ４ ｍ。 （３） 定向窗和预处理 为保证烟囱倒塌过程能按设计方向准确倾倒， 在爆破切口两侧预先采用风镐开凿２个定向窗， 窗 口的高度取１． ０ ｍ， 上宽取１． ０ ｍ， 定向角为４５。烟 囱避雷针、 附属管线进行切割处理， 爆破缺口范围内 内衬全部采用风镐人工剔除， 考虑内衬塌落危险， 隔 １ ｍ预留２０ ｃｍ的柱体作为支撑， 待其它内衬砖处 理完毕， 施工人员在烟道口外部用钢管捣掉柱体。 ２． ２ 爆破参数 烟囱爆破切口内的炮眼采用梅花形方式， 为克 服烟囱外壁加固层和圆拱墙体钻凿深度不准确的影 响， 同排相邻炮孔采用一深、 一浅的布置方式， 其炮 眼深度差值２ ～３ ｃｍ， 装药结构应用正、 反向起爆综合 技术［ ５］， 如图 ３所示。爆破参数见表１。采用手风钻 钻孔， 炮孔直径ｄ ＝４２ ｍｍ， 炮眼装药采用２＃岩石乳化 炸药（ ３０ ｍｍ药卷） ， 实际装药过程中， 爆破切口中 心部位和底部一排炮孔装药量增大到１１０ ｇ［ ６］。 ○浅孔孔底反向起爆●深孔正向起爆 ○Ｅｎｄ ｉｎｉｔｉａｔｉｏｎ ｉｎ ｓｈａｌｌｏｗ ｈｏｌｅ ●Ｔｏｐ ｉｎｉｔｉａｔｉｏｎ ｉｎ ｄｅｅｐ ｈｏｌｅ 图３ 烟囱梯形爆破切口及布孔示意图（ 单位ｃｍ） Ｆｉｇ． ３ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｔｒａｐｅｚｏｉｄａｌ ｃｕｔ ａｎｄ ｔｈｅ ｈｏｌｅ ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ（ｕｎｉｔｃｍ） 表１ 爆破参数表 Ｔａｂｌｅ １ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ 壁厚 δ／ ｃｍ 孔距 ａ／ ｃｍ 排距 ｂ／ ｃｍ 孔深 ｌ／ ｃｍ 排数／ 个 孔数／ 个 切口 高度／ ｍ 切口 长度／ ｍ 炸药单耗 ｇ／ ｍ３ 单孔药量 ｑ／ ｇ ａ） 总药量／ ｋｇ ５５３５３０２６／２９５７２１． ４７１３００９０／１１０１２ 注ａ） 爆破切口中心线位置１４个炮孔， 底部一排炮孔装药量为１１０ ｇ。 ３ 起爆网路 为降低爆破振动对保护对象的影响， 采用非电 导爆管微差起爆系统， 分两段起爆。爆破切口中间 采用ＭＳ１段非电雷管， 两侧分别采用ＭＳ３段非电雷 管， 每个炮孔装２发非电雷管形成交叉复式网路， 每 １０发非电雷管组成一簇用２发瞬发非电雷管连接。 孔外非电导爆管雷管簇联成一束后用１发导爆管雷 管引爆， 起爆网络用激发针和高能起爆器起爆。 ４ 安全校核 ４． １ 余留截面抗压能力校核 由于待拆除烟囱上部构造特殊， 倒塌环境苛刻， 为防止不发生后座按预定方向顺利倾倒， 需对砖烟 囱余留截面抗压能力进行校核， 一般砖砌体的抗压 强度［σ］压＝１５ ＭＰａ， 根据爆破切口上部展开长度 取烟囱外部周长的６２％， 取烟囱开口角２２３。对应 爆破开口弧长Ｌ ＝ Ｒ（２２３／１８０）π ＝（３． ６／２） １． ２３９π ＝７ ｍ， 余留截面面积为Ｓ′ ＝（１３７／３６０） ８９爆 破 ２０１７年６月 万方数据 π（Ｒ２－ ｒ２）＝０． ６５８ ｍ２， 则由于烟囱重量引起的压 应力为σ压＝（２５８． ４５ １０３ ９． ８）／０． ６５８ ＝ ３． ８４９ ＭＰａ≤［σ压］ ， 说明爆破切口形成时， 烟囱不 会产生后座。 ４． ２ 爆破地震效应校核 烟囱爆破时产生的地震效应和采用以下公式进 行设计校核 Ｖ ＝ ｋｋ′（Ｑ１／３／ Ｒ） α 式中Ｖ为烟囱爆破引起保护对象质点振动的 速度，ｃｍ／ ｓ；Ｑ为烟囱爆破中最大一段起爆药量， 取 Ｑ ＝６ ｋｇ；Ｒ为保护对象到烟囱的距离，Ｒ ＝ ５０ ｍ； ｋｋ′、α分别为爆破振动波传播介质影响系数和衰减 指数，ｋｋ′ ＝７５，α ＝１．５。则Ｖ ＝０．５１９６ ｃｍ／ ｓ ＜３ ｃｍ／ ｓ， 可知爆破时产生的振动能够满足安全要求， 不会影 响周围建筑物安全。另外， 由于烟囱为砖混结构， 倾 倒时砖结构筒体基本以散体形式塌落，冲击较 小［ ７］， 但考虑烟囱上部水箱构造的触地塌落振动影 响， 在烟囱倾倒方向３０ ｍ处， 设置一条长２０ ｍ、 宽 １． ５ ｍ、 深２ ｍ的减震沟， 并通过铺设缓冲层减小冲 击或避免筒体直接冲击地面， 降低烟囱塌落的振动 效应。 ５ 安全防护措施 ５． １ 爆破飞石的防控 根据理论计算和类似工程实践经验， 烟囱爆破在 无防护条件下个别飞石最大飞散距离可达４０ ｍ， 而 烟囱紧邻高压配电室， 周围有多栋建筑物， 需对爆破 飞石采预防技术措施， 并加强防护， 以降低飞散距离。 （１） 设计合理的起爆序列和最佳延期时间， 以 减少爆破飞石。 （２） 炮孔堵塞时严禁堵塞物中夹杂碎石。 （３） 根据现场试验结果， 确定合适的装药量， 严 禁多装药。 （４） 烟囱筒壁上的爆破部位用安全网、 湿草垫 和竹席等防护材料覆盖５ ～ １０层， 局部需要加强处 覆盖１０ ～１５层。 （５） 紧邻烟囱的高压配电室和电工房门窗用竹 夹板进行遮挡防护， 高压配电室西北侧用钢管、 竹篱 笆搭设高８ ｍ宽１５ ｍ的挡墙， 以防飞石的溢出， 对 周围的建筑物及门窗产生危害。通过多次工程实 践， 采用上述方法进行防护后， 个别飞散物的飞散距 离不会大于１０ ｍ， 对周围建筑物不会造成危害。 ５． ２ 烟囱触地飞溅物的控制 为防止烟囱触地后， 反弹引起溅石， 爆前对烟囱 倒塌范围内的碎渣进行清理， 并通过铺设缓冲层减 小冲击或避免筒体直接冲击地面， 沙袋缓冲带从距 烟囱根部１０ ｍ处开始沿倾倒方向由稀到密布置数 道。根据经验， 爆破缓冲带沙包在烟囱顶部加宽、 加 高。落点处防冲墙宽３ ｍ、 高２ ｍ， 其余宽２ ｍ、 高 １． ５ ｍ， 如表２、 图４所示。 表２ 缓冲带敷设设计表 Ｔａｂｌｅ ２ Ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｂｕｆｆｅｒ ｚｏｎｅ 第一道缓冲带 第二道缓冲带 第三道缓冲带 防冲墙 距离／ ｍ规格／ ｍ距离／ ｍ规格／ ｍ距离／ ｍ规格／ ｍ距离／ ｍ规格／ ｍ １０８ ２ １． ５１８８ ２ １． ５２４１０ ２ １． ５２８１０ ３ ２ 图４ 缓冲带布置示意图 Ｆｉｇ． ４ Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ａｒｒａｎｇｅｍｅｎｔ ｏｆ ａ ｂｕｆｆｅｒ ｚｏｎｅ ５． ３ 杂电、 射频电的影响和控制 为杜绝高压配电室、 制氧室和附近高压线缆产 生的杂电、 射频电给装药工作带来的安全隐患， 本工 程网路采用非电系统， 彻底杜绝杂散电流的影响。 ６ 爆破效果 烟囱起爆后按设计倾倒方向倒塌， 没有发生爆 破飞石、 触地飞溅物和后座、 前冲现象， 如图５所示。 （下转第１４７页） ９９第３４卷 第２期 王爱华 特殊构造砖烟囱定向爆破拆除 万方数据 ａｔｍｏｓｐｈｅｒｉｃ ｐａｒｔｉｃｕｌａｔｅ ｍａｔｔｅｒｓ［Ｊ］． Ｃｈｉｎａ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ，２０１６，３６（９） ２８１５２８２７．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［２］ 杨红刚， 郑敬霖， 梁开水．基于Ｍａｔｌａｂ ＧＵＩ的爆破粉尘 可视化软件设计与实现［Ｊ］．爆破，２０１５，３２（１） １４６ １５０． ［２］ ＹＡＮＧ Ｈｏｎｇｇａｎｇ，ＺＨＥＮＧ Ｊｉｎｇｌｉｎ，ＬＩＡＮＧ Ｋａｉｓｈｕｉ． Ｄｅ ｓｉｇｎ ａｎｄ ｉｍｐｌｅｍｅｎｔａｔｉｏｎ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｕｓｔ ｖｉｓｕａｌｉｚａｔｉｏｎ ｓｏｆｔ ｗａｒｅ ｂａｓｅｄ ｏｎ Ｍａｔｌａｂ ＧＵＩ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１５，３２（１） １４６１５０．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［３］ 晋良海， 罗 汉， 郑霞忠， 等．露天梯段爆破粉尘体积 分散度的分形表达［Ｊ］．中国安全科学学报，２０１６， ２６（８） １３９１４３． ［３］ ＪＩＮ Ｌｉａｎｇｈａｉ，ＬＵＯ Ｈａｎ，ＺＨＥＮＧ Ｘｉａｚｈｏｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｆｒａｃｔａｌ ｅｘｐｒｅｓｓｉｏｎ ｏｆ ｄｕｓｔ ｖｏｌｕｍｅ ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ ｉｎ ｂｅｎｃｈ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｎ ｏｐｅｎ ａｉｒ［Ｊ］． Ｃｈｉｎａ Ｓａｆｅｔｙ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｊｏｕｒｎａｌ，２０１６，２６（８） １３９１４３．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［４］ 刘诗源， 丁晓明．西安地区ＰＭ２． ５扩散预测评估［Ｊ］．西 南师范大学学报，２０１５，４０（１２） ７８８３． ［４］ ＬＩＵ Ｓｈｉｙｕａｎ，ＤＩＮＧ Ｘｉａｏｍｉｎｇ． Ｐｒｅｄｉｃｔｉｏｎ ａｎｄ ｅｖａｌｕａｔｉｏｎ ｏｆ ＰＭ２． ５ｄｉｆｆｕｓｉｏｎ ｉｎ Ｘｉ′ａｎ ａｒｅａ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｓｏｕｔｈｗｅｓｔ Ｃｈｉｎａ Ｎｏｒｍａｌ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，２０１５，４０（１２） ７８８３．（ｉｎ Ｃｈｉ ｎｅｓｅ） ［５］ 杜 宗， 杜华彬， 段义明， 等．城市核心地段钢筋混凝 土内支撑爆破降尘措施［Ｊ］．爆破，２０１６，３３（３） １３２ １３５． ［５］ ＤＵ Ｚｏｎｇ，ＤＵ Ｈｕａｂｉｎ，ＤＵＡＮ Ｙｉｍｉｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｄｕｓｔｒｅｄｕｃ ｔｉｏｎ ｍｅａｓｕｒｅｓ ｏｆ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｃｏｎ ｃｒｅｔｅ ｉｎｎｅｒ ｓｕｐｐｏｒｔｉｎｇ ｉｎ ｕｒｂａｎ ｃｏｒｅ ａｒｅａ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ ２０１６，３３（３） １３２１３５．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［６］ 郝吉明， 马广大， 王书肖．大气污染控制工程［Ｍ］．北 京 高等教育出版社，２０１０． （上接第９９页） 图５ 爆后效果示意图 Ｆｉｇ． ５ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ｒｅｓｕｌｔｓ ｄｉａｇｒａｍ 烟囱周围的建筑物和所要保护的高压配电室、 制氧室等完好无损， 烟囱倾倒方向约５０ ｍ的肝病防 治中心测得最大质点振动速度为０． ７２７５ ｃｍ／ ｓ， 小于 爆破安全规程规定的建筑物爆破振动安全临界 值３ ｃｍ／ ｓ， 开挖减震沟和设置缓冲带起到了明显的 隔震效果， 并且由于前期沟通宣传到位， 中心内值守 的医护人员和重症患者未受爆破噪音和振动影响。 参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ） ［１］ 成新法， 冯长根， 黄卫东．筒形薄壁建筑物爆破拆除切 口研究［Ｊ］．爆破，１９９９，１６（３） １５１９． ［１］ ＣＨＥＮＧ Ｘｉｎｆａ，ＦＥＮＧ Ｃｈａｎｇｇｅｎ，ＨＵＡＮＧ Ｗｅｉｄｏｎｇ． Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｃｕｔｔｉｎｇ ｏｆ ｃｉｒｃｌｅ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｗｉｔｈ ｔｈｉｎ ｗａｌｌ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，１９９９，１６（３） １５１９．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［２］ 王 斌， 梁开水， 张建华．高耸建筑物定向爆破中切口 长度安全范围的研究［Ｊ］．中国安全科学学报，２００４， １４（５） １４１７． ［２］ ＷＡＮＧ Ｂｉｎ，ＬＩＡＮＧ Ｋａｉｓｈｕｉ，ＺＨＡＮＧ Ｊｉａｎｈｕａｎ． Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ｓａｆｅ ｒａｎｇｅ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｃｕｔ ｌｅｎｇｔｈ ｉｎ ｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ ｂｌａｓ ｔｉｎｇ ｔｈｅ ｔｏｗｅｒ ｂｕｉｌｄｉｎｇ［Ｊ］． Ｃｈｉｎａ Ｓａｆｅｔｙ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｊｏｕｒｎａｌ， ２００４，１４（５） １４１７．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［３］ 杨智广， 费鸿禄， 葛 勇．经过外部加固的砖烟囱的定 向爆破拆除［Ｊ］．中国矿业，２００７，１６（５） ７４７５． ［３］ ＹＡＮＧ Ｚｈｉｇｕａｎｇ，ＦＥＩ Ｈｏｎｇｌｕ，ＧＥ Ｙｏｎｇ． Ａ ｄｉｒｅｃｔ ｂｌａｓ ｔｉｎｇ ｏｆ ａ ｏｕｔｓｉｄｅ ｃｏｎｓｏｌｉｄａｔｅｄ ｂｒｉｃｋ ｃｈｉｍｎｅｙ［Ｊ］． Ｃｈｉｎａ Ｍｉｎｉｎｇ Ｍａｇａｚｉｎｅ，２００７，１６（５） ７４７５．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［４］ 李玉岐， 谢康和， 焦永斌， 等．砖烟囱爆破切口形状对 切角和切口高度的影响分析［Ｊ］．爆破，２００４，２１（１） ４８５０． ［４］ ＬＩ Ｙｕｑｉ，ＸＩＥ Ｋａｎｇｈｅ，ＪＩＡＯ Ｙｏｎｇｂｉｎ，ｅｔ ａｌ． Ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ａ ｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｃｕｔ ａｎｇｌｅ ａｎｄ ｃｕｔ ｈｅｉｇｈｔ ｏｆ ｂｒｉｃｋ ｃｈｉｍｎｅｙ ｄｅ ｍｏｌｉｓｈｅｄ ｂｙ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２００４， ２１（１） ４８５０．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［５］ 梁开水， 张成良， 唐 海．拆除爆破中正反起爆综合技 术的探讨［Ｊ］．爆破器材，２００３，３２（１） ３２３５． ［５］ ＬＩＡＮＧ Ｋａｉｓｈｕｉ，ＺＨＡＮＧ Ｃｈｅｎｇｈｅ，ＴＡＮＧ Ｈａｉ． Ｐｒｅｌｉｍｉ ｎａｒｙ ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ｆｒｏｎｔ ａｎｄ ｂａｃｋ ｓｈｏｏｔｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｓｈ［Ｊ］． Ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ Ｍａｔｅｒｉａｌｓ，２００３，３２（１） ３２３５．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［６］ 张亚文， 曹 跃， 赵明生， 等．特殊结构砖混烟囱爆破 拆除［Ｊ］．爆破，２０１１，２８（３） ７７７９． ［６］ ＺＨＡＮＧ Ｙａｗｅｎ，ＣＡＯ Ｙｕｅ，ＺＨＡＯ Ｍｉｎｇｓｈｅｎｇ，ｅｔ ａｌ． Ｅｘ ｐｌｏｓｉｖｅ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ ｏｆ ｓｐｅｃｉａｌ ｂｒｉｃｋｆｒａｍｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｃｈｉｍ ｎｅｙ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１１，２８（３） ７７７９．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［７］ 蒋耀港， 沈兆武， 龚志刚．构筑物爆破拆除振动规律的 研究［Ｊ］．振动与冲击，２０１２，３１（５） ３６４１． ［７］ ＪＩＡＮＧ Ｙａｏｇａｎｇ，ＳＨＥＮＧ Ｚｈａｏｗｕ，ＧＯＮＧ Ｚｈｉｇａｎｇ． Ｖｉ ｂｒａｔｉｏｎ ｌａｗ ｏｆ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｍｏｌｉｔｉｏｎ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｖｉｂｒａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｓｈｏｃｋ，２０１２，３１（５） ３６４１．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ７４１第３４卷 第２期 陶子夜， 舒晓春， 杨红刚， 等 面源爆破拆除工程粉尘扩散模型研究 万方数据