露天深孔台阶爆破设计参数的确定与协调探讨.pdf

第３４卷 第２期 ２０１７年６月 爆 破 ＢＬＡＳＴＩＮＧ Ｖｏｌ． ３４ Ｎｏ． ２  Ｊｕｎ． ２０１７ ｄｏｉ１０． ３９６３／ ｊ． ｉｓｓｎ． １００１ －４８７Ｘ． ２０１７． ０２． ００８ 露天深孔台阶爆破设计参数的确定与协调探讨 姚显春 １， 姚 尧 １，２， 郭炳煊１， 闫 茂 １ （１．西安理工大学岩土工程研究所， 西安７１００４８；２．陕西四方平安爆破工程有限公司， 宝鸡７２１０００） 摘 要 针对当前露天深孔台阶爆破设计中存在的不考虑爆破设计参数之间的协调关系、 不遵从钻孔爆破 的基本公式Ｑ ＝ ｑＶ ＝ ｑａｂＨ， 从而导致参数之间相互矛盾的问题， 基于对深孔台阶爆破设计参数相互关系的分 析， 提出了考虑参数协调下的深孔台阶爆破设计方法和步骤。计算得出炮孔孔距ａ、 排距ｂ， 而不根据工程经 验选定， 其后依据爆破基本公式Ｑ ＝ ｑａｂＨ计算单孔药量Ｑ。算例表明 提出的深孔台阶爆破设计方法与步 骤， 能有效避免盲目根据工程经验选定孔网参数带来的混乱， 明确了该类型爆破设计的合理方法。同时， 对 工程中台阶爆破常用的计算前排炮孔底盘抵抗线的巴隆公式， 指出了其不合理之处， 明确了其应用范围。 关键词 台阶爆破；设计参数；巴隆公式；参数协调 中图分类号 Ｏ６２５ 文献标识码 Ａ 文章编号 １００１ －４８７Ｘ（２０１７）０２ －００４７ －０４ Ｄｉｓｃｕｓｓｉｏｎ ｏｎ Ｄｅｔｅｒｍｉｎａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｃｏｏｒｄｉｎａｔｉｏｎ ｏｆ Ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ Ｄｅｅｐｈｏｌｅ Ｂｅｎｃｈ Ｂｌａｓｔｉｎｇ ＹＡＯ Ｘｉａｎｃｈｕｎ１，ＹＡＯ Ｙａｏ１， ２， ＧＵＯ Ｂｉｎｇｘｕａｎ１，ＹＡＮ Ｍａｏ１ （１． Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｇｅｏｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｘｉ′ａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，Ｘｉ′ａｎ ７１００４８，Ｃｈｉｎａ； ２． Ｓｈａｎｘｉ Ｓｉｆａｎｇ Ｐｉｎｇａｎ Ｂｌａｓｔｉｎｇ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｃｏ Ｌｔｄ，Ｂａｏｊｉ ７２１０００，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ Ｄｕｅ ｔｏ ｎｏ ｃｏｏｒｄｉｎａｔｉｏｎ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｒ ｄｒｉｌｌｉｎｇ ｆａｃｔｏｒ ｃｏｎｓｉｄｅｒｅｄ ｉｎｔｏ ｂａｓｉｃ ｆｏｒｍｕｌａ ｆｏｒ ｃｈａｒｇｉｎｇ Ｑ ＝ ｑＶ ＝ ｑａｂＨ，ｉｎ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｄｅｅｐ ｈｏｌｅ ｂｅｎｃｈ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｎ ｏｐｅｎ ｐｉｔ，ｔｈｅ ｃｏｎｔｒａｄｉｃｔｏｒｙ ｐｒｏｂｌｅｍ ｂｅｔｗｅｅｎ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｃａｍｅ ｉｎｔｏ ｂｅｉｎｇ． Ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｏｆ ｄｅｅｐ ｈｏｌｅ ｂｅｎｃｈ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ，ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｄｅｅｐ ｈｏｌｅ ｂｅｎｃｈ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｗａｓ ｐｕｔ ｆｏｒｗａｒｄ． Ｔｈｅ ｂｌａｓｔｈｏｌｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ａ ａｎｄ ｂ ｗｅｒｅ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ｂａｓｅｄ ｏｎ ｔｈｅｏ ｒｙ ｂｕｔ ｎｏｔ ｏｎ ｔｈｅ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅ，ｔｈｅｎ ｔｈｅ ｓｉｎｇｌｅ ｈｏｌｅ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ａｍｏｕｎｔ Ｑ ｗａｓ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｂａｓｉｃ ｆｏｒｍｕｌａ Ｑ ＝ ｑａｂＨ． Ｔｈｅ ｐｒｏｐｏｓｅｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｓｉｇｎ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｄｅｅｐｈｏｌｅ ｂｅｎｃｈ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｌｙ ａｖｏｉｄｅｄ ｃｈａｏｓ ｂｅｃａｕｓｅ ｏｆ ｂｌｉｎｄｌｙ ｄｅｔｅｒｍｉｎｉｎｇ ｔｈｅ ｂｌａｓｔｈｏｌｅ ｇｒｉｄ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ａｎｄ ｔｈｅ ｓｉｎｇｌｅ ｈｏｌｅ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｑｕａｎｔｉｔｙ ａｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｅｎｇｉｎｅｅｒ ｉｎｇ ｅｘｐｅｒｉｅｎｃｅ． Ｍｅａｎｗｈｉｌｅ，ｔｈｅ Ｂａｒｏｎ Ｆｏｒｍｕｌａ，ｃｏｍｍｏｎｌｙ ｕｓｅｄ ｉｎ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｆｏｒ ｆｒｏｎｔ ｂｕｒｄｅｎ， ｗａｓ ｆｕｒｔｈｅｒ ａｎａｌｙｚｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｕｎｒｅａｓｏｎａｂｌｅ ｃａｓｅ ｗａｓ ａｌｓｏ ｐｕｔ ｆｏｒｗａｒｄ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ ｂｅｎｃｈ ｂｌａｓｔｉｎｇ；ｄｅｓｉｇｎ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ；ｂａｒｏｎ ｆｏｒｍｕｌａ；ｐａｒａｍｅｔｅｒ ｃｏｏｒｄｉｎａｔｉｏｎ 收稿日期２０１７ －０１ －２８ 作者简介姚显春（１９７５ －） ， 男， 讲师、 博士， 从事岩体力学与工程数 值仿真及工程爆破理论与实践的教学与研究工作， （Ｅ ｍａｉｌ）ｙｘｃ２０４９＠１６３． ｃｏｍ。 基金项目陕西省教育厅基金（１５ＪＫ１５４０）裂隙岩体高温热损伤及工 程应用研究 由于爆破技术的迅速发展和钻孔机械的不断改 进， 在露天爆破中， 深孔台阶爆破占据越来越重要的 位置， 是现代工程爆破技术的主要发展方向［ １］。由 于往往一次爆破炮孔多、 排数多， 要控制爆破振动、 飞石、 岩石块度等， 对深孔台阶爆破进行设计是不可 缺少的［ ２］。而在具体设计过程中， 设计人员常采用 经验公式、 工程类比法或采用数值模拟方法相似模 型试验等方法确定各孔网参数［ ３７］。对于经验公式 或者工程类比法、 数值方法得到的爆破参数， 其结果 往往在实施中出现问题， 譬如计算出的单孔装药量 不能完全装入孔内等， 而对于相似模型试验， 由于受 万方数据 试验条件等多种因素的制约， 一般很难开展。基于 此， 提出一种合理的考虑参数协调的设计方法与步 骤显得尤为必要。 １ 露天深孔台阶爆破参数 深孔台阶爆破的主要参数见表１。需要强调的 是， 表１所列的参数并非全部是相互独立的。在爆 破设计中如果根据经验选定台阶高度Ｈ、 单孔药量 Ｑ、 炸药单耗ｑ、 孔距ａ、 排距ｂ， 而不考虑它们之间的 协调关系，不遵从钻孔爆破的基本公式Ｑ ＝ ｑＶ ＝ ｑａｂＨ， 从而参数之间相互矛盾， 使设计产生错误。 表１ 台阶爆破参数 Ｔａｂｌｅ １ Ｂｅｎｃｈ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ 参数名称符号 单位含义 台阶高度Ｈｍ开挖台阶的垂直高度 钻孔倾角θ 竖直孔θ ＝９０斜孔θ不宜 小于６０ 孔径Ｄｍｍ钻孔直径 钻孔深度Ｌｍ钻孔长度 超钻深度ｈｍ炮孔底比台阶底的超深值 装药长度Ｌ１ｍ 单孔采用连续装药段的总 长度 填塞长度Ｌ２ｍ 孔口用壤土或岩屑堵塞的 长度 底盘抵抗线Ｗ１ｍ 炮孔轴心线距台阶坡底线 的水平距离 孔距ａｍ同排相邻二孔中心距 排距ｂｍ相邻二排炮孔的排间距 炮孔密集系数ｍ 孔距与排距的比值ｍ ＝ ａ／ ｂ 炸药单耗ｑｋｇ／ ｍ３ 爆落每立方米岩石的炸药 耗量 装药直径ｄｍｍ 孔内装药直径 装药卷ｄ ＜ Ｄ， 装散药ｄ ＝ Ｄ 单孔药量Ｑｋｇ 延米方量ＶＬｍ３／ ｍ 平均每延米钻孔所爆落的 岩石方量 ２ 参数的选取与计算 为避免参数间的矛盾造成设计错误， 深孔台阶 爆破参数的确定应按以下顺序进行 （１） 台阶高度Ｈ 根据钻孔机械及爆后装渣机 械确定， 一般８ ～１２ ｍ。 （２） 孔径Ｄ 由所用钻机确定， 深孔爆破一般为 ７６ ～１２７ ｍｍ； 矿山爆破用牙轮钻机时， 可达到２２５ ～ ３１０ ｍｍ， 甚至更大。 （３） 钻孔倾角θ 一般选竖直孔， 即θ ＝９０； 必要 时选斜孔， 但限于钻机性能，θ一般不小于６０。 （４） 超钻深度ｈ 对于建筑物基础面（简称建基 面） 上的最后一层台阶爆破， 超钻深度是重要参数。 合理的超钻深度， 与台阶高度、 岩石坚硬完整程度和 炸药单耗等因素有关。经验主要公式有 ｈ ＝（０． １ ～ ０． ２５）Ｈ ｈ ＝（８ ～ １０）Ｄ 上列公式选值范围大， 只能用来参考。可靠的 办法是通过现场实测， 确定合理的超钻深度。 （５） 炮孔深度Ｌ 由下式算得 Ｌ ＝ Ｈ ＋ ｈ ｓｉｎ θ （６） 炮孔填塞长度Ｌ２ 合理的填塞长度应是炮 孔不发生冲炮的最短长度， 它与孔深、 孔径、 药径及 填塞质量等有关。经验公式有 Ｌ２＝（０． ７ ～ １． ０）ｂ Ｌ２＝（２０ ～ ３０）Ｄ （７） 装药长度Ｌ１ 采用密实装药结构时 Ｌ１＝ Ｌ － Ｌ２ （８） 装药直径ｄ 炮孔装散炸药时， 药径等于孔 径， 即ｄ ＝ Ｄ； 装药卷时， 一般ｄ ＝ Ｄ －（１０ ～２０ ｍｍ） 。 （９） 单孔药量Ｑ 对于密实连续装药结构， 由下 式计算 Ｑ ＝ π ４ ｄ２Ｌ１ρ 式中ρ为装药密度， 装散药可取８５０ ｋｇ／ ｍ３， 卷 药９００ ｋｇ／ ｍ３（粉状乳化炸药或改性铵油炸药）或 ９５０ ｋｇ／ ｍ３（ 岩石乳化炸药） ； 预订高密度岩石乳化炸 药，ρ值另定。 对于其他装药结构， 例如药径下大上小或分段 装药等， 根据装药结构具体尺寸计算Ｑ。 （１０） 炸药单耗ｑｑ是爆破的重要参数， 影响它 的因数很多 岩石坚硬完整程度、 爆破块度的要求、 装药结构、 爆破抛掷的要求等。表２为ｑ与岩石坚 固系数ｆ的关系。 表２ 炸药单耗ｑ与岩石坚固系数ｆ的关系 Ｔａｂｌｅ ２ Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ｂｅｔｗｅｅｎ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｒａｔｅ ｑ ａｎｄ ｒｏｃｋ ｓｏｌｉｄ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｆ ｆ０． ８ ～２３ ～４５６８１０１２１４１６２０ ｑ／（ｋｇｍ －３） ０． ４０． ４３０． ４６０． ５００． ５３０． ５６０． ６００． ６４０． ６７０． ７０ ８４爆 破 ２０１７年６月 万方数据 （１１） 炮孔密集系数ｍｍ ＝ ａ／ ｂ， 一般选１． ２ ～ １． ５。炮孔多为梅花形布置， 没有必要追求等边三角 形即ｂ ＝０． ８６６ａ布孔。有个别情况， 例如爆破开采 大块石， 就要选取ｍ ＜ １，而且采用低单耗和同排 齐爆。 （１２） 孔距ａ、 排距ｂ 由钻孔爆破基本公式 Ｑ ＝ ｑＶ ＝ ｑａｂＨ 式中，Ｖ为１个炮孔爆破岩石的体积， 其他符号 同前。于是可计算出 ａｂ ＝ Ｑ ｑＨ 再按照合理的炮孔临近系数ｍ确定孔距ａ和 排距ｂ。或者先选定ｍ值， 按下式计算孔距与排距 ａ ＝ ｍＱ 槡 ｑＨ ｂ ＝ Ｑ 槡 ｍｑＨ 上述各参数排列的前后顺序， 大体上就是工程 设计中的参数计算顺序。由此可看出， 在有关参数 选定后， 孔距ａ、 排距ｂ是计算出来的， 而不是根据 工程经验选定的。若先选定ａ、ｂ和炸药单耗ｑ， 按 Ｑ ＝ ｑａｂＨ计算单孔药量Ｑ， 其结果将导致炮孔装药 长度不合理， 甚至炮孔装满炸药， 也达不到计算的Ｑ 值； 如果连单孔药量Ｑ也盲目选取， 那就更混乱了。 ３ 算例 已知条件 爆区岩石为完整砂岩， 坚固系数ｆ ＝ ６； 钻孔直径Ｄ ＝ １００ ｍｍ；炸药用袋装粉状乳化 炸药。 参数设计 台阶高度Ｈ； 选Ｈ ＝１０ ｍ； 超钻深度ｈ ＝１． ０ ｍ； 采用竖直孔， 孔深Ｌ ＝ Ｈ ＋ ｈ ＝１１． ０ ｍ； 炮孔填塞长度Ｌ２ 暂定２． ５ ｍ； 炮孔装药长度Ｌ１Ｌ１＝ Ｌ － Ｌ２＝８． ５ ｍ； 单孔药量Ｑ 采用装散炸药， 即ｄ ＝ Ｄ ＝１００ ｍｍ， 装药密度ρ ＝８５０ ｋｇ／ ｍ３。计算出 Ｑ ＝ π ４ ｄ２Ｌ１ ρ ＝ π ４ ０． １２ ８． ５ ８５０ ＝ ５６． ７ ｋｇ 取Ｑ ＝５５ ｋｇ。 炸药单耗ｑ参照表１及工程经验，初选ｑ ＝ ０． ４５ ｋｇ／ ｍ３； 孔距ａ及排距ｂ 由公式计算 ａｂ ＝ Ｑ ｑＨ ＝ ５５ ０． ４５ １０ ＝ １２． ２ ｍ２ 选ｂ ＝３． ０ ｍ， 则ａ ＝４． ０７ ｍ， 取ａ ＝ ４． ０ ｍ。这 时炮孔密集系数ｍ ＝ ａ／ ｂ ＝１． ３； 延米爆破方量ＶＬ＝ ａｂＨ／ Ｌ ＝１０． ９ ｍ３／ ｍ。 上述台阶爆破参数设计计算顺序， 也并非一成 不变， 仍有例外。例如水电站地下厂房开挖， 除顶层 外， 下部各层多用深孔台阶爆破开挖。这时， 由于台 阶长度短， 又要求控制爆破规模和降低单响药量， 往 往先选定炮孔间排距ａ、ｂ及单耗ｑ值， 按公式Ｑ ＝ ｑａｂＨ求出单孔药量， 最后据此定出装药直径ｄ及钻 孔直径Ｄ。 ４ 关于巴隆公式的讨论和台阶爆破第 一排炮孔位置的调整 在工程爆破教材、 手册和书籍中［ １，８，９］， 都介绍 了的巴隆公式， 用来计算台阶爆破前排炮孔底盘抵 抗线； 爆破技术人员也试图将此公式用于工程设计， 但结果并不合理。此公式为 Ｗ１＝ Ｄ ０． ７８５ρτ 槡ｑｍ 式中Ｗ１为炮孔底盘抵抗线，ｍ；Ｄ为炮孔直 径，ｍ；ρ为装药密度，ｋｇ／ ｍ３；τ为炮孔装药系数， 即 装药长度与炮孔长度之比， 一般为０． ７ ～ ０． ８；ｑ为 炸药单耗，ｋｇ／ ｍ３；ｍ为炮孔密集系数。 首先， 巴隆公式用孔径而不用药径是不对的； 不 考虑台阶面的坡度对计算炮孔底盘抵抗线的影响是 不合理的。如图１所示， 当炮孔药量一定时计算出 的底盘抵抗线， 既能适用于陡坡， 又适用于缓坡， 显 然是不合理的。 图１ 台阶爆破底盘抵抗线 Ｆｉｇ． １ Ｃｈａｓｓｉｓ ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ ｌｉｎｅ ｏｆ ｂｅｎｃｈ ｂｌａｓｔｉｎｇ 经具体计算， 得出的底盘抵抗线往往过小， 并不 合理。例如台阶高Ｈ ＝ １０ ｍ，竖直孔，孔径Ｄ ＝ ９４第３４卷 第２期 姚显春， 姚 尧， 郭炳煊， 等 露天深孔台阶爆破设计参数的确定与协调探讨 万方数据 １００ ｍｍ， 超深１． ０ ｍ， 孔深Ｌ ＝ １１ ｍ， 装药系数 τ ＝ ０． ７５， 装药密度ρ ＝９００ ｋｇ／ ｍ３， 单耗ｑ ＝０． ４５ ｋｇ／ ｍ３， 炮孔临近系数ｍ ＝ １． ２。则用巴隆公式计算出底盘 抵抗线Ｗ１仅为３． １３ ｍ。可以想见， 当台阶坡度不 陡时，３． １３ ｍ的底盘抵抗线连钻机在坡顶的安全距 离都不能保证。 经我们深入分析， 将巴隆公式中的孔径Ｄ改为 药径ｄ， 巴隆公式就是竖直炮孔无超钻深度情况下， 前面所述的炮孔排距ｂ的计算式。即由上列排距ｂ 的计算公式ｂ ＝槡Ｑ／ ｍｑＨ， 将Ｑ ＝ π ４ ｄ２Ｌ１ρ、Ｈ ＝ Ｌ、 Ｌ１ Ｌ ＝ τ 、 π ４ ＝ ０． ７８５代入上式， 即可得到形式与巴隆 公式完全一样的计算式 ｂ ＝ ｄ ０． ７８５ρτ 槡ｑｍ 如果计入超钻深度对计算的影响， 而且并不限 制一定为竖直炮孔， 这时炮孔平均抵抗线的巴隆公 式为［ ９］ ｂ ＝ ｄ ０． ７８５ρτＬ 槡ｑｍＨ 由此得出结论 巴隆公式是计算台阶爆破前排 炮孔平均抵抗线（这已计入台阶坡面的影响）的理 论公式， 并不适用于计算底盘抵抗线。 在现场布置前沿第一排炮孔时， 其平均抵抗线 （ 用皮尺、 罗盘实测）往往大于计算出的排距ｂ。这 时应根据每一炮孔的具体地形， 适当加密炮孔， 即减 小孔距， 使第１排各炮孔所承担的爆破方量与后排 炮孔基本相同。若实测出第一排某炮孔平均抵抗线 为Ｗ′， 则应将其与左右炮孔的间距ａ′调整为 ａ′ ＝ ａｂ Ｗ′ ５ 结语 根据经验公式或工程类比法选定露天深孔台阶 爆破相关参数而不考虑它们之间的相互协调， 不遵 从钻孔爆破的基本公式Ｑ ＝ ｑＶ ＝ ｑａｂＨ， 设计必然产 生错误。工程中应考虑参数的协调， 按规定的方法 与步骤进行设计计算。巴隆公式可作为台阶爆破设 计的参考， 但不能用于确定前排炮孔底盘抵抗线； 前 排炮孔孔距ａ′应根据ａ′ ＝ ａｂ／ Ｗ′进行修正。 参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ） ［１］ 汪旭光．爆破设计与施工［Ｍ］．北京 冶金工业出版 社，２０１５． ［２］ 中华人民共和国国家标准． ＧＢ６７２２２０１４爆破安全 规程［Ｓ］．北京 中国标准出版社，２０１４． ［３］ 宋子岭， 庞 湃， 范军富， 等．露天矿采空区深孔台阶 爆破的合理参数确定［Ｊ］．爆破，２０１５，３２（１） ４８５２． ［３］ ＳＯＮＧ Ｚｉｌｉｎｇ，ＰＡＮＧ Ｐａｉ，ＦＡＮ Ｊｕｎｆｕ，ｅｔ ａｌ． Ｄｅｔｅｒｍｉｎａ ｔｉｏｎ ｏｆ ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｆ ｄｅｅｐｈｏｌｅ ｂｅｎｃｈ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｉｎ ｏｐｅｎｐｉｔ ｍｉｎｅ ｇｏａｆ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１６，３３（３） ４８５２． （ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［４］ 纪 旭， 汪 龙．大孔径浅台阶控制爆破在重庆地区 的应用［Ｊ］．爆破，２０１５，３３（３） ５７６０． ［４］ ＪＩ Ｘｕ，ＷＡＮＧ Ｌｏｎｇ． Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏｎｔｒｏｌｌｅｄ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｌａｒｇｅ ｄｉａｍｅｔｅｒ ａｎｄ ｓｈａｌｌｏｗ ｂｅｎｃｈ ｉｎ Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ Ａｒｅａ ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１５，３３（３） ５７６０．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［５］ 张世琛， 苟瑞君， 马震宇， 等．露天深孔台阶爆破参数 优化设计［Ｊ］．中北大学学报（自然科学版） ，２０１６， ３７（２） １６６１７１． ［５］ ＺＨＡＮＧ Ｓｈｉｃｈｅｎ，ＧＯＵ Ｒｕｉｊｕｎ，ＭＡ Ｚｈｅｎｙｕ，ｅｔ ａｌ． Ｐａ ｒａｍｅｔｅｒｓ ｏｐｔｉｍｉｚｅｄ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｏｐｅｎ ｄｅｅｐｈｏｌｅ ｂｅｎｃｈ ｓｕｒ ｆａｃｅ ｂｌａｓｔｉｎｇ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｎｏｒｔｈ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｃｈｉｎａ （Ｎａｔｕｒａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ Ｅｄｉｔｉｏｎ）２０１６，３７（２） １６６１７１．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ）． ［６］ 吴贤振， 尹丽水， 刘建伟， 等．基于ＬＳＤＹＮＡ的临近采 空区多段爆破微差时间优化［Ｊ］．爆破，２０１５，３２（１） ８８８９． ［６］ ＷＵ Ｘｉａｎｚｈｅｎ，ＹＩＮ Ｌｉｓｈｕｉ，ＬＩＵ Ｊｉａｎｗｅｉ，ｅｔ ａｌ． Ｏｐｔｉｍｉｚａ ｔｉｏｎ ｏｆ ｂｌａｓｔｉｎｇ ｄｅｌａｙ ｔｉｍｅ ｎｅａｒ ｕｎｄｅｒｇｒｏｕｎｄ ｇｏａｆ ｂａｓｅｄ ｏｎ ＬＳＤＹＮＡ［Ｊ］． Ｂｌａｓｔｉｎｇ，２０１５，３２（１） ８８８９．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［７］ 李祥龙， 张松涛， 徐有志， 等．炸药单耗对台阶抛掷爆 破效果的影响研究［Ｊ］．北京理工大学学报，２０１６， ３６（１２） １２３３１２３６． ［７］ ＬＩ Ｘｉａｎｇｌｏｎｇ，ＺＨＡＮＧ Ｓｏｎｇｔａｏ，ＸＵ Ｙｏｕｚｈｉ，ｅｔ ａｌ． Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｔｈｅ ｂｅｎｃｈ ｃａｓｔｂｌａｓｔｉｎｇ ｅｆｆｅｃｔｓ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅｄ ｂｙ ｅｘｐｌｏｓｉｖｅ ｓｐｅｃｉｆｉｃ ｃｈａｒｇｅ［Ｊ］． Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｂｅｉｊｉｎｇ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｔｅｃｈ ｎｏｌｏｇｙ，２０１６，３６（１２） １２３３１２３６．（ｉｎ Ｃｈｉｎｅｓｅ） ［８］ 汪旭光．爆破手册［Ｍ］．北京 冶金工业出版社，２０１０． ［９］ 刘殿书．爆破工程［Ｍ］．北京 科学出版社，２０１１． ０５爆 破 ２０１７年６月 万方数据